SJG 09-2020 标准规范下载简介

SJG 09-2020 深圳市建筑基桩检测规程

1桩浅部阻抗变化和土阻力影响； 2采用应变式传感器测力时，测点处混凝土的非线性造成 力值明显偏高； 3锤击力信号上升缓慢或桩很短时，土阻力波或桩底反射 波的影响。 除第2种情况减小力值，可避免计算的承载力过高外，其他 情况随意调整比例均是对实测信号的歪曲，会产生虚假的结果。 因此，禁止将实测力或速度信号重新标定，这一点必须引起 重视。

7.4.5从理论上进，实测曲

土以及它们之间的相互作用等力学行为的复杂性，实际运用时还 不能对各种桩型、成桩工艺、工程地质条件等都达到十分准确地 求解桩的动力学和承载力问题的效果DB32／T 4025-2021 污水处理中恶臭气体生物净化工艺设计规范.pdf，所以采用实测曲线拟合法 应注意下列问题：

的计算方法也应考虑到这种滞后性。 4为防止土阻力未充分发挥时的承载力外推，设定的S.值 不应超过对应单元的最大计算位移值。若桩、土间相对位移不足 以使桩周岩土阻力充分发挥，则得出的承载力结果只能验证岩土 阻力发挥的最低程度。贯入度的计算值与实测值是否接近，是判 断拟合选用参数，特别是S.值是否合理的辅助指标。 5土阻力响应区是指信号上呈现的静土阻力信息较为突出 的时间段。本条第5款特别强调此区段的拟合质量，应避免只重 信号头尾，忽视中间土阻力响应区段拟合质量的错误做法，应通 过合理的加权方式计算总的拟合质量系数，突出其影响。 7.4.6凯司法的计算公式是在以下三个近似假定下推导出来的： 1桩身阻抗基本恒定； 2动阻力只与桩底质点运动速度成正比，即全部动阻力集 中于桩端； 3土阻力在时刻t十2L/c已充分发挥。 显然，它较适用于摩擦型的中、小直径预制桩和截面较均匀 的灌注桩。由于凯司法的计算公式是在以上近似假定下得到的， 因此，所有和假定不符的影响都将反映到阻尼系数J。中去，所 以根据实际使用条件的不同，该系数有两种不同的意义： 1受检桩的实际情况完全符合近似假定时，J.是桩端持力 层的凯司阻尼系数，主要取决于该土层的颗粒细度，遵循随土中 细粒含量增加阻尼系数增大的规律。 2受检桩的实际情况不完全符合假定时，J.将变成一个没 有明确意义的综合调整系数，综合反映受检桩在各个方面的特定 条件。 由于凯司法在简化计算时所做的一些近似假定使得它的应用 受到一定的限制，为防止凯司法的不合理应用，本条规定应采用 动静对比试验或实测曲线拟合法确定阻尼系数J。。

的计算方法也应考虑到这种滞后性。 4为防止土阻力未充分发挥时的承载力外推，设定的s值 不应超过对应单元的最大计算位移值。若桩、土间相对位移不足 以使桩周岩土阻力充分发挥，则得出的承载力结果只能验证岩土 阻力发挥的最低程度。贯入度的计算值与实测值是否接近，是判 断拟合选用参数，特别是S。值是否合理的辅助指标。 5土阻力响应区是指信号上呈现的静土阻力信息较为突出 的时间段。本条第5款特别强调此区段的拟合质量，应避免只重 信号头尾，忽视中间土阻力响应区段拟合质量的错误做法，应通 过合理的加权方式计算总的拟合质量系数，突出其影响

7.4.8当出现本条所述各种情况时，高应变法难于分析判定承

7.4.10用高应变法检测桩身完整性不如低应变法方便快捷，但 它却有检测信号强，可对缺陷程度作出定量的计算，发现有缺陷 后，可重复进行高能量冲击，观察缺陷的发展趋势等优点。由于 高应变法和低应变法检测桩身完整性测出的都是桩身阻抗的变 化，所以对桩身完整性的评价是桩身阻抗变化的评价，通常不宜 判断缺陷的性质。只要激发的阻力不很大，可以对阻力分布作出 假定，再采用实测曲线拟合法单纯地拟合桩身、分析桩身截面阻 抗的变化，从而评价出桩身完整性。有些仪器配备了上述分析软 件，拟合后能够直接输出桩身阻抗图。特别当实测信号复杂，有 一个以上缺陷时，应采用实测曲线拟合法评价桩身完整性。采用 实测曲线拟合法分析桩身扩颈、桩身截面渐变或多变的情况时应 注意合理选择土参数。 为了正确应用桩身完整性系数，还应指出以下儿点： 1这种定量计算只适用于等截面桩最上面的第一个缺陷 当有轻微缺陷，并确认为水平裂缝（如预制桩的接头缝隙）时： 裂缝宽度可按下式计算：

受的情况时应注息合理选择士参数 高应变法锤击的荷载上升时间通常在1ms3ms范围，在桩 身最上部区段存在“盲区”，冲击力的持续时间越长，“盲区”越 长，缺陷位置离传感器安装面的距离过小时不能用β法判定。对 桩身浅部缺陷，只能根据力和速度信号的比例失调程度来估计浅 部缺陷程度，不能定量给出缺陷的具体部位，尤其是锤击力信号 上升非常缓慢时大量耦合有土阻力影响的情况。对浅部缺陷桩， 宜用低应变法检测并进行缺陷定位。 7.4.12桩身锤击拉应力是混凝土预制桩施打抗裂控制的重要指 标。在深厚软土地区，打桩初始侧阻和端阻虽小，但桩很长，桩 锤能正常爆发起跳，桩底反射回来的上行拉力波的头部（拉应力 幅值最大）与下行传播的锤击压力波尾部叠加，在桩身某一部位 产生净拉应力。当拉应力超过混凝土抗拉强度时，引起桩身拉 裂。开裂部位经常发生在桩的中上部，且桩愈长或锤击力持续时 间愈短，最大拉应力出现部位就愈往下移。当桩进入硬土层后， 随着打桩阻力的增加拉应力逐步减小，桩身压应力逐步增加，如 果桩在易打情况下已出现拉应力水平裂缝，渐强的压应力在已有 裂缝处产生应力集中，使裂缝处混凝土逐渐破碎并最终导致桩身 断裂。 入射压力波遇桩身截面阻抗增大时，会引起小阻抗桩身压应 力放大，破坏形态常为桩身纵向裂缝。有时，打桩过程中桩端碰 上硬层（基岩、孤石、漂石等）表现出的突然贯入度骤减或拒 锤，继续施打会造成桩身压应力过大而破坏。此时，最大压应力 出现在接近桩端的部位

8.1.1本规程中的低应变法只适用于检测桩身完整性，判定桩 身缺陷的位置和程度。 自前，国内多数检测机构采用的低应变法均为反射波法（或 瞬态时域分析法），反射波法以一维线弹性杆件为模型，波传播 时满足一维杆平截面假设。因此瞬态激振脉冲有效高频分量的波 长与杆的横向尺寸之比均宜大于5，桩身截面宜规则。 水泥土桩、CFG桩等桩身阻抗与桩周土的阻抗差异小，应 力波在这类桩中传播时能量衰减快，因此，反射波法不适用于水 泥土桩、CFG桩等类型桩的检测。还有，反射波法很难分析评 价高压灌浆的补强效果，经过高压灌浆补强加固的桩，不宜采用 本方法检测。 本方法对桩身缺陷程度只作定性判定。由于桩的尺寸效应、 测试系统的幅频及相频响应、高频波的弥散、滤波等造成的实测 波形畸变，以及桩侧土阻尼、土阻力和桩身阻尼的耦合影响，尽 管利用实测曲线拟合法分析能给出定量的结果，但还不能达到精 确定量的程度。 对于桩身不同类型的缺陷，反射波法测试信号中主要反映出 桩身阻抗减小的信息，缺陷性质往往较难区分。例如，混凝土灌 注桩出现的缩颈与局部松散、夹泥、空洞等，只凭测试信号很难 区分。因此，对缺陷类型进行判定，应结合工程地质、施工情况 综合分析，或采取钻芯法、超声法等判定。 8.1.2由于受桩周土约束作用、桩身材料阻尼作用和桩身截面 阳亦化等应力波桩自佳过程中其能易在渐定减艺

8.1.2由于受桩周土约束作用、桩身材料阻尼作用和桩身截面

阻抗变化等，应力波在桩身传播过程中，其能量在逐渐衰减。若 桩过长、桩身截面阻抗多变或变幅较大，应力波尚未反射回桩顶

甚至尚未传到桩底，其能量已完全衰减，致使仪器接收不到桩底 反射信号，无法判定整根桩的桩身完整性。有效检测桩长还受桩 土刚度比大小的制约，工程地质条件不同，施工工艺不同，有效 检测桩长也不同。应通过现场试验，依据能否识别桩底反射波来 确定有效检测桩长范围。 对于实际桩长大于最大有效检测深度的长桩、超长桩检测 尽管测不到桩底反射信号，但若有效检测长度范围内存在缺陷 则实测信号中必有缺陷反射信号。因此，低应变法仍可用于查明 有效检测长度范围内是否存在缺陷

8.2.1检测仪器中数据采集系统使用的A/D转换器有两个重要 的指标：一是采样频率（采样频率是采样时间间隔的倒数），二 是转换精度。采样频率的选择应能将桩底反射波完整地记录下 来。A/D转换器精度用二进制转换位数来衡量，自前均不低于 12位，甚至有16位再加8位浮点放大，可达24位。

（国内多数厂家生产的仪器尚能兼容电磁式速度传感器），根据其 结构特点和动态性能，当压电式传感器的可用上限频率在其安装 谐振频率的1/5以下时，可保证较高的冲击测量精度，且在此范 围内，相位误差几乎可以忽略。所以应尽量选用自振频率较高的 加速度传感器。 对于桩顶瞬态响应测量，习惯上是将加速度传感器的实测信 号积分成速度曲线，并据此进行分析。实践表明：除采用小锤硬 碰硬敲击外，速度信号中的有效高频成分一般在2000Hz以内。 但这并不等于说，加速度传感器的频响线性段达到2000Hz就足 够了。这是因为，原始加速度信号比积分后的速度信号中要包含 更多和更尖的毛刺，高频尖峰毛刺的宽窄和多寡决定了它们在频 谱上占据的频带宽窄和能量大小。事实上，对加速度信号的积分 相当于低通滤波，这种滤波作用对尖峰毛刺特别明显。当加速度

传感器的频响线性段较窄时，就会造成信号失真。所以，在 土10%幅频误差内，加速度传感器幅频线性段的高限不宜小于 5000Hz，同时也应避免在桩顶表面凹凸不平时，不加锤垫用硬 质材料锤直接敲击。 高阻尼电磁式速度传感器固有频率接近10Hz～20Hz之间 时，幅频线性范围（误差士10%时）约在20Hz～1000Hz内，若 要拓宽使用频带，理论上可通过提高阻尼比来实现。但从传感器 的结构设计、制作以及可用性看却又难以做到。因此，若要提高 高频测量上限，必须提高固有频率，势必造成低频段幅频特性恶 化，反之亦然。同时，速度传感器在接近固有频率时使用，还存 在因相位跌迁引起的相频非线性问题。此外由于速度传感器的体 积和质量均较大，其二阶安装谐振频率很大程度上受安装条件影 响，安装不良时会大幅下降并产生自身振荡，虽然可通过低通滤 波将自振信号滤除，但在安装谐振频率附近的有用信息也将随之 滤除。所以，反射波法中高频窄脉冲冲击响应测量不宜使用速度 传感器。 碰大

8.2.3瞬态激振操作应通过现场试验选择不同材质的

垫，以获得低频宽脉冲或高频窄脉冲。除大直径桩外，冲击脉冲 中的有效高频分量可选择不超过2000Hz（钟形力脉冲宽度为 1ms，对应的高频截止分量约为2000Hz）。目前激振设备普遍使 用的是手锤、力棒，其锤头或锤垫多数选用工程塑料、高强尼 龙、铝、铜、铁、橡皮垫等材料，锤的质量为几百克至几十千克 不等。

8.3.1要采集到高质量的信号，桩项处理也是重要的环节。在 专感器安装处的混凝土不得松动，以避免激振时传感器本身产生 振荡、晃动、滑移。传感器安装点和激振点尽可能是光滑的平 面，这样传感器与桩之间耦合就较为紧密，传感器的安装谐振频 率较高。

检测时，桩顶外露的主筋可向外压弯，以不妨碍手锤正常高 击为宜。当受检桩的桩侧与基础的混凝土垫层浇筑成一体时，垫 层对测试信号的影响主要与垫层的厚度、强度以及与桩侧结合的 紧密程度有关。可通过对比试验确定垫层对测试信号的影响程 度，决定是否进行处理

击为宜。当受检桩的桩侧与基础的混凝土垫层浇筑成一体时，垫 层对测试信号的影响主要与垫层的厚度、强度以及与桩侧结合的 紧密程度有关。可通过对比试验确定垫层对测试信号的影响程 度，决定是否进行处理。 8.3.2若传感器安装在钢筋笼的主筋附近，激振时钢筋振动将 产生干扰信号；耦合剂太厚，粘接强度较低，传感器的安装谐振 频率低：试验证明手扶方式安装传感器，其安装谐振频率为 500Hz～800Hz，明显低于采用粘接安装方式。 在检测敲击时，因尺寸效应，在桩顶部位将出现与桩的横向 振型相对应的高频干扰。当锤击脉冲变窄或桩径增加时，这种由 三维尺寸效应引起的干扰加剧。传感器安装点与激振点距离和位 置不同，所受干扰的程度各异。理论研究表明，按图1所示，即 实心桩安装点在距桩中心约2/3半径、空心桩安装点与激振点平 面夹角等于或略大于90时，所受干扰相对较小。另应注意，加 天安装与激振两点距离或平面夹角将增大激振点与安装点响应信 号时间差，造成桩身波速或缺陷定位误差加大。激振点与传感器 安装点距离太近时，入射波后面往往紧跟着一个负向脉冲，影响 浅部缺陷的分析判断

8.3.2若传感器安装在钢筋笼的主筋附近，激振时钢筋

图1激振点、传感器安装点位置示意图

8.3.3通过改变锤的质量、材质及锤垫，可使冲击入射波脉冲

8.3.3通过改变锤的质量、材质及锤垫，可使冲击入

分量大，应力波衰减较慢；冲击入射波脉冲较窄时，高频成分较 多，应力波衰减较快。因此，若要获得长桩的桩底反射信息或判 断深部缺陷，冲击入射波脉冲应宽一些；当检测短桩或桩的浅部 缺陷时，冲击人射波脉冲应窄一些。自由落体激振，可使能量集 中，应力波规整。要求激振方向应沿桩轴线方向的目的是为了有 效减少敲击时的水平分量。

断深部缺陷，冲击入射波脉冲应宽一些；当检测短桩或桩的浅部 缺陷时，冲击入射波脉冲应窄一些。自由落体激振，可使能量集 中，应力波规整。要求激振方向应沿桩轴线方向的目的是为了有 效减少敲击时的水平分量。 8.3.4从时域波形中找到桩底反射位置，仅仅是确定了桩底反 射的时间，根据t，2L/c，只有已知桩长L才能计算波速c，或 已知波速c计算桩长L。因此，桩长参数应以实际记录的施工桩 长为依据，按测点至桩底的距离设定。测试前桩身波速可根据同 类桩型的测试经验值初步设定，实际分析过程中应重新设定为由 桩长计算的波速，或按本规程第8.4.2条确定的波速平均值。 对于时域信号，采样频率越高，则采集的数字信号越接近模 拟信号，越有利于缺陷位置的准确判断。应在保证测得完整信 号，即时段2L/c十5ms和有1024个采样点的前提下，选用较高 的采样频率或较小的采样时间间隔。但是，若要兼顾频域分辨 率，则应按采样定理适当降低采样频率或增加采样点数。 8.3.5桩径增大时，桩截面各部位的运动不均匀性也会增加 桩浅部的阻抗变化往往表现出明显的方向性。敌应增加检测点数 量，使检测结果能全面反映桩身结构完整性情况。叠加平均处理 是提高实测信号信噪比的有效手段。 对于同一根桩不同检测点及多次的实测时域信号差别较大 时，应综合受检桩的桩型特点、施工工艺和工程地质情况等，增 加布置检测点进一步推断，亦可采取其他方法验证检测。 根据经验，当实测信号与该类型完整桩信号特征差异较大 时应增加检测占数量，或变换激振占及检测占位置

8.3.4从时域波形中找到桩底反射位置，仅仅是确定了桩底

射的时间，根据t，=2L/c，只有已知桩长L才能计算波速c，或 已知波速c计算桩长L。因此，桩长参数应以实际记录的施工桩 长为依据，按测点至桩底的距离设定。测试前桩身波速可根据同 类桩型的测试经验值初步设定，实际分析过程中应重新设定为由 桩长计算的波速，或按本规程第8.4.2条确定的波速平均值。 对于时域信号，采样频率越高，则采集的数字信号越接近模 拟信号，越有利于缺陷位置的准确判断。应在保证测得完整信 号，即时段2L/c十5ms和有1024个采样点的前提下，选用较高 的采样频率或较小的采样时间间隔。但是，若要兼顾频域分辨 率，则应按采样定理适当降低采样频率或增加采样点数

8.3.5桩径增大时，桩截面各部位的运动不均匀性也会增加， 桩浅部的阻抗变化往往表现出明显的方向性。故应增加检测点数 量，使检测结果能全面反映桩身结构完整性情况。叠加平均处理 是提高实测信号信噪比的有效手段。 对于同一根桩不同检测点及多次的实测时域信号差别较大 时，应综合受检桩的桩型特点、施工工艺和工程地质情况等，增 加布置检测点进一步推断，亦可采取其他方法验证检测。 根据经验，当实测信号与该类型完整桩信号特征差异较大 时，应增加检测点数量，或变换激振点及检测点位置，

8.4.1可采用低通滤波的方式对接收信号进行处理，减小哦

.1可采用低通滤波的方式对接收信号进行处理，减小噪声 号对测试效果的影响。指数放大是提高桩中、下部和桩底信号

8.4.1可采用低通滤波的方式对接收信号进行处理，派

识别能力的有效手段，指数放大倍数以2～20倍、能识别桩底反 射信号为宜，过大的放大倍数会将十扰信号也放大，可能会使测 试信号尾部明显不归零，影响桩身完整性的分析判断。 8.4.2完整桩信号有效信息成分应包括：激振信号、土阻力反 射波、桩底反射波以及正常的桩身波速。对于中、小直径桩，已 知桩长，按速度波第一峰与桩底反射波峰间的时间差确定桩身波 速。对于大直径桩，由于激振点和传感器安装点间的距离引起时 间的滞后，按速度波第一峰与桩底反射波峰间的时间差确定的桩 身波速比实际的高。在检测现场，通过对已知桩长的若干根完整 桩的测试，计算出每根桩的桩身波速，取平均值后可得到该场地 的桩身波速平均值。 虽然波速与混凝土强度二者并不呈严格的函数关系，但考虑 到二者整体趋势上呈正相关关系，且强度等级是现场最易得到的 参考数据，故对于超长桩或无法明确找出桩底反射信号的桩，可 根据经验并结合混凝土强度等级，综合确定波速平均值，或利用 成桩工艺、桩型相同且桩长相对较短并能够找出桩底反射信号的 桩确定的波速，作为波速平均值，表2选取不同混凝土强度等级 的应力波波速经验值可供参考

识别能力的有效手段，指数放大倍数以2～20倍、能识别桩底反 射信号为宜，过大的放大倍数会将十扰信号也放大，可能会使测 试信号尾部明显不归零，影响桩身完整性的分析判断

不同混凝土强度等级的应力波波速参考

8.4.3因为设定波速有误差，本公式计算的桩身缺陷位置是有 误差的。波速带来的缺陷位置误差为△r=r·△c/c（△c/c为波 速相对误差），如波速相对误差为5%，缺陷位置为10m时，则 误差有0.5m；缺陷位置为20m时，则误差有1.0m，影响较大。 其次采用频域分析计算缺陷位置时，由于和采样周期及采样点数

图2完整桩典型时域信号特征

2和图3，缺陷桩典型的时域信号和速度幅频信号见图4和图5。 判定桩身完整性类别首先是判断有没有缺陷反射波，其次是分析 缺陷程度。 对完整桩分析判定时，从时域信号或频域曲线特征表现的信 息判定，相对来说较简单直观。而分析缺陷桩信号要复杂些，实 测信号既包含施工形成的缺陷产生的反射波，也包含因设计桩身

图3完整桩典型速度幅频信号特征

图4缺陷桩典型时域信号特征

图5缺陷桩典型速度幅频信号特征

构造或成桩工艺本身局限导致的不连续截面产生的反射波，例如 预制桩的接缝、灌注桩的逐渐扩颈再缩回原桩径的渐变截面、地 层硬夹层影响，再如，采用部分挤土方式沉桩的开口预应力管

桩，桩孔内土塞的影响等。因此，在分析测试信号时，应仔细区 分哪些是缺陷反射波或缺陷谐振峰，哪些是因桩身构造、成桩工 艺、土层影响造成的类似于缺陷的反射信号。 反射波的幅值大小除了和缺陷程度有关外，还和桩周土阻 力、桩身阻尼天小及缺陷所处的深度有关。相同程度的缺陷因桩 周土岩土性状不同或缺陷理深不同，在测试信号中的幅值大小各 异。因此，如何正确判定缺陷程度，特别是缺陷十分明显时，如 可区分是Ⅲ类桩还是IV类桩，应仔细对照桩型、工程地质情况、 施工情况结合经验综合分析判断；不仅如此，还应结合基础和上 部结构对桩的承载安全性要求，考虑桩身承载力不足引发桩身结 构破坏的可能性，进行缺陷类别划分，不宜单凭测试信号定论； 在信号特征为Ⅲ类、IV类的桩中应按不同特征类型选取有代表性 的桩，采取更可靠的检测方法验证，根据验证结果综合评定。 缺陷有多种形式：离析、松散、空洞、变颈、接缝、裂缝 新裂，以及单界面缺陷和多界面缺陷等。缺陷形式可根据施工记 录、工程地质资料，结合经验综合分析判断。裂缝、接缝等突变 型缺陷，所产生的反射波比较单一，缺陷反射信号由两部分组 成，先有一个与人射波相位相同、形态相似的反射波，紧跟着 个与入射波相位相反，形态相似的反射波。突变型缩颈或离析等 缺陷的第一个界面所产生的反射波与入射波相位相同，第二个界 面所产生的反射波与入射波相位相反，反射波幅值越大，则缩颈 或离析程度越严重。渐变的缩颈或离析所产生的反射波的幅值较 小，脉冲宽度大于入射波脉冲宽度，渐变缺陷的反射波信号较难 分析，相同的缺陷程度，突变缺陷所产生的反射波比渐变缺陷所 产生的反射波要明显。 对于预应力管桩和预制方桩，若因焊接工艺或机械接头而存 在施工接缝，可能会产生明显的反射波，在多数情况下，这类接 缝不影响竖向抗压承载力，甚至对竖向抗拨承载力和水平承载力 的影响都较小，判断这类反射波应慎重，宜结合其他检测方法进 行评价。

要求受检桩有桩底反射信号，是保证不漏判桩身缺陷的必要 条件。因此，本条规定I、Ⅱ类桩应有桩底反射波。 表8.4.4没有列出桩身无缺陷或有轻微缺陷、同时也无桩底 反射的这类信号特征的类别划分。事实上，测不到桩底信号这种 情况受多种因素和条件影响，例如： 1软土地区的超长桩，长细比很大； 2桩周土约束很大，应力波衰减很快； 3桩身阻抗与持力层阻抗匹配良好； 4桩身截面阻抗显著突变或沿桩长渐变； 5预制桩接头缝隙影响。 其实，在实际工程的检测中可发现，当缺陷靠近桩底部且属 于渐变型的离析类型时，低应变法也无法测得桩底反射波。因 此，针对实测信号无桩底反射波的情况，应结合经验、参照本场 地同类型桩，综合分析或采用其他方法进一步检测桩身完整性。 8.4.5混凝土预制桩采用焊接方式接桩，当焊接质量差时，在 该位置会有明显的缺陷反射波；采用机械啮合接头时，在该连接 位置有明显的缺陷反射波仍属正常。刚出厂的混凝土预制桩桩身 是完整的，成桩后如在非接桩位置产生较明显的缺陷反射波，大 部分情况是在成桩过程中桩身断裂或碎裂引起，可用孔内摄像方 法进行核实。 对有桩底反射的桩，若实测波速不及表2中不同组别混凝土 强度等级对应波速低限值的80%时，该桩的波速可视为异常， 应及时查找原因，可用钻芯法等方法验证。 8.4.6对于因设计或施工工艺所产生的桩身阻抗随深度有明显 变化的受检桩，应考虑阻抗变化对测试结果的影响程度，对受检 桩的类别判定应进行综合评价。 8.4.7由于工程地质情况复杂，施工桩型较多，成桩质量千差 万别，反射波法未必能对每根受检桩都给出检测结果，因此，对 于信号虽无异常反射，但并未测得桩底反射；实测波形无规律， 无法用波动理论进行分析：由施工记录提供的桩长计算所得的桩

该位置会有明显的缺陷反射波；采用机械啮合接头时，在该连接 位置有明显的缺陷反射波仍属正常。刚出厂的混凝土预制桩桩身 是完整的，成桩后如在非接桩位置产生较明显的缺陷反射波，大 部分情况是在成桩过程中桩身断裂或碎裂引起，可用孔内摄像方 法进行核实。 对有桩底反射的桩，若实测波速不及表2中不同组别混凝土 强度等级对应波速低限值的80%时，该桩的波速可视为异常， 应及时查找原因，可用钻芯法等方法验证

8.4.6对于因设计或施工工艺所产生的桩身阻抗随深度有明显 变化的受检桩，应考虑阻抗变化对测试结果的影响程度，对受检 桩的类别判定应进行综合评价，

万别，反射波法未必能对每根受检桩都给出检测结果，因此，对 于信号虽无异常反射，但并未测得桩底反射；实测波形无规律， 无法用波动理论进行分析；由施工记录提供的桩长计算所得的桩

身波速值明显偏高或偏低，且文缺之可靠资料验证；无法准确获 得桩身质量的全部信息时，不应勉强判定受检桩的桩身完整性 类别。 对嵌岩桩，桩底沉渣和桩端下存在软弱夹层、溶洞等是直接 关系到该桩能否安全使用的关键因素。虽然本方法不能确定桩底 情况，但理论上可以将嵌岩桩桩端视为杆件的固定端，并根据桩 底反射波的方向判断桩端端承效果，也可通过导纳值、动刚度的 相对高低提供辅助分析。采用本方法判定桩端嵌固效果差时，应 采用钻芯法、静载法或高应变法等检测方法验证桩端嵌岩情况： 确保基桩使用安全。

9.1.1本规程中的超声法是声波透射法，即A型超声检测技术 在混凝土灌注桩中的应用。主要检测桩身中是否存在缺陷，缺陷 的性质、位置及范围，判定桩身完整性类别。 9.1.2当因声测管接头渗浆、管内掉人石子及混凝土碎块、管 身变形等原因导致不能对全部测面、全长度范围检测时，仅能对 波检测的部分进行评价，未检测到的部分应采用其他可行方法 如钻芯法、低应变法等进行补充检测

9.2.2换能器有效长度指换能元件的排列长度，该长度过大会

9.2.2换能器有效长度指换能元件的排列长度，该长度过大会 漏判较小缺陷。 换能器的谐振频率越高，对缺陷检测的分辨力就越高，但同 时衰减会加大、有效测距变短。选用换能器时，在保证有一定的 接收灵敏度的前提下，原则上尽可能选择较高的频率。例如，采 用30kHz～60kHz谐振频率范围的换能器，混凝土声速取为 4200m/s时，声波波长在7cm～14cm，即能检测到的缺陷尺寸 约在分米量级。当测管间距较大或接收信号较弱时，应选用带前 置放大器的接收换能器，其次宜采用低频换能器，但后者要以 性分辨力为代价。另外，提高换能器谐振频率，可使其外径进 步减少，这有利于换能器在声测管中顺畅升降，也使减小声测管 管径成为可能。 因为检测时使用清水作为耦合剂，换能器在1MPa水压下不 渗水也就相当于在约100m水深下不渗水，这可以满足常见工程 桩检测要求。对于超长桩，宜再提高水密性指标。换能器配置扶

正器，是为了防止换能器在声测管内摆动影响声学参数的稳定 性，特别是在连续、不停顿检测过程中更加有效。

9.3.2检测仪器的系统延时可用线性回归方法得到，即将接收 换能器和发射换能器平行置于清水中，逐次改变换能器间的中心 距并不少于5次，测量其中心距及超声波的声时，进行线性回归 分析，得出直线方程：

=to十bl 式中t一声时（μs); l一一换能器中心距（mm）； b一直线斜率（μs/mm）； to—系统延时（μs)。 耦合层延时t可由下式计算得出

t = to ± bl

式中D一声测管外径（mm）； d一一声测管内径（mm）； d'一一换能器外径（mm)； ut一一声测管厚度方向声速（km/s）； Uw一水的声速（km/s）; t'一耦合层延时（us）。 超声检测仪器系统延时to与耦合层延时t之和t。十t也可直 接测量得出：将与预埋声测管同型号、规格的两节声测管平行绑 扎在一起，垂直置于清水中，再将收、发换能器分别垂直放在声 测管中心的同一水平位置，测读声时，此声时值即为to十t。 9.3.3、9.3.4为了满足数据统计时对最少样本数量的要求，规 定同一测面应大于20条测线。对短桩且存在缺陷时，还应考虑 到数据处理时，剔除异常数据后剩余数据不足20个的情况，对 此，现场采集数据时，宜通过减小间距加密检测，加大后续数据

处理时的样本数量。 检测和数据采集应连续观测整个测面，重点检测可疑部位。 经平测或斜测观测后，对测面有可疑声测线的部位，再采用减小 测线间距加密检测、交叉斜测、扇测、CT成像等方式检测，这 样既可复核可疑声测线，文可以依据加密测试结果判定桩身缺陷 的范围和空间分布。

当由于声测管倾斜、弯曲造成实测声速高于正常声速的 25%时，不宜进行修正，不宜对该偏离段的完整性进行评定。各 线处的声速值沿深度方向变化无规律时，不得随意修正。 9.4.5临界值法基于正常混凝土的声学参数服从正态分布的假 设。因实测数据可能因声测管平行度不好等因素带有一定的系统 误差，所以在数据处理之前宜采用合理的修正方法消除这种系统 误差。为了提高计算效率，计算异常小值判断值X。时，可不从 最小值开始剔除，可从预设的某个初值开始

9.4.5临界值法基于正常混凝土的声学参数服从正态分布的假

设。因实测数据可能因声测管平行度不好等因素带有一定的系统 误差，所以在数据处理之前宜采用合理的修正方法消除这种系统 误差。为了提高计算效率，计算异常小值判断值X时，可不从 最小值开始剔除，可从预设的某个初值开始

9.4.6斜率法可消除声测管不平行或混凝土不均匀等非缺陷因

混凝土致使接收波的主频比正常混凝土的主频低，这是由于正常 的混凝土与存在缺陷的混凝土对超声波的“滤波作用”不同。接

收波主频明显降低反映了混凝土质量的低劣。但是由于发射和接 受换能器幅频特性以及声耦合状态、声程等非缺陷因素的影响， 主频测试值对缺陷没有波幅敏感，没有声速测试那么稳定，故在 实际应用中，作为辅助判据

收波主频明显降低反映了混凝土质量的低务。但是由于发射和接 受换能器幅频特性以及声耦合状态、声程等非缺陷因素的影响， 主频测试值对缺陷没有波幅敏感，没有声速测试那么稳定，故在 实际应用中，作为辅助判据。 9.4.8表9.4.8中桩身完整性分类的主要原则是：完整性最差 的部位决定本桩的桩身完整性类别；在同一横截面即同一深度上 缺陷的数量愈多，则桩身完整性愈差；对深度范围小于100mm 的缺陷可从轻评价；评价时宜考虑纵向即深度方向上缺陷的数量 及分布情况。要比较客观地判定桩身完整性类别，还要结合缺陷 的性质、位置、范围等因素综合判定。 另外，对声速临界值明显偏低的基桩应分析原因，宜进行桩 身混凝土强度的检测。

9.4.8表9.4.8中桩身完

10. 1 一般规定

10.1.1钻芯法是检测冲（钻）孔桩、旋挖桩、人工挖孔桩质量 的一种有效手段，不受场地条件的限制，特别适用于大直径混凝 土灌注桩的检测。钻芯法检测的主要目的有五个： 1检测桩身缺陷及位置，判定桩身完整性类别； 2检测桩身混凝土强度； 3检测桩长； 4检测桩底沉渣厚度； 5鉴定桩端持力层的岩土性状、厚度。 受检桩长径比太大时，钻芯孔容易偏离桩身，故要求受检桩 长径比不宜大于35。另外由于桩径小于800mm的灌注桩，导管 影响区域的混凝土质量相对较差，在中心开孔不具代表性，若避 开中心开孔，又容易发生偏离桩身的情形，故受检桩桩径不宜小 于800mm。 10.1.2关于混凝土灌注桩钻芯孔数、开孔位置的规定说明 如下： 本规程基本规定中规定，钻芯法检测的数量不少于总桩数的 15%，远远超过行标10%的规定，其目的在于多钻桩，以更全 面地反映整个桩基工程的施工质量，与此相应，为降低检测造 价、加快检测进度，减少了每桩钻取的孔数，结合本市混凝土灌 注桩长径比大的特点，规定桩径小于1.6m钻1孔，桩径为 1.6m2.0m钻2孔，桩径大于2.0m不少于3孔是比较适宜的 当然，对有缺陷的桩，在采用钻芯法验证过程中，会视需要增加 钻芯孔数的。对桩径很大的巨型桩，钻芯孔数和各孔钻入持力层 的深度的确定，应把握单位桩身截面上的孔数和本条规定相适应

的原则，同时宜结合桩端持力层的岩面起伏、风化程度变化、混 凝土灌注的均匀程度等因素综合确定。 当采用钻芯法对桩长、桩身混凝土强度、桩身局部缺陷、桩 底沉渣、桩端持力层进行验证检测时，可根据具体验证的自的、 要求确定钻孔数量、开孔位置、钻取深度等，可不按本规程第 10.4节进行单桩全面评价。如验证超声法、低应变法等判定的 桩身局部缺陷时，可在其要求的方位开孔，钻进深度可控制到缺 陷以下1m～2m处，宜进行芯样试件抗压强度试验。 当钻芯孔为1个且受检桩的长径比大于35时，在桩中心的 位置开孔，是为了保证较小桩径、较大长径比的桩能顺利钻至桩 端持力层，避免偏出桩外。在此情形下，对桩身完整性评价时， 要适当考虑灌注时导管对中心部位混凝土完整性的不利影响，可 以适当轻判。为准确确定桩的中心点，桩头宜开挖裸露，来不及 开挖或不便开挖的桩，应用全站仪测出桩位中心。 10.1.3关于混凝土灌注桩钻入持力层深度的规定说明如下： 桩端持力层岩土性状的准确鉴定直接关系到受检桩使用的安 全。虽然施工前已进行岩土工程勘察，但有时钻孔数量有限，对 较复杂的工程地质情况，很难全面弄清岩石、土层的分布情况。 因此，应对桩端持力层进行足够深度的钻探。《建筑地基基础设 计规范》GB50007规定：嵌岩灌注桩桩端以下3倍桩径且不小 于5m范围内应无软弱夹层、断裂破碎带和洞穴分布，且在桩底 应力扩散范围内应无岩体临空面。《建筑桩基技术规范》JGJ94 也有类似规定。而深圳市标准《地基基础勘察设计规范》SJGO1 中规定，当桩端下压缩层范围内存在软弱下卧层时，桩端以下持 力层的厚度不宜小于5d，且不宜小于4m。所以，本条规定每桩 至少应有1孔钻至桩端持力层足够深度，并且按规范和设计要求 中较严格的执行。 岩溶发育场地，大直径桩的桩端持力层往往存在局部的土 洞、溶洞，由于施工勘察时多为1桩1孔，致使这些土洞、溶洞 未充分揭露，在钻芯验收检测时常常还会被发现，为了尽可能地

的原则，同时宜结合桩端持力层的岩面起伏、风化程度变化、混 凝土灌注的均匀程度等因素综合确定。 当采用钻芯法对桩长、桩身混凝土强度、桩身局部缺陷、桩 底沉渣、桩端持力层进行验证检测时，可根据具体验证的目的、 要求确定钻孔数量、开孔位置、钻取深度等，可不按本规程第 10.4节进行单桩全面评价。如验证超声法、低应变法等判定的 桩身局部缺陷时，可在其要求的方位开孔，钻进深度可控制到缺 陷以下1m2m处，宜进行芯样试件抗压强度试验。 当钻芯孔为1个且受检桩的长径比大于35时，在桩中心的 位置开孔，是为了保证较小桩径、较大长径比的桩能顺利钻至桩 端持力层，避免偏出桩外。在此情形下，对桩身完整性评价时， 要适当考虑灌注时导管对中心部位混凝土完整性的不利影响，可 以适当轻判。为准确确定桩的中心点，桩头宜开挖裸露，来不及 开挖或不便开挖的桩，应用全站仪测出桩位中心。

端持力层岩主性状的准确鉴定直接关系到受检桩使用的安 全。虽然施工前已进行岩土工程勘察，但有时钻孔数量有限，对 较复杂的工程地质情况，很难全面弄清岩石、土层的分布情况。 因此，应对桩端持力层进行足够深度的钻探。《建筑地基基础设 计规范》GB50007规定：嵌岩灌注桩桩端以下3倍桩径且不小 于5m范围内应无软弱夹层、断裂破碎带和洞穴分布，且在桩底 应力扩散范围内应无岩体临空面。《建筑桩基技术规范》JGJ94 也有类似规定。而深圳市标准《地基基础勘察设计规范》SJGO1 中规定，当桩端下压缩层范围内存在软弱下卧层时，桩端以下持 力层的厚度不宜小于5d，且不宜小于4m。所以，本条规定每桩 至少应有1孔钻至桩端持力层足够深度，并且按规范和设计要求 中较严格的执行。 岩溶发育场地，大直径桩的桩端持力层往往存在局部的土 洞、溶洞，由于施工勘察时多为1桩1孔，致使这些土洞、溶洞 未充分揭露，在钻芯验收检测时常常还会被发现，为了尽可能地

130mm儿种规格。采用较大直径钻头可避免钻取的试件强度值 立生较大离散（一般要求芯样试件直径不宜小于骨料最大粒径的 3倍、任何情况下不得小于骨料最大粒径的2倍）。但采用大直 经钻头费用高、破损面大，故本规程规定选用外径为101mm的 钻头。当骨料最大粒径小于30mm时，也可选用外径为91mm 的钻头。当不检测混凝土强度时，还可选用外径为76mm的 钻头。 10.2.6为了对偏离桩身的钻孔的垂直度偏差作出判定，进而指 导后续钻芯孔的开孔位置和钻进方向，宜使用测斜仪了解钻芯孔 垂直度偏差。 10.2.7对强风化岩层或土层的鉴定，宜采用原位试验结果判 定，所使用的仪器设备应完全符合规范规定

10.3.1应精心安装钻机，钻机立轴中心、天轮中心（天车前沿 切点）与孔口中心必须在同一铅垂线上。设备安装后，应进行试 运转，在确认正常后方能开钻。钻进初始阶段应对钻机立轴进行 校正，及时纠正立轴偏差，确保钻芯过程不发生移位、倾斜。 当出现钻芯孔偏离桩身时，应立即停机记录，分析原因。可 进行钻孔测斜，判定钻芯孔倾斜是否超过规定、分析受检桩是否 倾斜。 10.3.2桩顶面与钻塔底座距离大于2m时，宜安装孔口管。开 孔宜采用合金钻头，开孔至0.3m~0.5m深度后安装孔口管， 孔口管下入时应严格测量垂直度，然后固定。 10.3.3基桩钻芯检测普遍采用金刚石钻进技术，其控制参数主 要包括钻压、转速、泵压和泵量。它们之间是相互关联的，操作 时要统筹兼顾，才能达到效率高、质量好、成本低、事故少的 目的。 钻进中应合理掌握钻压，钻压应根据混凝土的强度与胶结好

10.3.1应精心安装钻机，钻机立轴中心、天轮中心（天车前沿 切点）与孔口中心必须在同一铅垂线上。设备安装后，应进行试 运转，在确认正常后方能开钻。钻进初始阶段应对钻机立轴进行 校正，及时纠正立轴偏差，确保钻芯过程不发生移位、倾斜。 当出现钻芯孔偏离桩身时，应立即停机记录，分析原因。可 进行钻孔测斜，判定钻芯孔倾斜是否超过规定、分析受检桩是否 倾斜。

10.3.2桩顶面与钻塔底座距离大于2m时，宜安装孔口管。开

10.3.2桩顶面与钻塔底座距离大于2m时，宜安装孔

10.3.3基桩钻芯检测普遍采用金刚石钻进技术，其控制参数主 要包括钻压、转速、泵压和泵量。它们之间是相互关联的，操作 时要统筹兼顾，才能达到效率高、质量好、成本低、事故少的 目的。 钻进中应合理掌握钻压，钻压应根据混凝土的强度与胶结好 坏而定，胶结好、强度高的压力可大，相反压力应小。钻压应超

过混凝土或岩石的抗破碎强度，钻压过小，钻进效率低，钻压过 大，钻头钻杆容易变形。 正常钻进时可以采用高转速，但胶结强度低的混凝土应采用 低转速。转速和钻进效率有直接关系，提高转速受功率、钻具强 度和钻机能力的限制，应合理把握，正常情况下是保证钻压，调 整转速。回次初转速宜为100r/min左右。 钻芯法宜采用清水钻进，冲洗液量一般按钻头大小而定。钻 头直径为101mm时，一般情况冲洗液流量应为60L/min~ 120L/min。在泵量不变的条件下，泵压与水口、水槽的截面积 成反比，研究表明，钻头内外侧保持约0.3MPa的压差，可保持 水口处部分冲洗液通过刃部，迅速带走岩粉，并润滑和冷却金刚 石。因此，合理调整泵量与泵压是必要的。 钻进中，可根据回水含砂量及颜色，发现钻进过程中的异常 情况，判断是否有桩身缺陷，是否已钻至桩端持力层或者钻孔已 信文城自

过混凝土或岩石的抗破碎强度，钻压过小，钻进效率低，钻压过 大，钻头钻杆容易变形。 正常钻进时可以采用高转速，但胶结强度低的混凝土应采用 低转速。转速和钻进效率有直接关系，提高转速受功率、钻具强 度和钻机能力的限制，应合理把握，正常情况下是保证钻压，调 整转速。回次初转速宜为100r/min左右。 钻芯法宜采用清水钻进，冲洗液量一般按钻头大小而定。钻 头直径为101mm时，一般情况冲洗液流量应为60L/min~ 120L/min。在泵量不变的条件下，泵压与水口、水槽的截面积 成反比，研究表明，钻头内外侧保持约0.3MPa的压差，可保持 水口处部分冲洗液通过刃部，迅速带走岩粉，并润滑和冷却金刚 石。因此，合理调整泵量与泵压是必要的。 钻进中，可根据回水含砂量及颜色，发现钻进过程中的异常 情况，判断是否有桩身缺陷，是否已钻至桩端持力层或者钻孔已 偏离桩身。 10.3.4当芯样侧表面呈明显波浪状时，应检查钻机的工作状 况，如机座是否安装稳固、钻机立轴是否摆动过大、操作人员的 操作是否得当。检查钻头、扩孔器、卡簧的配置是否合理。 由于金刚石钻头与岩芯管之间安有用以修正孔壁的扩孔器 扩孔器外径应比钻头外径大0.3mm0.5mm，卡簧内径应比钻 头内径小0.3mm左右，金刚石钻头和扩孔器应按外径先大后小 的排列顺序使用，内径小的钻头先用，内径大的后用。 10.3.5钻至接近桩底时（包括通过界面钻芯管钻至桩底时） 为检测桩底沉渣或虚土厚度、鉴定桩端持力层岩土性状，应采用 减压、慢速钻进。若遇钻具突降，应立即停钻，及时测量机上余 尺，准确记录孔深及有关情况。 当持力层为中、微风化岩石时，可将桩底0.5m左右的混凝 土芯样、0.5m左右的持力层以及沉渣纳入同一回次，检测沉渣 厚度、鉴定岩土性状。有条件时，可采用孔内摄像方法辅助判断 沉渣厚度。

10.3.4当芯样侧表面呈明显波浪状时，应检查钻机的工

由于金刚石钻头与岩芯管之间安有用以修正孔壁的扩孔器 扩孔器外径应比钻头外径大0.3mm～0.5mm，卡簧内径应比钻 头内径小0.3mm左右，金刚石钻头和扩孔器应按外径先大后小 的排列顺序使用，内径小的钻头先用，内径大的后用。

缝中，可以观察到断口中存在白色的右粉渣，且断口吻合程度不 佳。如是次生裂缝，断口处无石粉渣，且断口较尖锐、吻合程度 好。由于低应变法对裂缝比较敏感，宜以低应变法检测结果为依 据，钻取芯样寻找裂缝，应仔细核实低应变法检测反映出的存在 明显缺陷反射信号桩的芯样断口形态和位置，判定是否存在裂 缝。相反，对钻芯前未进行低应变法检测的、芯样显示可能存在 裂缝的桩，也可以补充低应变法检测以帮助分析判断。此外可采 用压水试验验证，即钻取两个孔后，从一个钻孔将钻头压入时， 另一个钻孔会不断冒水出来，这说明两个钻孔是连通的，存在裂 缝。此外，当裂缝较大时钻芯过程中会发生掉钻现象，应密切观 察钻进过程。有条件时，采用孔内摄像方法直观检查。 10.3.8应先拍彩色照片，后截取芯样试件。拍照前应用清水淋 湿芯样。取样完毕，剩余的芯样宜移交委托单位妥善保存。 10.3.9钻芯工作完毕，应按有关规定办理见证认可手续HG／T 2099-2020 釜用机械密封试验规范.pdf，验收 符合设计要求时，应及时对钻芯孔（包括界面钻芯孔及钢管）进 行回灌封闭，确保基桩工作性能。可采用水泥浆，也可采用水泥 砂浆或细骨料混凝土回灌封闭。由于正常钻孔孔壁光滑、密实 敌此次修订未再按上版要求采用压力注浆，也能达到密封效果。 10.3.10混凝土桩应作为竖向受力构件，薄弱部位的强度（桩 身结构承载能力）能否满足使用要求直接关系到结构安全。通常 情况下，麻面、蜂窝、沟槽等缺陷部位的强度较正常胶结的混凝 土强度低，无论是严把质量关、尽可能查明质量隐患，还是便于 设计人员进行桩身结构承载力验算，都有必要对缺陷部位的芯样 进行取样试验。因此，缺陷位置能取样试验时，应截取一组芯样 进行混凝土抗压试验。 同一基桩的钻芯孔数大于1个，其中1孔在某深度存在麻 面、蜂窝、沟槽等缺陷，芯样试件强度可能不满足设计要求，按 本规程第10.4.5条的多孔强度平均原则，在其他孔的相同深度 部位取样进行抗压试验是非常必要的，可在保证结构承载能力的 前提下，减少加固处理费用。对于芯样任一段松散、夹泥，或局

部破碎长度大于10cm且另外一孔（两孔）的同一深度部位的混 凝土芯样存在麻面、蜂窝、沟槽、破碎等缺陷时，因该桩完整性 属于N类，可不在缺陷深度取样；如果1孔破碎长度大于10cm 且另外一孔（两孔）的同一深度部位的混凝土芯样完整时，因该 桩完整性属于血类，为了后续质量问题处理工作的需要，可在完 整的一孔（两孔）同一深度部位取样进行抗压试验。 10.3.11由于基桩混凝土芯样试件可选择的余地较大，因此 为了避免试件强度的离散性较天，通常的要求是，选取芯样试件 时，应观察芯样试件侧表面的表观混凝土粗骨料粒径，确保芯样 试件平均直径不小于2倍表观混凝土粗骨料最大粒径，也不能含 有钢筋。 由于芯样试件抗压试验时直径偏小的地方先破坏，因此，在 测量芯样试件平均直径时宜选择表观直径偏小的芯样试件部位。 10.3.12根据桩的工作环境状态，以及深圳市建设工程质量检 测中心和深圳市建筑科学研究院2006年的混凝土芯样试件吸水 率试验结果，芯样试件宜在20士5℃的清水中浸泡12h后进行抗 压强度试验。但考虑到芯样在钻取、制作和试验等环节均存在使 芯样强度产生负偏差的因素，同时也为了保障工期，充许芯样试 件制作完毕浸泡不少于2h进行抗压强度试验。 10.3.13芯样试件抗压强度试验破坏时的最大压力值与混凝士 标准试件明显不同，芯样试件抗压强度试验时应合理选择压力机 的量程和加荷速率，保证试验精度。 10.3.14当出现截取芯样未能制作成合格的试件时，应重新截 取芯样试件进行抗压强度试验。如条件不具备，可将另外两块强 度的平均值作为该组混凝土芯样试件抗压强度值，并在报告中予 以说明。 10.3.15混凝土芯样试件的强度不等于在施工现场取样、成型

同条件养护试块的抗压强度，也不等于标准养护28d的试块抗压 强度。此次修订，依据广东省标准《建筑地基基础检测规范》 DBJ15一60，将芯样试件抗压强度除以0.88的系数换算得到标

即以上标准采用了0.89的换算系数把高径比为1：1的岩石 芯样试件强度换算成了2：1的。 综合以上各因素，本规程取用0.85的换算系数。

10.4.1本规程中的高应变法、低应变法和超声法都能判定桩身 完整性类别，判定时还都需考察平均波速（声速），但限于目前 测试技术水平，仍然存在漏判的情况，即存在完整性判定为I类 的桩，桩身混凝土强度不满足设计要求的可能。钻芯法也存在类 以的情况，即从钻取的芯样外观特征可判定为I类的桩，后续的 强度试验却有不满足设计要求的情况出现。完整性为IV类的桩肯 定存在局部的，且影响桩身承载力的低质混凝土，即桩身混凝士 强度达不到设计强度等级，可以明确该桩不满足设计要求。因 此，本法应对5个基本指标、参数都做出评价，缺一不可。 10.4.2对于抗拨桩、承受水平荷载的桩，最小桩长是重要设计 指标。对于嵌岩桩，桩端是否进入设计岩层及嵌入的深度和实际 桩长密切相关，可根据受检桩的有效长度，结合详勘、施工勘 察、受检桩侧补勘、施工记录等其他资料，综合分析判断嵌岩 情况。 10.4.3桩底沉渣厚度允许值在不同行业、不同规范、不同的承

如深圳市标准《地基基础勘察设计规范》SJGO1规定，钻（冲） 孔灌注桩为端承桩时沉渣允许值为50mm、摩擦桩时充许值为 80mm、抗拨（或抗水平力）桩时允许值为150mm，挖孔桩为端 承桩时允许值为40mm、摩擦桩时充许值为50mm、抗拨（或抗 水平力）桩时充允许值为100mm。 10.4.4桩端持力层岩土性状的描述，应符合《岩土工程勘察规 范》GB50021的有关规定。 10.4.5虽然桩身轴力上大下小，但从安全角度考虑，桩身承载 力受最薄弱部位的混凝土强度控制。因此规定，取受检桩全长中 混凝土抗压强度的最小值为该桩混凝土抗压强度。 10.4.6为了和行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106 2014协调，本次修订对原桩身完整性分类表进行了充实、细化。 桩身完整性和混凝土强度及本法的其他3个评定指标虽然独 立提出，但完整性和强度最终都统一到桩身承载力这个设计要求 上了，这2个指标和沉渣厚度、桩端持力层性状（有时还有最小 桩长）对最终的合格判定都具有“一票否决”的作用。钻芯法与 高应变法、低应变法和超声法不同，属于直接法，其对桩身完整 性类别的判定是通过对芯样外观特征的观察得出的，如观感差而 判为V类的桩，桩身承载力肯定是达不到设计要求的，但凭观感 判为工、Ⅱ类的桩，桩身承载力也不能肯定就满足设计要求，因 还需要由强度判据确认。表10.4.6将完整性和强度分开，分别 作为独立的判定条件，来判定桩身承载力，既便于现场操作又不 会漏判、误判。例如两种极端情况，对于芯样外观判为工类的 桩，后续的强度检测不满足设计要求，最终整桩评定时也是判为 不合格，即未漏判；对于芯样外观判为Ⅲ类的桩，即使后续的强 度满足设计要求，由于耐久性方面的原因，应加固补强，也不能 判为合格，也未错判。 表10.4.6中的桩身完整性分类是针对缺陷是否影响桩身承 载力及影响程度的原则规定的，不论何种类型缺陷，都表明桩身 混凝士质量差，即存在低强度区这一共性

通过芯样特征对桩身完整性分类，有比其他无损检测方法更 直观的一面，也有1孔之见代表性差的一面GB／T 38106-2019 压力容器用铝及铝合金板材，适当增加钻孔数量 可以使判定更客观些。表10.4.6中主要是针对常规桩径下、单 桩钻孔数量不超过3个（包括加孔至3个）时的情况制定的，因 为常规桩径下，按照本规程第10.1.2条规定，单根桩钻孔数量 达到3孔时，应能客观地判定出完整性类别。当还充许继续加孔 验证时，宜根据各孔反映的缺陷位置、范围和性质结合桩型、场 地工程地质情况、施工工艺、施工记录等综合判定桩身完整性类 别。注意，不同孔的芯样在同一深度部位均存在缺陷时，该位置 存在安全隐患的可能性大，桩身完整性类别应判差些。 对芯样任一段松散、泥或分层的受检桩，应进行工程处 理，以确保质量。 当存在水平裂缝时，可结合水平荷载设计要求和水平裂缝深 度进行综合判断：当桩受水平荷载较大且水平裂缝位于桩上部时 应判为V类桩；当设计对水平承载力无要求且水平裂缝位于桩下 部时可判为Ⅱ类桩；其他情况可判为Ⅲ类。 10.4.8应说明采用的钻芯设备的型号、钻头类型、直径等。设 计有要求时，还应包含岩石芯样试件个数及抗压强度试验结果、 圆锥动力触探、标准贯入试验结果