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CJJ 43-2014-T：城镇道路沥青路面再生利用技术规程（无水印，带书签）

美国AASHTO提出的设计方法要求冷再生混合料的空隙率 是9%～14%。本规程借鉴了该规定，并结合国内有关规范、工 程的实际应用情况，对于热潮湿多雨地区，建议设计空隙率宜控 制在12%以下。

泡沫沥青冷再生混合料设计

5.7无机结合料稳定冷再生混合料设计

水泥、石灰等无机结合料无法与裹覆有沥青材料的回收沥青 路面材料（RAP）作用，冷再生混合料强度指标可能难以达到 相应的技术要求Q／CR 482 高速铁路CRTSII型板式无砟轨道滑动层，因此，无机结合料稳定类的全深式现场冷再生 一般仅推荐用于薄沥青路面的现场冷再生利用

6厂拌热再生沥青路面施

6.2.1常规沥青混合料拌合设备需要根据再生工艺要求进行必 要的改装：必须增加计量系统，以准确计量回收沥青路面材料 （RAP）、再生剂用量；增设烘干加热系统，使回收沥青路面材 料（RAP）加热温度达到95℃～130℃，以便于回收沥青路面材 料（RAP）拌合分散。当回收沥青路面材料（RAP）掺配比例 低于5%时，对混合料拌合温度影响较小，可不增设烘干加热 系统。 6.2.3厂拌热再生混合料拌制过程中，应确保有合适的拌合温 度与充足的拌合时间，以不加剧回收沥青路面材料（RAP）的 再老化，提高生产能力、降低能耗、使新旧沥青可以充分融合并

度与充足的拌合时间，以不加剧回收沥青路面材料（RAP）的 再老化，提高生产能力、降低能耗、使新旧沥青可以充分融合并 拌合出均匀稳定的沥青混合料为原则

6.4.1、6.4.2再生混合料施工和易性略差于热拌沥青混合料： 因此，摊铺温度和压实温度应适当提高。

6.6.1厂拌热再生中回收沥青路面材料（RAP）的含水率不能 过高，否则会造成回收沥青路面材料（RAP）的加热效率低， 并可能影响再生混合料的性能。 回收沥青路面材料（RAP）掺配比例小于20%的热再生混 合料，施工用的级配控制范围应严格按普通热拌沥青混合料的相 应标准执行。回收沥青路面材料（RAP）掺配比例大于20%的 一拌热再生混合料，如果生产过程中不能满足施工级配质量控制

的要求，建议加强回收沥青路面材料（RAP）的管理或降低回 收沥青路面材料（RAP）掺配比例。如果需要调整施工级配允 许波动范围，应进行混合料试验验证与试验段验证

7厂拌温再生沥青路面施工

7.1.2厂拌温再生技术的主要目的是降低沥青路

7.1.2厂拌温再生技术的主要目的是降低沥青路面施工温度， 提高回收沥青路面材料（RAP）的掺配比例。温拌剂的选用应 以减轻对再生沥青混合料性能的不利影响，便于施工，确保路用 性能为前提，因此，温拌剂选择应遵循下列原则： （1）拌合温度较同类热拌再生沥青混合料降低25℃C以上，仍 能达到自标压实效果。 （2）有利于提高回收沥青路面材料（RAP）的掺配比例。 （3）混合料设计体系不涉及重大的材料调整、方法改变，所 铺筑的沥青路面能够送到热拌沥青路面路用性能要求，适用于各 等级城镇道路沥青面层或柔性基层。 厂拌温再生混合料中回收沥青路面材料（RAP）的掺配比 例取决于再生混合料的性能要求、回收沥青路面材料（RAP） 性质、拌合设备的类型以及温拌剂的品种

7.2.1厂拌温再生沥青拌合设备需要根据温拌与再生工艺要求 进行必要的改装，以满足厂拌温再生混合料生产的需要。 7.2.5厂拌温再生混合料拌制过程中，应根据温拌剂材料品种 性质的不同，确定合理的投料顺序，并保证有充足的拌合时间 使新、旧沥青、再生剂、温拌剂可以充分融合

7.2.1厂拌温再生沥青拌合设备需要根据温拌与再生工艺要求

7.3.2混合料出料温度与环境温度差异减小后，混合料降温的 速度会减缓，施工可操作时间延长，因此，混合料的运输距离和 运输时间，可在厂拌热再生沥青混合料的基础上适当放宽。

8.1.1沥青路面现场热再生作为一种沥青路面预防性养护技术， 仅能修复浅层轻微损坏，而不会对路面结构强度起到明显改善作 用，使用时应注意其适用的技术条件。再生时原路面应具备下列 条件： （1）原路面整体强度应基本满足设计要求。 （2）原路面病害主要集中在表面层，通过再生施工可得到有 效修复。 （3）原路面沥青的针人度（25℃）不小于15（0.1mm）。 我国现阶段不少城镇道路沥青路面出现比较严重的损坏后才 进行维修，往往错过再生最佳时机。研究表明，沥青路面表层的 沥青老化到25℃针人度小于30（0.1mm）后，路面开始出现加 速破坏，此时应及时进行路面再生。 8.1.5原路面上铺有稀浆封层、微表处、超薄罩面、碎石封层

8.1.5原路面上铺有稀浆封层、微表处、超薄罩面、碎

的，采用现场热再生时会面临下列问题： （1）原路面变异性大，再生混合料的级配可能会难以调整到 良好的级配范围。 （2）再生时加热会很困难，很难穿透封层将热量均习地传递 下去，从而影响到工程质量。现场热再生前，应先将其铣刨掉， 或经充分试验分析后，作出针对性的材料设计和工艺设计。

3.2.2现场热再生准备工作量大，其中原路面病害调查及评价 工作尤为重要。 由于现场热再生工艺的局限性，相当一部分路面病害是无法

用现场热再生工艺修复的。现场热再生施工前必须进行预处理： 使局部不适合现场热再生的路面达到适合现场热再生的应用条 件，这是保证现场热再生施工质量的关键因素之一。变形深度超 过50mm不适合进行现场热再生，变形深度小于30mm的路面 可直接进行现场热再生。

件，这是保证现场热再生施工质量的关键因素之一。变形深度超 过50mm不适合进行现场热再生，变形深度小于30mm的路面： 可直接进行现场热再生。 8.2。3桥梁伸缩缝和井盖等会影响现场热再生的连续施工，伸 缩缝和井盖两端的热再生质量很难保证，因此建议事先用铣刨机 进行预处理。

缝和井盖两端的热再生质量很难保证，因此建议事先用铣 行预处理。

8.3.1在路面再生宽度以外画导向线或将路面边缘线作为导向 线的且的是保证再生施工边缘顺直美观

8.3.1在路面再生宽度以外画导向线或将路面边缘线作为导向

8.3.2原路面的充分加热是保证沥青路面现场热再生工程质量 的关键因素之一，是因为： （1）再生剂必须在适宜的温度条件下才能对原路面沥青进行 良好的溶解和分散，发挥良好的再生效果： （2）再生混合料要达到足够的温度才能有良好的施工性能 否则将会出现摊铺离析； （3）再生混合料要达到足够的温度才能被充分压实，否则再 生路面可能会出现水损坏等一系列病害。 原路面加热效果与多个因素有关，在加热设备和加热工艺不 变的情况下，原路面的含水率和沥青含量的影响尤为突出，此外 还应采取必要的技术措施（如减小各再生设备间距）减少热量 散失。 根据加热机的不同，加热方式可分为一步法和多步法两种： 一步法：配置只有加热功能，没有铣刨功能的多台加热机。 原路面经多台加热机一次性加热到足够的温度，然后由再生复拌 机一次完成铣刨。一步法加热方式速度稍慢一点，但对旧沥青老 化较轻，对碎石破坏也小。 多步法：配置的多台加热机中，一般第一台或第一、第二台

无铣刨功能，只能加热原路面（也称预热机），第二或第三台为 带铣刨功能的加热机，原路面分次加热、分次铣刨，每次铣刨的 深度一般为20mm左右，最后由再生复拌机完成最后的铣刨深 度。多步法加热效率稍高，再生深度也稍大，但对旧沥青老化较 严重，对碎石破坏也较大；多步法加热方式对旧沥青路面内部水 分的蒸发有利。

8.3.3路面铣刨有时会出现铣刨面处碎石没有或只有很少的沥

处碎石没有或只有很少的彻 青裹覆的情况，以及大量没有沥青裹覆的细集料散落在铣刨面上 的情况，这会影响再生混合料与下承层间的粘结，造成再生面层 滑移或剪切破坏。 再生层与下承层的粘结是否良好，是关系到再生路面质量好 环的重要因素之一。为了保证层间粘结，本条规定了铣刨面温度 的要求。

8.3.4再生设备不同，再生剂的喷酒方式会有所不同。无论采 用何种喷洒方式，再生剂应首先与旧沥青混合料混合，混合均匀 后，再与新沥青混合料混合

8.3.4再生设备不同，再生剂的喷酒方式会有所不同。无论采

再生剂用量要准确控制，施工过程中应特别注意铣刨深度的 变化，随深度变化实时调整再生剂的用量。原路面均匀性较差 时，也应随原路面沥青含量的变化适时调整再生剂的用量。现场 控制再生剂用量应以室内试验数据为指导、经验判断为辅的综合 控制方式。再生剂用量的准确控制与否是衡量再生工程质量好坏 的重要指标。施工中再生剂用量的准确控制也相对困难，应多积 累经验，多做试验，采用试验加经验的方式控制。 有些再生复拌机的铣包刨装置带有深度自动控制系统，可自动 控制铣刨深度和确保铣刨深度的均匀性；有些再生复拌机的铣刨 装置靠手动液压杆控制，铣刨深度时常会变化，应注意及时调 整。无论设备性能如何，均应派专人负责，使铣刨厚度尽可能 均匀。 蓝控铣刨深度可从直观的铣刨深度、熨平板前再生混合料堆 积量变化情况和再生混合料摊铺的厚度三者综合判断，有预见性

地发现铣刨深度变化的趋势，提前调整纠正 再生剂应加热至不影响再生剂质量的最高温度，提高再生剂 的流动性和与旧沥青的融合性。

8.3.5根据再生设备的不同，控制好施工速度，确保再生混合 料拌合均匀。

4.2本条规定的目的是提高混合料的初始密度，减少 失。

往往又不够高，而且降温较快，因此碾压时应采用大吨位压路 机，紧跟碾压。 8.5.4本条规定的自的是保证再生加铺层的联结，提高面层结 构的整体性，

8.5.4本条规定的目的是保证再生加铺层的联结，提高面层结 构的整体性。

9.1.1根据工程应用经验，由于厂拌冷再生沥青混合料养生要 求较高，对于交通流量大、不能中断交通施工的城镇道路，不建 议采用厂拌冷再生技术。

求牧高，对于父通流量人 片文用地吸绍给，： 议采用厂拌冷再生技术。 9.1.3单层冷再生层压实厚度过天，不利于冷再生层的压实， 尤其是下部混合料。需要增加单层压实厚度时，应科学选择压实 机具，进行有针对性的压实工艺设计，确保再生层的压实度满足 要求，最大压实厚度由试验确定。满足压实度要求的再生层，除 平均压实度应达到要求外，表层50mm和底部50mm的密度差 应小于2%。 冷再生混合料的最大粒径较大，材料级配的变异也相对较 大，厚度过薄，混合料容易产生离析，难以压实，再生层的质量 难以保证。每层压实厚度一般建议控制在80mm以上

9.2.1厂拌冷再生拌合设备通常不设置筛分装置，回收沥青路 面材料（RAP）和新集料的用量由料仓料门开度和冷料输送带 速度调整来控制。无连续式拌合设备时，也可采用间歇式拌合 设备。

9.2.4含水率对压实效果会产生较大影响，充足的

到润滑作用，利于压实，但是含水率过大会导致混合料压实度降 低。施工过程中应根据原材料含水率计算确定外加水用量，以严 格控制再生混合料含水率。集料含水率过大，会导致混合料含水 率无法控制，因此，集料含水率过大时，不得采用。

厂拌冷再生混合料一般应遵循“随拌随用”的原则，月

快将再生混合料用于路面施工，否则水泥的水化反应、乳化沥青 的破乳等都会影响再生混合料的性能。对于不以水泥作为填料的 泡沫沥青冷再生混合料，在不影响其性能的情况下，可以适当延 长储存时间。

9.2.6冷再生混合料的拌合时间应保证混合料拌合均

宜过长。乳化沥青混合料若过度拌合，则会导致乳化沥青提前破 乳，粗集料表面的乳化沥青容易脱落。如果拌合时间过短，会造 成新集料和回收沥青路面材料（RAP）裹覆性不佳。乳化沥青 令再生混合料拌合工艺为：新集料、回收沥青路面材料（RAP） 与水拌合时间一般不小于15S，使新集料与回收沥青路面材料 RAP）拌合均匀并完全润湿，然后加入规定用量的乳化沥青： 形成沥青膜均匀地裹覆集料，混合料中应无花白集料，呈褐色为 宜，拌合时间宜在20s～30s.内。如出现花白料或出锅呈黑色 应停机分析原因，并予以改进

9.5.1冷再生混合料的压实非常关键。在冷再生混合料的压实 过程中，建议采用重型压实机具，在集料不破碎的情况下，尽量 增大压实功。使用轮胎压路机可显著改善压实效果。 由于现场施工的压实功往往大于试验室的击实功，因此现场 的最佳含水率比试验室确定的最佳含水率要略低，且压实度天于 100%属正常情况

6.3在再生层上喷洒慢裂乳化沥青，对再生层可起到保 ，开放交通初期可避免车轮对表层的破坏。

9.7.4级配作为厂拌冷再生沥青混合料生产质量控制的关键指

9.7.4级配作为厂拌冷再生沥青混合料生产质量控制白

9.7.4级配作为厂拌冷再生沥青混合料生产质量控

因已掺有乳化沥青或泡沫沥青、水等材料，而无法准确检测混合 料级配。结合已有工程经验，可通过下列两种方法检测混合料 级配： （1）对布有所有矿料与回收沥青路面材料（RAP）的进料输 送带取样进行级配试验。根据试验结果，分析级配波动情况 （2）对各新集料与回收沥青路面材料（RAP）分别进行级配 试验，并按配合比计算合成级配。根据合成级配结果，分析级配 波动情况。

对乳化沥青冷再生层，采用钻芯法取样或者灌砂法测定密 度，然后根据混合料的理论最大相对密度计算再生层的压实度。 对泡沫沥青冷再生层，采用钻芯法取样或者灌砂法测定密 度，由于难以实测理论最天相对密度，因此采用室内重型击实试 验方法获得的密度作为确定压实度的标准密度。由于室内试件击 买成型的击实功比现场碾压的压实功要小，标准密度偏低，因此 其压实度要求值比使用理论最大相对密度作为标准密度的乳化沥 青冷再生层的要求值高，

10现场冷再生沥青路面施工

10.1.1本条规定的现场冷再生适用范围主要根据工程应用经验 总结而定，由于现场冷再生完工后需保证一定的养生期，因此 不大适用于养生期无法保障的工程项目。 10.1.3单层冷再生压实厚度过天，不利于冷再生层的压实，尤其 是下部混合料。需要增加单层压实厚度时，应科学选择压实机具。 进行有针对性的压实工艺设计，确保再生层的压实度满足要求，最 大压实厚度由试验确定。满足压实度要求的再生层，除平均压实度 应达到要求外，表层50mm和底部50mm的密度差应小于2%。 10.1.4一般情况下，使用水泥、石灰作为再生结合料的现场冷 再生仅推荐用于薄沥青层的路面再生，这是基于以下考虑： （1）使用无机结合料的全深式再生，对于旧沥青混合料而 言，不是再生而是再利用，旧沥青混合料中沥青材料并未发挥有 效作用，而对强度而言，起到的作用是负面的。 （2）旧沥青混合料具有一定柔性，研究表明，当旧沥青混合 料在无机结合料稳定材料中所占的比例较大时，混合料的强度难 以达到要求。

再生仅推荐用于薄沥青层的路面再生，这是基于以下考虑： （1）使用无机结合料的全深式再生，对于旧沥青混合料而 言，不是再生而是再利用，旧沥青混合料中沥青材料并未发挥有 效作用，而对强度而言，起到的作用是负面的。 （2）旧沥青混合料具有一定柔性，研究表明，当旧沥青混合 料在无机结合料稳定材料中所占的上比例较大时，混合料的强度难 以达到要求

现场冷再生沥青路面施工应采用流水作业法，使各工序 接，尽量缩短从拌合到完成碾压之间的延迟时间。

10.6养生及开放交通

总胺值是指采用盐酸中和1g温拌剂样品中的胺，按中和所 消耗盐酸摩尔数，计算得出对应摩尔数的氢氧化钾（KOH）的 质量（mg），单位为mg/g。 由于脂肪胺能与酸结合成盐，用盐酸异丙醇标准溶液滴定 按其消耗量来计算样品的总胺值

附录C回收沥青路面材料（RAP)

C.1.2通过随机取样的方式获得有代表性样品用于回收沥青路 面材料（RAP）的性能分析，是再生混合料配合比设计和性能 验证的重要步骤，是正确设计再生混合料的基础。 对于不同的再生工艺，回收沥青路面材料（RAP）的现场 取样方法是不同的： （1）现场热再生中回收沥青路面材料（RAP）是通过热铣包 得到的，热铣刨过程中石料破损较冷铣刨要轻得多，因此，回收 沥青路面材料（RAP）取样适合使用路面切割方法或钻芯取样 方法，不应采用铣刨机铣刨方法。 （2）厂拌热再生、厂拌温再生、厂拌冷再生适宜从回收沥青 路面材料（RAP）料堆取样，现场取样仅仅是为工程前期工作 需要时采用。 （3）沥青层现场冷再生、全深式现场冷再生的施工过程均采 用冷铣刨，因此适合使用小型铣刨机铣刨方法获得回收沥青路面 材料（RAP）样品。通常情况下，小型铣刨机铣刨得到的回收 沥青路面材料（RAP）的级配比实际施工时的偏细一些。为保 证试样的代表性，还必须保证取样点数量

回收沥青路面材料（RAP）料堆在堆放一段时间后表面 ，取样时应将其剥离。

会结壳，取样时应将其剥离。

C.4.1、C.4.2试验表明，当温度为105℃，甚至更低温度，比 如70℃时，回收沥青路面材料（RAP）中的沥青会软化，并粘 结在托盘中。因此，试样烘干温度可调整为（50士5）℃，或更 低，宜以回收沥青路面材料（RAP）不粘盘，且不散掉为准。

C.4.4当按《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》ITG

C.4.5回收沥青路面材料（RAP）

《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》JTGE20－2011中的 T0735燃烧炉法执行。回收沥青路面材料（RAP）在试验前应 进行烘干处理，以消除含水率对试验结果的影响

附录D厂拌热再生沥青混合料

经设计确定的标准配合比在施工过程中不得随意变更。生产 过程中应加强跟踪试验，严格控制进场新材料与回收沥青路面材 料（RAP）的质量。如果材料发生变化并经过试验发现沥青混 合料的矿料级配、马歇尔技术指标不符合要求时，应及时调整配 合比，使厂拌热再生混合料的质量符合要求并保持相对稳定。若 回收沥青路面材料（RAP）质量或新材料质量变化过大时，须 重新进行配合比设计。 宜按《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》JTGE20 2011中的T0711真空法直接测定再生混合料的理论最大相对 密度。

选择新沥青标号和再生剂用

D.5.2新沥青标号的确定是厂拌热再生沥青混合料配合比设计 的重要环节。美国采用沥青胶结料路用性能分级体系评价沥青性 质，因此采用SHRPPG分级作为选择新沥青的指标。NCHRF 报告452“SUPERPAVE混合料设计方法在旧沥青路面再生中 应用技术手册（2001年）”针对混合沥青的低温性能要求及回收 沥青路面材料（RAP）掺配比例的差异，提出了沥青混合料新 沥青选择指南，如表1所示。

表1再生混合料新沥青等级选择

附录E现场热再生沥青混合料

E.2确定工程设计级配范围

场热再生混合料中，矿料级配的调整幅度十分有限，应根 面的级配进行适当调整。

E。4.1再生沥青标号的设计目标是使其接近新路面上的沥青标 号，由于需要考虑拌合和摊铺过程的沥青老化，因此，再生沥青 的目标标号通常要比同一地区常用的沥青标号低。 E。4.3现场热再生时，回收沥青路面材料（RAP）比例较高， 为恢复老化沥青的性能往往用到再生剂。再生剂对于恢复沥青指 标是积极的，但对于混合料性能的改善还有不少问题需要研究， 再加上目前再生剂产品质量参差不齐，因此建议尽量少用或不用 再生剂。

附录F乳化沥青（泡沫沥青）冷再生沥青

F.1.1目前，国际上尚未有得到普遍认可的冷再生

比设计方法。 冷再生混合料的成型方法对各项设计指标的影响显著。我国 已有的冷再生工程中有采用马尔击实成型试样的，也有采用旋 转压实成型的，两者试验所得马歇尔稳定度相差较大，研究分析 表明，旋转压实的压实功更加接近工程实际。 本规程考虑到旋转压实设备尚不普及，因此沿用了马歇尔击 买成型。各地区可根据自身条件，采用旋转压实方法进行混合料 设计，积累经验

F.3.1在乳化沥青、泡沫沥青冷再生混合料中，通常会加入水 泥。水泥加入后将加快乳液破乳，提高混合料早期强度；水泥还 可改善混合料的高温稳定性。

F.3.4沥青的发泡特性用膨胀率和半衰期表征，主要受

（1）沥青发泡时的温度：一般而言，发泡时沥青的温度越 高，发泡特性会越好，但温度越高需消耗更多的能量。 （2）发泡时加入的水量：一般而言，发泡时加人沥青的水量 越多，则膨胀率会越大，但是半衰期会缩短。 （3）发泡舱中的动力：沥青抽送入发泡舱中与水接触后发 泡，若发泡舱中的压力较低（如低于0.3MPa），则不利于获得 满意的膨胀率及半衰期。

（4）沥青或水中是否添加消泡剂：在炼油厂中，为不使沥青 在抽送及储存过程中发泡，可能加入一些硅化合物类的消泡剂， 那么，则此类沥青的发泡特性可能受到影响，不适合用于泡沫 沥青。

F.4.2冷再生沥青混合料的矿料级配调整方法有：

E.5.2、F.5.3为得到最大干密度，冷再生混合料需

的流体含量，但是如何定义和确定最适宜的流体含量，

上尚未有公认的方法。有的将乳化沥青、外加水、新矿料中的水 和回收沥青路面材料（RAP）中的水的总和定义为总流体量 并以此为依据进行混合料设计：有的则将乳化沥青或泡沫沥青中 的水、外加水、新矿料中的水和回收沥青路面材料（RAP）中 的水的总和用于混合料设计。两者的差别在于如何看待沥青材料 在混合料拌合过程中的作用。 对于泡沫沥青混合料而言，沥青首先与细料结合，其润滑作 用有限，用含水率比用液体含量能更准确地反映混合料的干湿状 态；而对于乳化沥青混合料而言，沥青微粒本身具有一定的润滑 作用，但是不及水的作用明显。天量的试验对比结果表明，在保 特总液体含量不变的情况下改变乳化沥青和水的比例，混合料的 十湿状态变化显著。而保持含水率不变的情况下改变乳化沥青和 水的比例，混合料的湿状态变化相对较小。因此，本规程采用 含水率而不是总液体量的概念

F.6确定最佳乳化沥青（泡沫沥青）用量

F.6.1不同成型方法得到的混合料技术指标没有可

F.6.1不同成型方法得到的混合料技术指标没有可比性。 马歇尔击实法依然是最常用的成型方法。研究表明，乳化沥 青冷再生混合料试样在烘箱加热过程中容易出现一定的体积膜 张，采用烘十后再双面各击实25次的方法可以较好地避免其对 试验结果的影响，但是该方法不适合泡沫沥青混合料。 旋转压实仪也可用于冷再生混合料试件的成型，一般采用 30次旋转压实成型。相同条件下，使用旋转压实得到的冷再生 混合料试样的劈裂强度、马歇尔稳定度试验结果要明显高于马歇 尔击实的试样。 在拌合不同乳化沥青掺量的乳化沥青冷再生混合料时，应注 意检查混合料的外观能否满足基本要求，观察混合料的和易性 均匀性、与集料裹覆状态以及混合料的浆体情况。如拌合完成后 集料表面颜色接近乳化沥青本色，且裹覆均匀全面，基本无花白 料，和易性好，有少量浆体，但不流、不聚集、粗细料不离

析，则混合料达到理想拌合状态。应淘汰无法达到理想拌合状态 的乳化沥青掺量的配比

E.6.3由于乳化沥青再生混合料的水分蒸发较慢GB51428-2021 煤化工工程设计防火标准及条文说明.pdf，将混合料中

水分完全去除后方可进行理论最大相对密度试验，不宜采 混合料，否则混合料中的含水率会使试验结果偏小。因此 规定将风干混合料再放人（60土1）℃的鼓风烘箱中保温 h以去除水分

F.6.4冷再生混合料的设计，目前国际上尚未有统一并得到晋

（1）AASHTO修正的马歇尔法：通过双面各击实50次马歇 尔试样的毛体积密度、理论最大密度、马歇尔稳定度和流值确定 最佳乳化沥青含量。保持最佳乳化沥青含量不变，调整含水率为 2.0%、2.5%、3.5%、4.0%等制作试样，要求得到的空隙率在 9%~14%之间。 （2）ARRA设计方法：包括马歇尔法、维姆法、俄勒冈估计 法等三种冷再生混合料设计方法。 （3）美国加利福尼亚州方法：对于车道，以维姆稳定度达到 30；或者对于路肩，以维姆稳定度达到25；且空隙率不小于 4%GB／T 5031-2019 塔式起重机，同时又没有明显泛油时的最大沥青用量作为设计最佳沥青 用量。 （4）美国沥青学会（AI）方法：提出通过经验公式确定所需 的新沥青用量。 （5）美国宾夕法尼亚州方法：首先保持沥青用量不变，改变

不同的含水率进行裹覆试验，确定最佳含水率。然后在最佳含水 率的情况下通过回弹模量的测定确定最佳沥青用量。 （6）俄勒冈州设计法：采用经验公式计算最佳沥青用量。 归纳起来，冷再生混合料的设计分为经验公式法和试验测试 法两大类。试验测试法中，通常又有两种方法确定最佳沥青用 量，一种是密度法，即根据再生混合料试件的最大相对密度来确 定最佳沥青用量；另一种是强度法，则将符合规定空隙率范围的 试件最佳强度性能的沥青用量作为最佳沥青用量，这种设计方法 应用较多。

统一书号：15112：26324