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DB／T29-38-2015 建筑基桩检测技术规程

3.3.1～3.3.2由于基桩检测是抽样检测而且要对拟建场地内的桩 基情况进行评价，所以严格规定如何确定检测数量是必要的，只 有在满足抽样原则、抽样比例和检测数量的前提下，才能够对桩 基作出正确的评价。 3.3.3静载荷试验的检测数量没有考虑拟建场地内基桩数目较少 的情况（例如50根以内），这是因为，1、静载荷试验检测的数 量本来就很少，不宜再减2、采用最少3根的数，在出现异 常情况时可以有一个多数与少数的基本判断义孟不至于出现两根 试桩时的各50%的尴尬局面

的情况（例如50根以内），这是因为，1、静载荷试验检测的娄 量本来就很少，不宜再减2、采用最少3根的琦数，在出现异 常情况时可以有一个多数与少数的基本判断义而不至于出现两相 式桩时的各 50%的尴尬局面。

3.4.1本条的制定是基于，在检测数量、比例确定后按照一定原 则事先确定桩位再进行检测，其检测结果及其分析具有代表性和

真实性，可信度高。 3.4.2基桩检测系抽样检测，所以应当有一定的原则。如果设计 或监理方有另外的抽样原则，应按设计或监理方的书面要求进 行，并在检测报告中予以说明。另外，本条所述的抽样原则是有 先后顺序的，应依次考虑，不应颠倒。 对于本条第一款情况的检测应为100%，且不应包括在正常 的检测数量比例之内。换句话说，就是每个检测工程的检测数量 应为对施工质量有问题或有疑问的桩进行100%的检测，再加上 3.3节中所规定的检测数量比例

JGJ／T 396-2018 咬合式排桩技术标准3.5.1所搜集的各种资料应为委托方提供或检测机构直接搜集的

5.1所搜集的各种资料应为委托方提供或检测机构直接搜集日 勘测设计单位的有效（有公章、有责任人签字）报告图件，计 单位的检测要求应为书面有效文本或在有效图件上文字注明 础资料不齐全、试验检测所需数据不是书面有效文本或图件、 测场地不具备进场条件，不应组织进测

伙， 3.5.2检测实施方案是检测机构对建设方在技术质量、仪器设 并遵照实施。如需变更应及时与建设方协商，敢得其谅解和同 意。 求、所选用的检测方法及依据的检验标准、抽样原则、拟投入的 仪器设备检测时间进度安排、准备提交的成果资料以及其它应 当说明的事项等。 记录。 3.5.4本条第三款所指的休止时间，首先应满足桩身强度的要 况。 3.6确认检测与扩大检测

3.5.2检测实施方案是检测机构对建设方在技术质量、亿

3.6.1~3.6.4这四条内容系针对检测中出现缺乏依据或难以定论 的情况，规定了可行的确认检测原则。确认检测的目的是，采用 更为适宜的检测方法对原检测方法发现而又不能认定的问题进行

进一步的检测，用以解决以下问题：1、桩身完整性分类的定论； 2、某个被检桩可否正常使用。需要指出的是，尽管在基桩质量检 测中承载力和完整性这两项内容缺一不可，但实际上桩身完整性 不符合要求和单桩承载力不满足设计要求是相互独立的两个概 念。有可能完整性为I、II类而承载力达不到设计要求；有可能 竖向抗压承载力满足设计要求而完整性为II类或IV类：另外，如 桩身出现水平裂缝或断裂，其完整性为Ⅲ类或V类，可能竖向抗 压承载力尚满足设计要求，但是水平承载力肯定不能满足要求。 因此，通过确认检测进一步查明桩基在结构安全和耐久性是否存 3.6.5扩大检测数量宣根据地质条件、设计等级、桩型、施工质 秉 3.7检测结果评价 7 3.7.1 身完整性分为四类， 与现行行业标准《建筑基桩检测技 对同一根桩，不同检测方法得到桩身完整性的类别不一致，此 到一致判定的情况下，应取较保守的判定结身

4.1.1本条实际指出，在设计阶段因布桩需要为确定单桩再

1.1本条实际指出，在设计阶段因布桩需要为确定单桩承载 做的静载荷工作才是传统意义上的载荷试验。在程桩施工完 华后为检验施工质量和承载力是否达到设计要求而做的静载荷二 作，严格说来是静载荷检测。但是，为了延续和简化起见，仍 充称静载荷试验。

4.1.2为了得到试桩的实际极限承载力，在设计锚桩尺寸和锚筋 加载设备情况选用2000kN～3000kN的装置，为做到实际极限荷 载人宜选用3000kN～5000kN的装置；如果是压重平台反力装 置，按照一般规定，千斤顶以上的压重不应小1800×1.2kN即 4.1.3静载荷试验的承载力不能满足设计要求，单从载荷试验曲 线上有时很难准确判断其原因，在载荷试验前后采用低应变法检 测桩身的完整性并观察载荷试验前后的桩身完整性变化情况，有 助于正确分析判断由于桩身结构问题造成承载力不满足设计要求 的现象。另外，亦可事先发现铺桩桩身质量问题，避免贸然试验

4.1.2为了得到试桩的实际极限

4.1.3静载荷试验的承载力不能满足设计要求，单从载

线上有时很难准确判断其原因，在载荷试验前后采用低应变 测桩身的完整性并观察载荷试验前后的桩身完整性变化情况 助于正确分析判断由于桩身结构问题造成承载力不满足设计 的现象。另外，亦可事先发现锚桩桩身质量问题，避免贸然 L

4.2单桩竖向抗压静载试验

4.2.1大吨位静载试验时，往往采用多个千斤顶并联加载，由于 现阶段不大可能在每个于斤顶各放一个测力传感器分别进行力的 测量，一般均是在某一千斤顶上放置测力传感器，然后在观测仪 器的系数输入上进行调整。当千斤顶的合力未能通过被检桩横截 面的形心或合力方向不垂直时，或者各于斤顶实际受力不等，观 测仪器所显示的数值并非实际桩顶受力；或者容易使桩顶、桩头 部分损坏。因此，多个千斤顶的合力是否通过被检桩横截面的形 心应严格计算和测量，并应保存实际测量的记录备查。 4.2.2无论采用哪种加载装置，都应当保证整个装置的横平竖 直，使竖向荷载全部作用于与水平面垂直的桩轴线方向上。根据 天津市的实际情况对于大型桩（极限承载力大于2000吨）宜采 用锚桩横梁反力装置。 4.2.3采用工程桩做锚桩时，应监测其上拔量，可以有效监控整 个加载装置在试验过程中的变化情况，一是可以防止现锚桩上 拔超量无法在工程中使用；二是根据上拔量可以判断试验装置 独进行试桩，其锚桩的上拔量亦应监测。 4.2.4静载荷试验是目前基桩检测中一项基准性的工作，更应当 强调所得数据的准确与精确。 试验装置以及出力系统（千斤顶）的安放是否符合试验要求 是关系到观测记录数据是否准确的一个重要原因，应当在试验过 程中注意避免在竖向加载过程史产生较大的水平分力。只测定油 路压力，并不能完全代表桩顶的实际受力状况，因此应优先选用 直接置放于千斤顶上的测力传感器

4.2.1大吨位静载试验时，往往采用多个于斤顶并联

现阶段不大可能在每个于斤顶各放一个测力传感器分别进行力的 测量，一般均是在某一千斤顶上放置测力传感器，然后在观测仪 器的系数输入上进行调整。当千斤顶的合力未能通过被检桩横截 面的形心或合力方向不垂直时，或者各于斤顶实际受力不等，观 测仪器所显示的数值并非实际桩顶受力；或者容易使桩顶、桩头 部分损坏。因此，多个千斤顶的合力是否通过被检概横截面的形 心应严格计算和测量，并应保存实际测量的记录备查。

本条第2款所规定的对桌些不能直接读取数值的电子式位移 计应用机械式百分表同步校核，是考虑到静载荷试验过程中的昼 夜温度变化及其它因素所引起的这类电子仪表的温度漂移和零点 漂移等有可能影响到静载荷试验位移量的观测精度，因此，应用 无温漂和零漂的机械式百分表予以校核。 本条第4款的规定，自的是直接得到桩顶在荷载作用下的实 际沉降数值，避免由于种种原因或理由而未将测定平面安置在桩 顶平面以下，从而带来非检测需要的附加沉降。 其它各款规定的目的都是为了保证试验检测数据真实、准 确、可靠，使各种人为或外界的影响降到最低限瘦 4.2.6这里规定的是量测仪表的最低技术要求，一在试验检测工作 中不得擅自降低标准十本条第1款对于位移计的规定源于现行国 家标准《大量程分表》GB6311中的规定 4.2.7本条第款的要求，是考虑到如果试桩的桩型尺寸、成桩 工艺和质垒控制标准都高于工程机试桩的试验结果变可能偏 不够人因此，在这里予以强调。 X 本条第2款的规定，是为保证静载荷试验时的桩顶受力顺利 传递到整个桩身。 或实验室模型试验中研究使用，检验理论假设，摸索规律。但 是，在本市按本规程进行的竖向静荷载试验只能采用慢速维持荷 载法，不得采用其它加荷方法。 为了更准确地确定桩的极限承载力，可以根据现场试验曲线 的变化趋势和桩顶沉降的情况以及设计人员的要求，在最后1～2 级按半级加益

4.2.10终止试验条件中容易忽略的是第3款，往往沉降刚一超 过40mm就停止试验，这样做是不符合要求的，必须区别不同的 检测目的严格按照本规程的规定继续试验。 4.2.11规定作图纵坐标最大取值的目的是，减少由于纵坐标任 意取值所带来的曲线形态的人为因素变形，另外，同一场地的试 桩曲线相互之间在统一纵坐标取值上具有较强的可比性，易于对 照分析和比较。

4.4.3单向多循环加卸载法主要是模拟实际结构的受力形式。当 需要考虑长期水平荷载作用影响时，宜采用第4章第4.2.8条所规 定的慢速维持荷载法。

体的塑性区自上而下逐渐展开扩大，最大弯矩断面下移，最后形

5.1.2“相近条件”系指在天津市范围内同类场地土质忙

的动静对比验证，当然最好是有本场地的动静对比试验资料。 除了嵌入基岩的大直径桩和纯摩擦型大直径桩外，通常大直 径灌注桩、扩底桩由于尺寸效应其静载试验曲线为缓变型，桩端 阻力发挥所需要的位移很大；另外，在土阻力相同条件下，桩身 直径增加，桩身截面阻抗（或桩的惯性）按直径的平方关系增 加，锤与桩的匹配能力下降。而多数情况下高应变检测所用锤的 重量有限，很难在桩顶产生较长持续时间的作用荷载，达不到使 土阻力充分发挥所需的位移量。因此，不宜用高应变方法对此类 径大于等于0.8m。 5.2检测仪器设备 X 信号失真。 5.2.45.2.5 5高应变法检测的提倡和鼓励重锤低击）桩越大越 长，越应采用相对较重的锤，才有可能得到比较理想的信号，同 时也有利于桩极限承载力的正确判定。 5.2.6实测桩的贯入度可以增加分析计算的可靠度，对提高高应 变动力检测精度很有帮助，应当对每一锤均进行实测。 由于落锤时对桩的冲击使桩周产生振动，按照静载荷试验 设置基准梁、基准桩的方法测量桩的贯入度会有较大误差和干 扰，因此宜采用精密水准仪、激光变形仪等仪器测定。

由于落锤时对桩的冲击使桩周产生振动，按照静载伺 设置基准梁、基准桩的方法测量桩的贯入度会有较大误差 扰，因此宜采用精密水准仪、激光变形仪等仪器测定。

5.3.1 如果桩头制作形状不符合要求，会直接影响检测信号质

量，对检测结果分析和计算带来麻烦和误差

量，对检测结果分析和计算带来麻烦和误差。 5.3.2除了桩头完好的预制桩外，一般均应对桩头进行处理和加 固，从而使桩头经受3～5次锤击后仍然保持完好，不仅保证锤击 力正常传递，更重要的是易于得到较为理想的测试信号

0.4.2~5.4.3 江 有效锤击次数等项规定的目的都是为了保证测试信号真实、可 靠、有效，从而使测得的承载力数值最大限度的反映客观实际状 况。 检测。在现场必须确认所采取信号的质量，女 如不符合本规程规 定，必须重做置到获得合格信号为止。 5.5检测数据的处理和分析 的锤击信号进入分析计算。锤击偏心是指两侧分信号之一与力平 均值的差值超过平均值的30%。通常，锤偏心很难避免，所以 严禁用单侧力信号代替平均力信号。 X 5.5.3桩底反射明显时，平均波速也可根据速度波形第一峰起升 底反射峰变宽或有水平裂缝的桩，不应根据峰与峰间的时差来确 定平均波速。

召的起点和桩底反射峰起点间的时差与已知桩长值来确定。对机 底反射峰变宽或有水平裂缝的桩，不应根据峰与峰间的时差来矿 危平均波速。

定波速也按比例线性变化，模量则按平方关系改变。当采用应变

式传感器测力时，多数仪器未直接保存实测应变值，如有些仪器 是以速度的单位存储。如果模量随波速改变后，仪器不能自动修 正以速度为单位存储的力值，则应对原始实测力信号进行修正。 除了采用应变式传感器测力时，测点处混凝土的非线性造成 力值明显偏高这种情况可适当减小力值，以避免计算的承载力偏 高外，其它情况的比例调整都会造成实测信号的畸变，所以严禁 将实测力或速度信号重新标定。

正以速度为单位存储的力值，则应对原始实测力信号进行修正。 除了采用应变式传感器测力时，测点处混凝土的非线性造成 力值明显偏高这种情况可适当减小力值，以避免计算的承载力偏 高外，其它情况的比例调整都会造成实测信号的畸变，所以严禁 将实测力或速度信号重新标定。 5.5.6高应变分析计算结果的可靠程度取决于所使用的仪器、分 应变法进行承载力分析计算前，应由具备高素质检测人员对信号 做出定性检查和正确判断。 5.5.7出现本条所述情况时，由于高应变法难以分析判定承载力 和预见桩身经构破坏的可能性，故应进行确认检测，并宜采用静 载荷试验方法 设前提1.桩身阻抗基本恒定；2.动阻力只同桩端的质点运动速 度成正比，即全部动阻力集中于桩端；3.土阻在t，+2L/c时 刻已充分发挥。因此，凯司法只适用于中，小直径预制桩和截面 较均匀的灌注桩，对于天津这样以摩擦型为主的地区比较适 宜。但应当注意的是，在凯司法计算过程中所使用的无量纲阻尼 系数J。其定义为仅仅与桩端土性有关人一般随着土颗粒由粗到细 逐渐增大。J.取值是否合理将在很文程度上决定凯司法计算承载 力的准确性，故规定应采用静动对比试验或用实测曲线拟合法反 算J.值，以能控制凯司法计算承载力的准确度。

天津地区高应变法阻尼系数J参考取

5.5.12桩身锤击拉应力是混凝上预制桩施打抗裂控

桩身裂。开裂部位一般发生在桩的中上部，且桩越长或锤击力 持续时间短，最大拉应力部位越向下移。 打桩过程中会突然出现贯入度骤减或拒锤现象，一般是遇到 硬层（基岩、孤石、漂石等）。继续施打会造成桩身压应力过 大，导致桩身破坏。最大压应力部位不一定出现在桩顶，而是接 近桩端的部位。

6.1.1低应变法检测系根据桩身阻抗变化所造成测试曲线波形形 但对于缺陷的性质（缩径、夹泥、裂缝、松散等）目前只能是推 断分析。此外，对灌注桩而言，具体到每根桩的波速很难准确确 定，只能根据场地内的平均波速来计算桩长，因此，随着所选择 的平均波速被测桩真实波速的差异大小，其计算出的桩长与实 际桩长可能有较大的出入，只能作为参考；另外，波速与砼强度 速的数值只能大致估计推测砼强度等级，而且这不强度等级是平 均强度概念。由于实际的桩身强度远非平均强度指标所能够评价 的，所以砼强度等级的实用意义不大。 目前，可以用低应变法检测某些新型桩或异型（非等直径) 可根据该等截面桩身底部反射信号的相位和波幅大小来判断等截 面桩身与其下梨形扩大体的胶结程度；又如支盘桩从桩顶到第 支盘段的桩身完整性。 但是，低应变法不能用于基桩承载力的检测，也不适用于如 水泥土搅拌桩、碎石桩、薄壁钢管桩和类似于H型钢桩的桩身完 整性检测。

6.3.1处理自的是得到理想的测试信号，便于分析解释。此外， 本条所列的三款处理要求都应当满足，否则，会造成信号不好或 失真，容易判断错误。 6.3.2现场检测不能手扶速度传感器进行测试。这是因为手扶传 感器很难保证一点不动，而且难以保持正直，不容易得到比较理 想的测试信号。 6.3.3现场检测时，至少要采用高频锤与低频锤两种击振方式。 6.朵检测数据的处理和分析 用也有个人死向的理解和认识，有时让用户无所适从。由于目前 还不可能做到对桩身完整性进行量化分析解释，因此只能作以 人根据反射波波形波幅形态特征和有关资料进行桩身完整性 判断分类，与桩的施工质量分类出发点不一样所依据的判断目 标或参数不一样，检测分类与施工质量分类之间不存在必然联 2在正常情况下，1、I类桩的承载力是能够满足设计要求 的（也有例外情况）。对于III类桩义尽管其桩身存在明显缺陷， 但其竖向抗压承载力不一定不满足设计要求，需要采用进一步的 检测方法予以确认。IV类桩其缺陷严重甚至断桩，所以一般 来说承载力不能满足设计要求，但是也有特例，比如素混凝土 桩，桩身水平裂缝至断桩，但只要裂缝宽度不大（几个毫米）， 其竖向抗压承载力几乎不受影响，该桩的水平承载力不能满足要

6.3.1处理目的是得到理想的测试信号，便于分析解释。此外， 本条所列的三款处理要求都应当满足，否则，会造成信号不好或 失真，容易判断错误。 6.3.2现场检测不能手扶速度传感器进行测试。这是因为手扶传 感器很难保证一点不动，而且难以保持正直，不容易得到比较理 想的测试信号。

求。考虑到虽然有的建筑物按照规范不进行地震荷载验算，但是 在天津地区地震作用的水平力存在，而低应变法判定为V类断 桩，又不能进一步确定断裂的角度，因此本规程主张对III、V类 桩都应进行工程处理。 3扩径桩从检测技术角度讲属于缺陷桩，但扩径缺陷对桩的 承载力和使用一般不产生不良影响。 4对于桩身缺陷程度的认识和判断，应充分考虑缺陷所在深 度对缺陷反射波形形态和幅值的影响。同时，对地层从软变硬或 反之所带来的测试曲线相应部位形态变化也应给予定够的重视。 5目前，尚没有比较含适的波速与砼强度的对照表，因为本 来波速和砼强度之间就没有一个简单对应关系一但是仍然可以有 一个经验范围，例如对于砼强度C20 的混疑土，其波速就不大可 X 6　桩身冕整性分类的类别确定还应参考施工、设计等方面的 资料。例如，／接桩位置、钢筋笼的长度、施工有否中断或掉入杂 等人的影响。 X

7.1.1桩径较小时，由于声波换能器与声测管的声耦合会引起较 7.1.2声波透射法要求各测管绑扎（或焊接胜钢筋笼上，彼 此平行安置，以便于用桩顶测得的管间距代表在桩身任一深度位 置之间的水平距离从而进行波速等各种测试数据的计算和分 析。但由于施种种原因，使得检测前声测管之间出现局部不 平行等现象及测试计算数据就会明显偏离正常值。如果能够确定 声测管的倾斜情况（倾角、倾斜向等），或可对其发射换能器 和接受换能器之间的实际距离进行逐点修正，并重新价算各声测 数据。倘若不能确认实际倾斜情况，无法进行合理修正，则不能 将检测数据用于评价桩身完整性。 当声测管倾斜到一定程度而导致发射或接受换能器无法顺利 下放时，不应勉强或强力冲击下放，仅提供可测深度范围内的桩 身完整性情况。 茶 作为检测方，应提前进入施工现场，观察并指导施工人员安 放并固定声测管，避免出现由于种种意外而导致的声测管彼此之 间不平行的状况。

7.2.2采用径向振动水平面无指向性换能器是为满足振幅测试需 要，以便于相对比较。柱状径向振动换能器有圆管式和增压式两 种，增压式换能器因其增压管沿轴向有两条缝，在360°水平方向 上表面振幅不均匀，有指向性，故不宜采用。 有效工作面轴向长度系指发射及接收压电元件的长度，

7.3检测前的准备 7.3.1声测管在桩史的位置，应基本等分桩的圆周。此外，在三 管以上的声测管埋设过程中，应注意使声测管间相互平行，且距 钢质声测管的连接接头形式一般采用外套管焊接连接；声波 透射法检测多数情况是开挖前在地面检测，故规定声测管应出露 的混凝土浇筑一起。 但考虑到塑料 的温度变形系数较大，受地下混凝土固化过程中热胀冷缩影响较 大，容易导致混凝土与塑料管局部脱开，造成误判；此外，钢管 可代替部分主筋，还可作为以后桩底压浆的通道，且安装较为方 更。综合考虑，采用钢管或钢质波纹管作声测管为宜。当然，在 能够保证塑料管与混凝土良好粘结的前提下，也可使用声能透过 率较高的塑料管。 声测管在随钢筋笼下沉时，如果管内不注水，中空，当管底 与接头密封不好时，泥浆或砂浆在很大的内外压差作用下会渗入

营内，导致声测管全部或部分报废。而及时注入清水，则会有交 也防止这一现象的出现。

7.5检测数据的处理和分析

其它资料和检测手段（如低应变法），不可仪根据单一判据 吉论。

8.1.1 3判定或鉴别桩底持力层岩土性状； 4　施工记录桩长是否正确。 工 8.2检测设备 的钻机钻具，影响钻芯取样的质量。 8.2.3规定采用外径不小于101mm的金刚石钻头，是为了保证钻 芯质量和芯样试件直径不致小于骨料最大粒径的2倍。如果芯样 8.3现场检测 8.3.1为准确确定桩的中心点，桩头宜开挖裸露。 8.3.2灌注桩在浇筑混凝土时有可能出现浇不匀，不同深度或 同一深度的不同位置湿凝士浇捣质最可能不均、因此、合理布置

同一深度的不同位置混凝土浇捣质量可能不均，因此，合理布置

钻，及时量取机上余尺，准确记录孔深等数据，以便检测桩底沉 渣或虚土厚度。 8.3.8桩身混凝土芯样的描述包括混凝土钻进深度，芯样连续 否为柱状、骨料大小分布倩况，气孔、蜂窝面、沟槽、离 析、破碎、夹泥、松散的情况，以及取样编号和取样位置。 持力层的描述包括持力层钻进深度，士名称、芯样颜色、 结构构造、裂隙发育程度、坚硬及风化程度，以及取样编号和取 样位置。 8.3.9 及时测量钻孔孔斜与否，可以防止钻孔偏离桩体，避免钻 乐 芯提前象上：同时也可检验桃身是否倾斜。 8.3.0应先拍彩色照片，后截取芯样试件。 8.3.11 骨料混凝土。

8.4.1芯样试件的截取应能客观反映桩身混凝土的实际状况，综 混凝土芯样均匀性较差时，应增加取样数量。 芯样试件要求完整，不应有缺损，否则应说明缺损情况。 所有芯样试件应标明其取样深度或标高。

8.4.4钻芯过程中，由于钻机振动、钻具摆动等，致使芯样的直 径在各个方向不十分均匀，所以只能采用平均直径表示，但因直 径对芯样试验结果影响较大，为使截面面积误差控制在0.1%范围 内，故平均直径应精确至0.5mm。 考虑到芯样垂直受压的均匀性，对芯样垂直度进行规定。 8.4.5不同高径比的芯样试件换算成标准高径比芯样试件强度 时，需要乘以相应的修正系数。为了避免修正系数影响试验结果 的准确性，规定芯样试件高径比为1，因此，芯样试件高度小于 抗压强度试验。 在国家混凝土标准中，芯样试件直径不小于骨料最大粒径 的3～4 倍，考虑到现场灌注桩的实际情况十在本条中规定表观不 倍，否则试件强度的离散性较大，样的芯样在压碎后检查粒径 发现直径小于骨料最大粒径的2倍，并且强度值异常偏高时，该 结果不应再参与统计计算， 必按异常值处理。 不同，芯样试件抗压强度试验时应合理选择压力机的量程和加荷 速率，以保证试验精度。 8.6检测数据的处理和分析 8.6.1混凝土芯样试件的强度值不等于在施工现场取样、成型、

8.4.4钻芯过程中TB／T 2975-2018 钢轨胶接绝缘接头，由于钻机振动、钻具摆动等，致使

8.6检测数据的处理和分析

8.6.1混凝土芯样试件的强度值不等于在施工现场取样、成型、 同条件养护试块的抗压强度，也不等于标准养护28d的试块抗压

强度。国内各地的试验结果表明，自前尚不能采用一个统一的换 算系数来反映芯样强度与立方体强度的差异，因此不对芯样强度 进行修正。 混凝土芯样试件抗压强度的离散性比标准试件大得多，取平 均值是一种简单实用的方法。但当一组三个试件芯样强度出现最 大值与最小值的差值和平均值相比超过30%时，应取最小值为该 桩该深度处的混凝土芯样试件抗压强度代表值。 8.6.3桩底持力层的判定或鉴别应有岩土工程地质专业人员参

9.1.1应根据不同检测方法，例如静载荷（竖向抗压、竖向抗 检测的特性、检测目的和检测作业条件，详细叙述确定主体（哪 个机构或单位）、确旋原则（随机或是均匀分布抑或根据结构特 点等）、确定时间人是施工前确定、施亡后确定或是基坑开挖后 确定）。 原因，并从检测角度提出应采取的措施，供有关方面参考， 9.2对不同检测方法的要求 便于有关部门对 检测活动过程中的技术质量进行监督和检查， 也可以与检测方案 核对，有利于检测的质量控制。 9.2.2国内生产的某些型号的仪器<在分析计算过程中不能显示 或最后出图时不能打印本条所要求的各项参数，给报告图件的审 核带来困难，这类仪器在实际人作中不应使用。

附录B磁测井法检测钻孔灌注桩钢筋笼长度要点

磁测井方法是由地球物理探测手段发展而来，它是以磁性体 磁场的空间分布理论为基础，研究磁性体周围的磁场变化特征和 分布规律，从而对磁性体经间分布性状作出分析捌断 钢筋笼、含有钢筋的建构筑物以及其他铁磁性物体均是铁磁 性物质，在其周围均形成很强的磁异常。这是进行检测的地球物 理前提条件。在测井中，每一个观测点所测得的磁场分量（无论 是水平分量或是垂直分量）均是各种物质磁异常叠加的结果。 对于以研究钢筋笼长度为目的的磁测井法，钢筋笼形成的磁 时的无扰因素。如果干扰磁异常接近钢筋笼磁异常或比其更强 时，目标磁异常被干扰磁异常掩盖，就不能用此种方法来确定钢 筋笼长度。

YD／T 3406-2018 接入网设备测试方法 具有远端自串音消除功能的第二代甚高速数字用户线收发器.pdfB.4 检测数据的分析与判定