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GB／T50344-2019 建筑结构检测技术标准及条文说明

A.4.4砌体强度的修正系数和参数调整要采取一一对应的方法 确定，这是因为砌体强度的离散性较大。 A。4.5本条规定了没有直接法对应的推定强度的修正方法，修 正方法分成3种情况。 本条第2款第1）项实质是对推定砌体强度进行水平灰缝厚 度、水平灰缝平直度和竖向灰缝饱满度的调整。调整对象可以是 砌体强度、砌体砂浆强度或相应参数。调整后重新计算修正系 数。该项规定适用于砌体的抗压强度和抗剪强度。 本条第2款第2）项实质是对推定砌体强度中的块材强度或 参数进行调整，调整后重新计算修正系数。本项调整适用于砌体 的抗压强度。经过调整后修正系数接近1.0表明调整效果较好。 本条第2款第3）项是要求对无直接法对应的推定砌体强度 也进行砌筑质量和块材强度等的调整。

A.5.1所谓验证就是不需要进行修正，但不排除进行适

所谓验证就是不需要进行修正，但不排除进行适当的

GB／T 51350-2019 近零能耗建筑技术标准(完整正版、清晰无水印)附录 B 结构动力测试方法和要求

B.1.1在满足测试要求的前提下，结构的基本振型可选用初 移法测试，也可采用其他方法测试。 B. 2 测 试 要 求

2激振器的位置和激振力可引起被测试结构的振型畸变。 3本条对拉线施加初位移测试方法进行了规定。

B.2.3本条对拉线施加初位移测试方法进行了规定

C.0.1本附录的动力响应是指建筑在外部或内部的作用下产生 的受迫振动。 C.0.8本条在顺振源的方向上布置测点是为了测试各测点响应 的不同步特性。

附录 D结构和构件测量方法

D.0.1随着科学技术进步，研究出大量测量仪器，功能更加全 面，精度相应提高，结构和构件的测量方法也更加简便、准确。 结构和构件的主体倾斜、异形构件截面尺寸、构件度、构件垂 直度等有了新的测量方法。 D.0.2测量仪器属于精密仪器，受外界环境与使用条件的限 制，现场检测持续时间较长，应根据实际情况，对所用仪器设备 进行检查校正。 D.0.8现场检测数据应进行核对与判别，对于偏差较大或不合

D.0.8现场检测数据应进行核对与判别，对于偏差较大

附录 E构件承载力可靠指标与变异系数

E.1.1构件承载力的变异系数%是确定构件承载力分项系 的关键参数。本附录规定，应该通过对构件承载力试验数 分析确定。

Bs、作用效应的当量分项系数Ys和作用效应的当量变异系数3s。 E.1.3本附录规定了确定作用效应可靠指标βs的方法，以及作 用效应的当量分项系数Ys和作用效应的当量变异系数Ss等作用 效应的参数

E.2.1作用效应的可靠指标βs为2.05，对应于永久荷载的超越 概率为2%，对应于可变荷载50年基准期的超越概率为2% E.2.2本条规定了作用效应的当量分项系数Ys和作用效应的当 量变异系数Ss与作用效应的可靠指标Bs之间的关系。由于Bs为 已知参数，在Ys和s中再确定一个参数，另一个参数也可确定。 这需要说明的是，s并未考虑由作用转换成作用效应的不定 性因素，Ys相当于作用的综合系数。 E.2.3本条规定了作用综合分项系数r的计算方法，有了YF， 可以利用本标准式（E.2.2）计算确定s。从本标准式（E.4.1）

E.2.3本条规定了作用综合分项系数Ye的计算方法，

可以利用本标准式（E.2.2）计算确定3s。从本标准式（E. 可以看到，Ys取值较小时，和YR的数值相应提高，体现 可靠指标控制失效概率方法的要点。这里需要说明的是： 1.2和YQ=1.4显然达不到βs=2.05的要求，Yc=1.3和

1.5可能接近βs=2.05的要求。根据统计分析，混凝土构件的 自重荷载可近似为占总荷载的2/3，可变荷载占总荷载的1/3。 E.2.4本条提供了分解可靠指标的近似方法，这一方法与欧洲 规范EN1990和国际标准ISO2394建议的方法类似。

E.3构件承载力的变异系数

E.3.1所谓同类构件是指混凝土受弯构件、轴压构件和大、 偏压构件等。构件承载力的试验数量越大，%分析值的代表 越强。

E.3.2这也是构件试验研究惯用的分析方法

E.3.3与欧洲规范EN1990和我国结构可靠度理论及其概率 论基础不同的是，本标准并未把材料强度、几何参数和模型不 性视为独立的随机变量。而认为是材料强度、几何参数取 实际值时构件承载力的不确定性变异系数，

E.3.4试验值与模型计算值比值的平均值趋近于1.0，表明

E.3.4试验值与模型计算值比值的平均值趋近于1.0，表明 模型不定性的影响最小。

4构件承载力的可靠指标和分

E.4.1式（E.4.1）适用于正态分布的随机变量，式中只有βR 和R是待定参数。 E.4.2式（E.4.2）是构件承载力分项系数的表述形式，将式 （E.4.1）中的r用式（E.4.2）替代，再利用式（E.4.1）可以 求解出R，有了R也可以求解出YR。

E.4.1式（E.4.1）适用于正态分布的随机变量，式中只有β 和R是待定参数。

（E.4.1）中的YR用式（E.4.2）替代，再利用式（E.4.1 求解出βR，有了 βR也可以求解出YR。

E.4.3本条规定了构件承载力评定值的计算模型，其特

有参数均取实际值的调整值，并需要考虑模型不定性的裕量。模 型不定性是考虑实际构件与试验构件的差异。

附录 F结构性能的静力荷载检验

F.1.1结构和构件的结构性能包括适用性和承载能力2个

F.1.1结构和构件的结构性能包括适用性和承载能力2个检验 分项。本附录不适用于结构动力性能和疲劳性能的检验。 F.1.2结构性能的适用性检验和荷载系数或构件系数检验的对 象可以是实际的结构或构件，也可以是足尺寸的模型。综合系数 或可靠性指标的检验对象可以是不再使用的结构或构件，也可以 是足尺寸的模型，当确有把握时，也可以是实际的结构或构件。 荷载系数或构件系数的检验只是承载力的部分检验。可靠指标对 应的系数包括荷载的分项系数和构件的分项系数，这种检验有时 可能出现构件承载力极限状态的标志，有时也可能出现突然的 破坏。 F.1.3检验方案一般包括检验目的、检验对象、加载装置、测 点布置和仪器测试、 载来线

F.2.1检验装置和设备应能模拟结构实际荷载的大小和分布： 应能反映结构或构件实际工作状态和性能。 F.2.2检验时应保证构件的变形和破坏不影响测试数据的准确 性，并保证不造成检验设备的损坏。 F.2.3荷载检验分析时，结构构件的相关参数应该使用实际数 值，当不能确定实际值时（如混凝土结构的钢筋），可使用标准 值或检验得到的最小值。本条所提到的模型调整包括混凝土悬挑 构件和板柱结构抗冲切模型等。

2.4在每级加载后保持足够的静止时间，并检查构件是否有

F.2.4在每级加载后保持足够的静止时间，并检查构

在超过预期的变形、开裂、断裂、屈服、屈曲等迹象，以便进行

F.2.5预加荷载可以使构件贴紧检验装置。 F.2.7综合系数或可靠指标对应系数的实荷检验，可根据实际 情况决定是否持荷和持荷的时间。 F.2.9做好安全保障，避免因检验工作造成结构破坏或失稳引 起安全事故

F.2.7综合系数或可靠指标对应系数的实荷检验，可根

F.3.1本条规定了确定适用性检验荷载的方法。自重荷载分成 已作用到结构构件上和未作用到结构构件上2种情况。在荷载检 验中无须考虑已作用到结构构件上的自重荷载，但这部分的自重 荷载单位体积的重量也会有明显的变化（如混凝土和砌体受潮， 保温、隔声等多孔材料受到水的影响）。当考虑这种因素的不利 影响时，在检验荷载中可以考虑相应的增加部分。对于未施加到 结构构件上的自重荷载（一般为装修自重等），应在检验荷载中 予以考虑，并应考虑相应的超载系数。本条第2款的持久荷载主 要为堆物荷载和覆土的压力等。持久荷载有时体积变化较大，有 时单位体积的重量变化较大（如棉花等受到水的影响），因此规 定取设计要求值和现场实测值中的较大值。对于可变荷载作为工 程质量的检测时，应取设计要求值和规范规定值中的较大值，对 于既有结构应取设计要求值和历史上出现过的最大值中的较大 值。可变荷载的组合系数是结构构件承载能力极限状态设计时考 虑的因素，适用性检验不使用组合系数。可变荷载的准永久值和 频遇值是特定分析时的对应值，可以作为适用性检验的一级荷 载，但不作为适用性检验的最大检验荷载。本条规定的检验荷 载，对应于现行国家标准《建筑结构可靠性设计统一标准》GB 50068的正常使用极限状态的不可逆极限状态。按有关规定，不 可逆正常使用极限状态的可靠指标β为～1.5。本条的检验荷 载未考虑可靠指标对应的分项系数，其对应的可靠指标β为0， 检验荷载为自重荷载、持久荷载和可变荷载之和。本附录中的可

司市带版 （定中， 正 适用性的一部分内容。结构的适用性是结构构件为非结构构件 建筑的功能服务能力。

F.3.3本条所提的国家现行有关标准为各类结构的设计 本条所称的位移、变形、裂缝宽度包括检验荷载时的相应娄 卸载后的残余值。

F.3.4检验荷载作用下产生较大的可见变形、装饰装修层出现 开裂等都属于适用性范畴。

F.4荷载或构件系数检验

F.4.1当结构构件适用性检验没有异常现象时，可进行荷载系 数或构件系数的检验。当直接进行荷载系数或构件系数的验时， 适用性检验荷载应该是重要的一级荷载（应进行充分观察分析后 在再进行继续加载）。荷载的系数对应于作用效应的可靠指标 Bs。构件的系数Yr对应于构件承载力的可靠指标R。本条第2 款规定，本阶段的检验目标应该取和对应检验荷载中的较 大荷载。当两种荷载差距较大时，较小的检验荷载应该成为本阶 段实荷检验的一级重要检验荷载

F.4.2既有结构性能的检验体现实事求是，结构工程质量的检

方法。根据实践经验，永久荷载中的一些堆物荷载的单位体积重

F.4.5检验的目标荷载是本阶段检验的最大荷载值。本

录E有确定构件系数的方法，本标准的第4章提供了混凝 勾件的分项系数，第5章提供了砌体抗压强度和抗剪强度的分 系数。

如钢结构的材料系数只有1.1左右，混凝土受弯构件的材料系

约相当构件系数1.15，但有些情况下材料强度的系数可能会大 于荷载的系数，如木结构等。材料的系数可用有关标准的设计值 除以标准值确定。混凝土受弯和受拉构件宜取钢筋材料强度的系 数，其他构件宜取混凝土的材料强度系数。 F.4.7结构构件承载能力极限状态对应的系数包括荷载的系数 和构件的系数（或材料强度的系数），当仅进行一个系数的检验 就已经接近出现承载能力极限状杰的标志，说明结构构件的承载

.4.7结构构件承载能力极限状态对应的系数包括荷载的系娄 口构件的系数（或材料强度的系数），当仅进行一个系数的检验 已经接近出现承载能力极限状态的标志，说明结构构件的承载 能力明显不足。

F.4.8本条给出检验目标荷载作用后的评价方法。本条第1款

F.4.8本条给出检验目标荷载作用后的评价方法。本

为应变可以为钢构件的实测最大应变，达到极限状态的应变为尽 报应力对应的应变

F.5综合系数或可靠指标的检

F.5.1当前阶段的检验目标荷载作用下没有异常现象时，可以 进行综合系数目标荷载的检验，所谓没有异常现象是指完全符合 本标准第F.4.8条的要求。前一阶段的目标荷载可以作为综合 系数实荷检验的一级检验荷载

F.5.2综合系数的检验可能已经接近构件承载能力

F.5.2综合系数的检验可能已经接近构件承载能力的极限状 态，有时可能会出现构件的破坏，因此每级荷载的增量宜适当减 小，这里要提示的是，即使达到了综合系数的检验目标荷载，也 不能表明可靠指标对应的分项系数得到了检验，原因是即使是既 有结构，当使用了构件系数对应的检验荷载后构件的系数符合 BR的要求，但荷载系数对应的检验荷载并不能满足βs=2.05的 要求。 F.5.3这些都是构件达到承载力极限状态的标志，表明构件马 上出现破坏。当对模型进行检验时，要根据实际情况作出判断。 F.5.4本条提出结构构件达到综合系数对应荷载的评定条件。 符合这一条件的结构构件并不表明其可靠指标满足有关标准的 要求

F.5.4本条提出结构构件达到综合系数对应荷载的评定条件。

F.5.5现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB

50068规定的可靠指标为延性破坏构件β=3.2，脆性破坏构件β =3.7。所谓可靠指标的检验实际上是将可靠指标β分解成作用 效应的可靠指标βs和构件的可靠指标，然后确定βs对应的综 合系数YF.s和βR对应的分项系数YR，根据YF.s和YR确定对应的检 验荷载Ft.s和F.R，把F.s和F.R相加构成检验目标荷载，此类 检验不可用材料的系数替代构件的系数

F.5.6本条规定了确定可靠指标B分项系数对应检验荷载的方

法。对于作用的综合分项系数来说，当每类荷载的分项系数都满 足βs=2.05的要求时，通过加权平均，YF.s也可以满足βs=2.05 的要求。本标准附录中的R是根据计算确定的，而与βs共 司构成了构件承载能力极限状态的可靠指标β。关于本条第2款 YG.2的计算，当有多个随机因素时，应该分别计算变异系数和分 项系数，并求得分项系数的乘积。不能使用√%.2a十%.2g二%.2 的转换关系，原因在于这两个量的计算单位不同，因此持久荷 载、尺寸与单位体积自重的标准差也不能相加。当持久荷载的标 准值 Gk,2已经取得最大值时，YG,2等于YG.2a。 本条规定适用于足尺寸的模型实荷检验，因此需要计 算YG2。 F.5.7由于大多数建筑结构都有抗震设防的要求，因此可能存 在大量的结构构件可以满足静力荷载的可靠指标的要求，特别是 本标准的检验没有考虑结构设计规范具有的构件承载力不确定性 诸备（模型不确定性的折减措施），以及材料强度标准值的储备 （这些储备都不能计入构件的分项系数）。因此可能会出现计算评 定不满足要求的构件，而通过实荷检验可以满足可靠性指标要求 止

F.5.7由于大多数建筑结构都有抗震设防的要求，因此

在大量的结构构件可以满足静力荷载的可靠指标的要求，特别是 本标准的检验没有考虑结构设计规范具有的构件承载力不确定性 诸备（模型不确定性的折减措施），以及材料强度标准值的储备 （这些储备都不能计入构件的分项系数）。因此可能会出现计算评 定不满足要求的构件，而通过实荷检验可以满足可靠性指标要求 的情况。 显然本项检验不包括构件抗震承载力的检验

附录 G游离氧化钙潜在危害的检测推断

G.0.1引起水泥等胶凝材料安定性不合格的主要成分有三氧化 硫、氧化镁和游离氧化钙，本附录规定的方法可用于游离氧化钙 对硬化混凝土潜在危害的推断。 G.0.3混凝土浇筑后出现开裂、崩溃等现象，可能是游离氧化 钙影响所致，本附录规定的方法也可用于判定游离氧化钙对硬化 混凝土造成的实际影响，但有时可能存在错判。 G.0.4取样不宜选取已经开裂、崩溃的混凝土，应选其附近完 整无开裂的部位。同一部位对应的混凝土芯样2个为1组。 G.0.5芯样试件用于沸煮后混凝土抗压强度降低幅度的测试， 因此芯样试件的加工质量应该尽可能一致。 G.0.9游离氧化钙潜在危害的检测需要判断粗骨料是否出现了 膨胀，若粗骨料表面出现粉化、严重变形或反应环等，则认为粗 骨料发生了明显的膨胀迹象。本条第1款中所称两个或两个以上 沸煮试件中包括薄片试件和芯样试件。当判断混凝土骨料软化或 膨胀反应潜在危害时，也可采用本附录规定的沸煮法。 G.0.10加水量应能保证检验过程中不用中途添补试验用水， 同时文能保证在30min土5min内升温至沸腾

附录 H混凝土中氯离子含量测定

H.0.1本附录规定的方法适用于硬化混凝土中氯离子含量的 测定。 H.0.3本条涉及的试剂纯度均为分析纯及以上，有特殊要求的 除外。第2款为1个体积的硝酸加3个体积的水配制的溶液。第 5款淀粉溶液配制后的使用时间不应超过两个星期，两星期后会 出现絮状沉淀。 H.0.4有关标准对混凝土中氯离子含量的限制指标用单位体积 混凝土中氯离子与胶凝材料的质量比表示，硬化混凝土中氯离子 含量的检测，可以剔除粗骨料，但无法将水化后的胶凝材料完全 与细骨料分离，因此本方法测定的是混凝土中砂浆的氯离子含 量。本条第3款在混凝土芯样破碎过程中所用工具及混凝土骨料 本身都可能带入铁屑。本条第4款恒重是指连续两次称量之差小 于0.0005g时，即达到恒重。 H.0.5溶解硝酸银所用烧杯在硝酸银溶液移人1000mL容量瓶 后，用试验用水冲洗烧杯，冲洗后的溶液也一并移入1000mL容 量瓶中。 H.0.6溶解氯化钠所用烧杯在氯化钠溶液移人1000mL容量瓶 后，用试验用水冲洗烧杯，冲洗后的溶液也一并移入1000mL容 量瓶中。 H.0.7空白试验的目的是消除试验用水及其他在试验过程中可 能带人的氯离子。 H.0.8将浸泡试样、盖紧塞的磨口三角瓶置于电振荡器上振荡 6h或静止放置24h后，试样中的氯离子已经能够充分溶解于试 验用水中。若样品中氯离子含量过低，可在移入50.00mL滤液 的烧杯中准确加人10.00mL浓度为0.01mol/L的氯化钠标准溶

昆凝土中氯离子与胶凝材料的质量比表示，硬化混凝土中氯离 含量的检测，可以剔除粗骨料，但无法将水化后的胶凝材料完 有细骨料分离，因此本方法测定的是混凝土中砂浆的氯离子食 量。本条第3款在混凝土芯样破碎过程中所用工具及混凝土骨来 体身都可能带入铁屑。本条第4款恒重是指连续两次称量之差 于0.0005g时，即达到恒重。

液，再按照本条第2款进行测定。同时应按照本条第2款进行试 验用水的空白试验，试验用水中也应准确加人10.00mL浓度为 0.01mol/L的氯化钠标准溶液。 H.0.9砂浆的质量包括混凝土配合比中水、胶凝材料及砂的

1.0.9石 砂浆的质量包括混凝土配合比中水、胶凝材料及砂的 量。

H.0.9砂浆的质量包括混凝土配合比中水、胶凝材

J.0.1本方法测定构件中钢筋表面硬度的目的不是用于推定钢 筋的强度，只用于对钢筋分类， J.0.2里氏硬度计可根据现行国家标准《金属材料里氏硬度 试验第1部分试验方法》GB/T17394.1中规定的钢筋质 量、厚度进行选择。 J.0.3根据所选择的构件不同，可检测钢筋的侧面、上表面、 下表面，

J.0.9当同类钢筋的弹击角度不同时，可以按本标准

规定进行回弹代表值的修正

进行回弹代表值的修正。

附录 K结构混凝土冻伤的检测方法

K.0.1本附录规定的方法可用于判断混凝土冻伤的原因和 程度。 K.0.3混凝土冻融损伤是指成熟龄期后的混凝土，在含水的情 况下，由于环境正负温度的交替变化导致混凝土损伤。发生冻融 损伤的混凝土一般为既有结构混凝土。 K.0.4新拌制的混凝土，若人模温度较低且接近于混凝土冻结 温度时则导致立即冻伤，立即冻伤的特点为内外混凝土冻伤基本 一致。新拌制的混凝土，若入模温度较高，而混凝土预养时间不 足，当环境温度降到混凝土冻结温度时则导致预养冻伤，预养冻 伤的特点为内外混凝土冻伤不一致，内部轻微，外部较严重。发 生卓期冻伤的混凝土一般出现在混凝土结构的施工阶段。 K.0.6本条第2款规定的方法，只能定性地判定表层与内部混 凝土强度的差异。本条第4款的修正是用内部的里氏硬度回弹值 与芯样强度建立联系，然后用于表面混凝土回弹的强度换算。当 表层混凝土冻伤厚度较厚时，也可采用取芯法检测表层强度。 K.0.7立即冻伤混凝土强度的测试可分为抗压强度的测试和 裂抗拉强度的测试。有些情况下，立即冻伤混凝土抗压强度可以 得到较好的恢复，而抗拉强度的恢复相对差。

附录 L混凝土中钢筋锈蚀状况的检测

L.0.1本条规定了3种钢筋锈蚀的检测方法。 L.0.2剔凿出钢筋直接测定剩余直径的方法适用于明显锈蚀的 钢筋。当钢筋有轻微锈蚀时，应进行锈蚀处与未锈蚀处比较。 L.0.3钢筋锈蚀的电化学测试方法和综合分析判断方法属于间 接的测试方法。当需要进行准确的判定时，宜配合剔凿检测 方法。

和半电池的测试方法两类。极化电极原理的检测方法测定白 筋锈蚀电流和混凝土的电阻率，可以用于判断钢筋的锈蚀 半电池原理的检测方法测定的是钢筋的电位，主要用于判 是否具备锈蚀条件以及钢筋是否锈蚀。

附录 M 回弹检测烧结普通砖抗压强度

M.0.1本方法适用于既有结构烧结普通砖强度的检测。结构工 程质量检测烧结普通砖抗压强度的符合性判定宜按现行国家标准 《砌体工程现场检测技术标准》GB/T50315规定的回弹法进行 检测。 M.0.2本条规定了检验批的测区数量，测区应该均匀布置在同 一批次烧结普通砖的砌体上，当检验批砌体数量较大时，可以多 布置一些单元。每个检测单元至少抽取5块砖进行检测。这里要 提示的是，本条所称的批次对应的是烧结普通砖，不是砌体。 M.0.3当烧结普通砖表层存在受到冻融、风沙的影响层时，应 该进行打磨。 M.0.5本条提出的换算强度对应于烧结普通砖的标号。砖的标 号按表5的抗压和抗折强度确定。

表5砖的标号对应的强度指标

M.0.6按本附录计算确定的烧结普通砖抗压强度的平均值与砖 的标号相近，可以作为计算砌体抗压强度的参数。

N.1.1本附录规定的方法可用于区分钢构件钢材的 也可用于推定钢材抗拉强度的标准值。钢材抗拉强度机 钢材评定的指标之一。

N.1.1本附录规定的方法可用于区分钢构件钢材的强度等级， 也可用于推定钢材抗拉强度的标准值。钢材抗拉强度标准值也是 钢材评定的指标之一。 N.1.2表面经过特殊处理的钢材，其回弹换算强度偏高，内部 字在缺陷是指存在分层等。 N. 1.3本条规定里氏硬 土应该进行检定或校准

N.2.1本方法可以有效区分不同品种的钢材，因此检测对象和 数量宜根据现场情况确定。 N.2.2本条规定了测区的数量等。其中本条第2款规定，当测 区里氏硬度计垂直向下检测时，无须进行修正。本条第3款表明 当测区钢材厚度小于6mm和曲面构件测区的曲率半径小于 30mm时，检测数据有较大偏差。测试时测区钢材产生颤振会对 检测结果有明显影响。

N.2.4里氏硬度的检测操作要求冲击方向与测试面垂

1.3硬度计算及钢材强度换算

N.3.2本条规定了回弹代表值，经过修正的回弹平均值也称为 代表值，代表值可用于换算强度。 N.3.4同时存在弹击角度和钢材厚度修正问题时，应先进行弹 击角度的修正。

N.3.5表N.3.5给定了里氏硬度代

大值之间的换算关系。研究表明：对应于同样里氏硬度，钢材强 度出现表中最小值和最大值的频次较低，这是由于钢材本身因素 所致。 抗拉强度换算最小值的平均值可作为该批钢材抗拉强度标 准值。

N.4钢材强度的推定和强度等级的区分

N.4.2当所有构件钢材抗拉强度特征值接近或高于某种钢材的 标准值时，可按该品种钢材的屈服强度或条件屈服强度进行构件 承载力的验算。我国建筑结构的钢材品种较多，有了这种测试推 定制的方法，可以解决缺少钢材检验资料的既有结构检验问题。

P.2仪器及基本操作要求

P.3.1先探测构件中保护层较小的钢筋，便于对钢构件进行

P.3.2本条第1款的规定适用于矩形组合构件，当组合构件的 截面为圆形时，不必执行该款规定。本条第2款和第4款的规定 适用于矩形和圆形等组合构件

P.3.3组合构件截面判定：

造成探测曲线图显示基本均匀的背景本底值。当其中钢构件为矩 形或H形时，背景本底值差异明显。 P.3.5雷达仪探测混凝土包裹的钢构件，宜采用横向测试法和 纵向测试法分别探测混凝土构件的相邻侧面，当存在深层的连续 较强的反射信号时，可初步判定混凝土内存在钢构件。 P.3.6本条中组合构件由4个侧面组成。当组合构件接近于正 方形时近似程度较好，当为长方形时近似程度略差。当基本规律 相近，深层反射信号近似对称时，可判定钢构件为矩形

P.3.5雷达仪探测混凝土包裹的钢构件，宜采用横向测试

纵向测试法分别探测混凝土构件的相邻侧面GTCC-065-2019 铁路碎石道砟-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，当存在深层的 较强的反射信号时，可初步判定混凝土内存在钢构件

P.4H形钢构件主控尺寸的测

P.4.1本条规定了H形钢构件的主控尺寸，包括翼板保护层厚 度d和d2、翼板的宽度Hy和钢构件的高度Hw。这里要提示的 是，d,和 d,也许并不均勾

P.4.3H形钢构件腹板的实际高度还需减去两翼板的厚

附录Q轻质围护结构瞬时风动力

Q.1.1本附录规定了轻质围护结构面层动力系数的试验方法。 一般风洞试验如果不采取特殊措施，很难提供带有动力特性的瞬 时风。缓慢提速的气流不能使质量较大的受体产生明显的加速 度，不宜称为动力荷载。 Q.1.2本附录分别规定了轻型围护结构面层动力系数试验装置 和试验方法。

Q.2.3拉接板采用钢质是为了避免板面变形；采用圆形是为了 减小气流侧向绕流的扰动。采用不同质量可以体现风速对不同质 量受体动力系数的差异。 Q.2.4拉簧要与支架有效地拉接，但拉力不宜过大。 Q.2.5位移包括静态和动态（有振幅），风速应同步测试与 记录。 Q.2.6 测试仪表安装牢固，可减小测试误差。 Q.2.8有些玻璃幕墙风压的试验设备具有本条规定的全部设施 和仪表。 Q.2.10 调整风速可以有三种方法，其一是调整风机的转速， 其二是调整导流管出风口的直径，其三是调整出风口处的风速。

Q.3.1拉接板的质量宜与围护结构相同面层的质量相近，拉接 板的承受风压宜与该地区50年3s瞬时风最大值形成的围护结构

面层的计算风压相近。当难于实现时，要按相应的比例关系适当 地调整。瞬时风的动力系数与受体的质量相关DL／T 1094-2018 电力变压器用绝缘油选用导则，与受体的刚度和 频率关系不大。 Q.3.2缓慢提高风速是为了减小拉接板的振动， Q.3.4本条规定了试验测试的步骤。 Q.3.5本条规定了测试数据分析的规则，第2款取每次试验前 3个最大动态位移的平均值是考虑到振幅可能会有衰减。 Q.3.6同样荷载作用的动态位移与静态位移的比值是结构力学 中确定动力系数的基础。本条将该比值称为动力系数的试验值， 表明还需要对该比值进行调整