GB50830-2013 标准规范下载简介

GB50830-2013 冶金矿山采矿设计规范

随着采矿设备的大型化、高效化、液压化，为充分发挥采掘设 备作业效率，一台出矿设备占用有效进路数按5条一6条考虑，铲 运机斗容大干4m宜按6条，小于4m宜按5条。

.3.5本条对斜坡道开拓作出规。

本条对斜坡道开拓作出规

1斜坡道开拓深度小于300m，是根据国外斜坡道开拓矿山 统计资料，大多数矿山的开拓深度都小于300m而确定的。斜坡 道开拓深度小于300m时SJ／T 11735-2019 产品碳足迹 产品种类规则 便携式计算机.pdf，矿山基建时间短，生产见效快。当开拓 深度超过300m时，斜坡道开拓比其他开拓方式工程量大，运矿成 本也高，经济上不合适。 2斜坡道坡度10%～12%是根据斜坡道的井巷工程投资和 矿石运输成本综合经济比较后确定的。目前国内外采用斜坡道开 拓的矿山，大多采用10%～12%的坡度，认为这是经济合理的 坡度。

金属、非金属矿山因矿床成因不同，矿体的产状各异，矿体形 态、厚度、倾角、矿岩稳定性差别较大，与其相适应的采矿方法种类 也很多。本规范主要根据铁矿的赋存特点列出常用的采矿方法： 而很少使用的采矿方法，如全面法、壁式崩落法、分层崩落法、削壁 充填法等均未纳人本规范。 此外，随着采矿技术的进步和装备水平的提高，能用高效、安 全、工艺简单的无底柱分段崩落法代替的采矿方法，如阶段矿房 法、阶段强制崩落法等采矿方法也未纳入本规范中。 采矿方法的矿块划分、矿块构成要素等采矿技术参数，本规范 不作具体规定。这是因为各种采矿方法的矿块划分、矿块构成要 素的确定因矿而异，它与矿体产状、矿岩稳固程度、装备水平、开采 规模有关，设计时应结合矿山实际情况参考《采矿设计手册》有关 内容选取。

8.4.1本条对房柱法作出规定：

2房柱法的特点是人和设备都进入采场里进行作业，采场顶 板的稳固性对安全生产至关重要。回采时.采场爆破落矿后，要特 殊强调检查顶板、处理浮石.然后才能进行采矿作业。 矿体厚度为3m～8m时，为便于处理顶板，保证安全生产，

般采用浅孔凿岩设备进行分层回采，分层高度取2.5m～3.0m，T 分层是站在下分层崩落矿石堆上进行凿岩、爆破和顶板处理作业， 使每个分层的回采都能保证方便顶板的处理作业·以保证生产 安全。 3矿体厚度大于8m时，一般采用中深孔房柱法。为保证回 采作业的安全，采用预先切顶的办法，处理和维护好顶板后，用中 深孔凿岩设备将切顶空间下部的矿石一次性进行采。

本条对有底柱分段崩落法作出

3本款是为在回采放矿过程中减少矿石损失贫化而提出的。 崩落法的特点是覆盖岩石下进行放矿，在放矿过程中，为减少矿石 损失贫化，要求矿石与废石接触面沿矿体走向保持水平状态或一 定的倾斜状态。一个分段出矿时，要求保持水平状态；多分段同时 出矿时，要求一定的倾斜状态，而倾斜度越缓越好，一般情况下倾 斜度不宜超过30°。超前水平距离不小于分段高度的1.5倍，就能 保证矿岩接触面的倾斜度不超过30°。

8.4.6无底柱分段崩落法应符合下列规定

个分段的分支溜斜并。因此，设有多个分段联络巷的矿山，同时生 产的上、下分段不能共用一条溜井，应各自使用自已的溜井，上、下 分段的超前距离应保持大于分段联络巷的间距

8.4.7国内外使用自然崩落法的矿山.主要有铜矿钼矿

8.4.7围内外使用目然朋落法的矿山，主要有铜矿、钼矿、石棉 矿，铁矿使用自然崩落法的矿山尚无先例。采用自然崩落法所需 要的试验、测试数据繁多，准备时间长、工作量大，而这种方法缺少 灵活性，巷道支护工作量大。本次规范中对自然崩落法只作了 些技术规定.在条件具备时可采用自然崩落法。 8.4.8地表需要保护，主要是指开采矿体上方有建（构）筑物，以

及矿体上方有河流、水体、大面积流砂层等，采用崩落法开采 代价大，河流改道、水体迁移、流砂层封堵技术上难度大，投 高，此时应采用充填采矿法，

8.6基建与采掘进度计划

8.6.1基建进度计划的编制要考虑基建工程量大小、基建期出渣 口数量、施工单位的施工机具装备水平、选取的井巷掘进指标、施 工准备等相关因素，还要考虑竖并开凿后更换提升设备的影响时 间，以及井巷开凿工程量与出渣口提升能力的合理匹配

8.7.1运输线路的弯道曲线半径，当行车速度大于3.5m/s时的 最小曲线半径·由过去规定的不小于运行车辆最大轴距的15倍改 为20倍。生产实践证明，15倍轴距的曲线半径显得偏小，车辆运 行时车轮与钢轨之间的磨损严重，影响了车辆运行速度，降低了运 输能力。现在设计和生产部门大都已改用不小于20倍的曲线 半径。

8.8.2本条对通风系统作出规定

4分区通风是将矿并划分成儿个独的通风系统。分区通 乱的优点是简化了通风网络：风流容易控制，特别是在矿非发牛火 求时不致波及全矿，反风也比较容易实现。便是各系统之间的 扇离设施往往给人行、运输带来不便、当连通井巷较多时，隔离较 为闲难。 1）矿体走向长、产量大、漏风大的矿井采用统一通风时，由于 矿井阻力大、有效风量率低，所以通风能耗高。而采用分区通风 时.增加的进、回风井巷工程投资可能与减少的通风经营费相当， 内此，宜采用分区通风。 2)矿体理藏浅：天然形成儿个区，易于形成分区通风，专用井 巷工程量小，宜采用分区通风。 3）对有自燃发火危险的矿井，分区通风可降低矿并压力，减少 向采空区和火区漏风。更重要的是，各分区在通风上互不联系·一 个分区发生火灾不会波及到全矿井.因此宜采取分区通风。 4）对于含放射性元素的矿山，要求风风路短，风网简单.减 少気子体在井下的浓度，而分区通风可以满足上述要求，因此有放 射性元素的矿山宜采用分区通风。 5为保证各通风分区之间隔离可靠，不使各分区之间风流互 柑干扰或污风、火灾烟气互相串通，要求分区通风的范围与矿山回 采区段保持一致。为减少隔离工程量和进行严密隔离各分区，应 以各回采区段之间联系最少的部位作为分区通风的界线。 6对角式风并布置的优点是新鲜风流进人并下冲洗工作面 后，污风直接由回风并排出，风路短，阻力小，整个生产期间通风阻 力较稳定，各分支风量自然分配较均匀，漏风少；通风井巷工程量 少；因此，宜优先采用对角式通风系统。

1压入式通风的特点是全矿并呈正压状态，当回风段漏风 时，井下进风段风量漏风较少，工作面需风量可以满足要求，同时 回风段漏风对降低矿井通风阻力有利，因此宜采取压入式。

对回采区有大量通向地表的井巷，或崩落区覆盖层较薄、透气 性强的矿山，如果采用抽出式通风，则回风段漏风量较大，进风段 和需风段风量不足，寒冷地区冬季采场受冻，因此宜采取压人式。 对矿岩裂隙发育的含放射性元素的矿山，压人式通风可使全 矿井处在正压状态，减少氢子体的析出，降低矿并空气中氢子体的 浓度，宜采用压人式通风。 对于海拔3000m以上的低气压地区矿山，压人式通风可增加 井下空气中氧含量，因此宜采用压人式通风。 2抽出式通风的特点是全矿呈负压状态，回风段负压高、漏 风大，可利用多并进风降低进风段矿井阻力；风流在回风段调节， 不妨碍进风段运输、行人，易于管理。对于回风网与地表沟通少、 易于密闭维护的矿山和矿体埋藏较深、采空区易密闭或崩落覆盖 层厚、透气性弱、不易漏风等矿井，宜优先采用抽出式通风。有自 燃发火危险的矿井.抽出式通风可防止火灾蔓延，不引起采空区有 薄有书气体突出。 3混合式通风的特点是进、回风开都安装风机·进风段压人 新风、回风段抽山污风：矿北进风段是正压状态、同风段星负压状 态，而中间采场需风段相对压力较低，可克服较大的通风阻力，有 降低漏风。 对于需风段为主要漏风点的矿并采用混合式通风.需风段相 对压力低，可降低漏风·提高有效风量。混合式通风可减少采空区 漏风对自燃发火的影响。矿井通风线路长、通风阻力大时，采用混 合式通风可克服较大通风阻力。 4多级机站的通风特点是在矿井主风路的进风段、需风段和 回风段内分别至少设置一级风机站，接力地将地表新鲜风流经由 进风井巷送到并下工作面，同时污风由风机接力地经回风并巷抽 送出地表。每级机站由多台相同的风机并联组成，各级机站之间 为串联工作。优点是多级机站间为压抽式串联通风，可降低全矿 通风网路压差，工作面形成零压区或相对压力小，可使漏风减少：

可以根据作业区需风量的变化而开闭风机、调节风流，做到按需分 配风量，降低能耗；专用井巷进风，保证新风质量，减少内部漏风； 结合风网特点，合理布置机站，使用风机进行分风，灵活可靠，提高 了工作面的有效风量。 对于不能利用贯穿风流通风的进路式采场，通风较为困难，多 级机站系统可较好地保证进路联络巷的通风；矿井通风阻力大、漏 风点多或生产作业范围在平面上分布广的矿山，采用传统通风系 统效果不好时也可采用多级机站通风系统。

8.8.4本条对风量计算作出规定

3矿井通风的标准条件为：海拨高度为0，地球纬度为南、北 45°，1个标准大气压，空气温度为20℃，相对湿度为50%，空气密 度为1.2kg/m。 海拔高度1000m，空气温度为15℃～20℃时，空气密度约为 1.07kg/m²～1.08kg/m²，与标准条件下的空气密度相差11%左 右，空气中氧含量比标准状态下低，但基本能满足矿井通风要求， 因此高海拔矿井的高程确定为1000m。超过此值时，应用海拔高 度系数校正。 5加大风量通风是降低高温矿床工作条件的有效方式之一， 简便易行，因此，对高温矿床的矿井风量可按照降温风速计算。若 采取加大通风风量后，工作面温度仍不能满足作业条件时，应采取 其他降温措施或个体防护。

8.8.6本条对通风构筑物、局部通风及除尘作出规定

1一般在进风网路人员、设备通行频繁，故通风构筑物宜设 在回风网路。进风量较大的主要阶段巷道设置风窗时会增加矿井 阻力，影响人员、设备通行，因此不应在其内设置风窗。

1为加强主通风机的监测和检查，有利于及时发现主通风机 出现的问题，避免主通风机带病运转，预防风机及电机损毁事故发 生，应设置风机、电机工况点的监测仪表。

2多级机站通风系统机站多，风机多，为便于管理和反风需 要，应建立风机远程集中控制系统

8.9充填料制备站及充填料输送

8.9.2本条对充填料制备站作出规定

8.9.3本条对充填料输送作出规定

1尾砂和小于3mm骨料的胶结充填砂浆的浓度，分别宜大 于65%利68%，充填倍线宜分别小于8和5，这些参数都是经过 许多实践得来的生产常用数据，在技术经济上是可靠合理的。充 填浓度低于60%是可以的，但经济上不够合理。充填倍线大于8 也是可行的，但应结合具体使用条件，经过试验、计算确定。 3主干充填管不应放在主、副井内，是因充填管的检修、漏浆 会妨碍提升作业。当矿山有辅助井巷等可敷设充填管时，则应充

分利用。消矿体理藏浅·充填服务年限长时，打专用充填并可能较 为合理，故可采用。 5井下充填管路应布置在水力坡度线范[周内，因为水力坡度 线范围以外的管道己超过了设计的充填倍线，故输送可靠性较差， 应避免。

9.1.1本条对坚并提升作出规

1多绳摩擦式提升机使用的先决条件是提升时不出现打滑 现象，在相同深度或相同载重量的情况下，多绳摩擦式提升机重量 及钢丝绳直径都小于缠绕式提升机，在较深的竖井或载重量大的 矿并，多绳摩擦式提升机无论投资方面还是钢丝绳的使用寿命都 使加优于缠绕式提升机。 提升机是矿并的主要生产安全设备，其电机运转频繁主井多 为单一的重载提升方式，且现代大型矿并的主并提升载重量日趋 增大；副井担负升降人员和运送重型设备，其提升载重量、方向、速 度多变。因此，在客观上对提升机及其供电和电控设备的性能要 求也愈来愈高，随着电子电力变流器供电调速系统和计算机可编 程序控制技术的迅速发展，电子器件和电子变流装置的性能和司 靠性的不断提高，大型交流电动机的调速性能也完全可以与直流 电机相媲娘美，而不再强调采用真流调速系统还是交流调速系统， 自前国内外交流调速系统技术已经成熟·其应用领域已相当产泛 2提升是矿山生产的啊喉，提升设备的改变势必影响矿山的 产，给矿山带来不必要的经济损失，如矿山服务年限过长，超过 提升设备使用年限，可通过经济比较，确是分期建设还是更换提 升设备。 3当年提升能力大于30万t时.其相应的人员、材料及辅助 提升量增大.采用一套罐笼很难究成提升业任务，采用两套罐笼或 大型矿车进罐.则基建投资大、生产管理复杂，故应采用箕斗提升 矿。

4同时作业超过两个水平的竖并，若采用双罐笼提升，需要 经常调水平，操作复杂.失去双罐笼提升作用。所以宜采用单罐笼 配平衡锤的提升方式。 5竖井采用双钩提升而不采用单钩提升，主要是单钩提升钢 绳易旋转，使罐道磨损严重，安全性差；二是提升设备大、功率大， 浪费能源

1翻转式箕斗卸载时，曲轨E箕斗将发生失重，引起提开机 上的钢绳张力差增大.对摩擦式提升来讲，极易造成提升钢丝绳在 摩擦式绳简上产生滑动现象。因此，摩擦式提升系统宜采用底卸 式箕斗。

3就同类圆股钢丝绳高，呵间比文撼的 部要高一些，这是因为同向捻钢丝绳的柔性好，耐疲劳， 在相同直径的情况下，三角股钢丝绳的金属密度要比圆股钢 丝绳大·金属密度越大.钢丝绳的破断力也越大，在同样的负载情 兄下，实际的安全系数也越大，寿命因而随之提高。 钢丝绳与绳筒的绳槽接触面积的大小，对钢丝绳在承受荷载 时的拉力分配的均匀程度和钢丝绳的耐磨损性都会有直接影响， 因而也会影响使用寿命。三角股钢丝绳与绳简的绳槽接触面积 大，这也是三角股钢丝绳寿命高于圆股钢丝绳的原因之一。所以 多绳摩擦式提升系统宜采用三角股钢丝绳。由于三角股钢丝绳具 有旋转性，随着并深的增加，其旋转性引起钢丝绳破股的现象便逐 步显现，从而导致钢丝绳使用寿命快速下降；因此，当提升高度超 过1000m或更多时，应进行技术方案比较后确定。 5尾绳根数太多，管理复杂。但若仅一根尾绳又不安全，直 绳径粗，弯曲性能差，寿命短，所以本款规定不应少于2根。 9.1.5本条对提升系统设备的选择与布置作出规定。 3多层缠绕时，提升钢丝绳在卷筒上受挤压，易损坏钢丝绳； 为保证升降人员安全可靠，故规定升降人员的缠绕式提升机的提 升钢丝绳宜单层缠绕。 4本款规定单绳缠绕式提升机的提升钢丝绳自天轮到绳筒 的最大偏角，用以改善钢丝绳在绳筒上的缠绕状况，并保证钢丝绳

在绕人和放出时不“咬绳”。 5卷筒上的钢丝绳绳仰角太小，钢丝绳很容易与提升机基 础相碰，出绳仰角太大，将引起提升机主轴设计危险断面安全系数 降低，造成提升机主轴强度下降；因此，钢丝绳出绳仰角不宜小于 30°，且不宜大于50°

础相碰，出绳仰角太大，将引起提升机主轴设计危险断面安全系数 降低，造成提升机主轴强度下降；因此，钢丝绳出绳仰角不宜小于 30°，且不宜大于50°。 9.1.6过卷高度与系统最大提升速度有关，要求在发生过卷时不 损坏井架（塔）和天轮等设备。实践证明，在过卷距离内装设过卷 保护开关、楔形罐道等过卷保护装置.并且保证处于正常工作状 态，在规定的过卷高度内是可以实现安全停车的 9.1.8摩擦式提升系统一日发生过卷，井下容器先进入楔形罐 道，可使提升钢丝绳的张力差增大，缓解工升侧容器的过卷程度 缠绕式提升系统只需在井.设置梗形罐道和过卷挡梁或过卷挡梁 和过卷托台，·H过卷.容器川卡在楔形罐道内。待挡罐梁将提升 绳卡断容器下落，可山装在开架上的过卷托台托住.以免容器坠 落井底造成重大事故

9.1.6过卷高度与系统最大提升速度有关，要求在发生过卷时不 损坏井架（塔）和天轮等设备。实践证明，在过卷距离内装设过卷 保护开关、楔形罐道等过卷保护装置.并且保证处于正常工作状 态，在规定的过卷高度内是可以实现安全停车的

9.1.8摩擦式提升系统一日发生过卷.下容器先进入脚形钅

9.1.9黛斗提升的矿仓成有足够容，

破碎等环节的正常1作：作容量太大·基建投资也大：根据矿山生 产实践经验总结，矿仓容量片宜为1h～2h箕斗提升量，井下宜 为2h~4h箕斗提升量

9.1.10本条为强制性条文。安全门是防止人员险并、矿车坠开 砸毁罐笼的重要安全防扩设施。在罐笼升降人员时，罐笼没有到 位，摇台没有放下，不得打开安全门；提升物料时，车辆通过时打 开，车辆通过盾关闭；安全门应为常闭式。

开，车辆通过后关闭；安全门应为常闭式。 9.1.12本条为强制性条文。中间阶段装设摇台、稳罐器、托台. 一旦误动作.罐笼全速通过中间阶段时，将发生严重的“频罐”事 故，所以摇台、稳罐器、托台与提升机必须连锁。自动托台的危害 性远大于摇台与稳罐器

提升机的工作制动是按工艺要求的减速度通过电控系统

论上降低了17%，其提升系统的防滑重量相对要增加38%，这对 经济和运行都不利

9.2.1本条对斜并（坡）提升作出

1矿车组提升时，斜井倾角超过30°时，矿车的装满系数降 低，且提升过程中车箱内的矿石有可能撒落，影响安全运行。因此 当斜井倾角超过30°时，应采用箕斗或台车提升。 2矿车组提升钢丝绳采用交互捻钢丝绳，是考虑不松捻和便 于摘挂钩。 3验算提升加、减速度，主要是对坡度小或倾角变化大的斜 并（坡）而言，若提升系统的加、减速度超过容器下滑、停车的自然 加、减速度，则会产生松绳和断绳的事敌。 4斜井内不设两套提升设备主要是从斜并断面大、投资高、 施工难度大三个方面考虑的。 5斜井内设置防跑车装置主要是防止误操作矿车和断绳矿 车冲入井下，撞毁井下设施，并发生伤人事故。 9.2.4本条对斜井安全与防护作出规定。 5本条对斜并矿车组提升作出规定。 1)斜井内设置防跑车装置主要是防止误操作矿车和断绳矿车 冲入井下，斜井上部和中部设阻车器或挡车栏主要是防止上部矿 车滑人井中和运行车辆进人非指定车场； 2）主要是防止其他线路上的矿车滑人车场摘挂钩地点。 4)斜并提升易出现跑车事故，所以井下各车场均应设避车 室，保证井下车场内人员的人身安全。 6本款对运送人员斜井的乘人车场设置作出规定。 1)井口乘人车场应设在井口竖曲线以下，井底乘人车场应设 在并底竖曲线以上；主要是使提升钢丝绳处于拉紧状态，在升降人 员时不出现“顿绳”现象。

1矿车组提升时，斜井倾角超过30°时，矿车的装满系数降 低，且提升过程中车箱内的矿石有可能撒落，影响安全运行。因此 当斜井倾角超过30°时，应采用箕斗或台车提升。 2矿车组提升钢丝绳采用交互捻钢丝绳，是考虑不松捻和便 于摘挂钩。 3验算提升加、减速度，主要是对坡度小或倾角变化大的斜 井（坡)而言，若提升系统的加、减速度超过容器下滑、停车的自然 加、减速度，则会产生松绳和断绳的事敌。 4斜井内不设两套提升设备主要是从斜井断面大、投资高、 施工难度大三个方面考虑的。 5斜井内设置防跑车装置主要是防止误操作矿车和断绳矿 车冲人井下，撞毁并下设施，并发生伤人事故

9.2.4本条对斜并安全与防护作出规定

5本条对斜并矿车组提升作出规定。 1)斜井内设置防跑车装置主要是防止误操作矿车和断绳矿车 冲入井下，斜井上部和中部设阻车器或挡车栏主要是防止上部矿 车滑人井中和运行车辆进人非指定车场； 2）主要是防止其他线路上的矿车滑人车场摘挂钩地点。 4)斜并提升易出现跑车事故，所以井下各车场均应设避车 室，保证井下车场内人员的人身安全。 6本款对运送人员斜井的乘人车场设置作出规定。 1)井口乘人车场应设在井口竖曲线以下，井底乘人车场应设 在并底竖曲线以上；主要是使提升钢丝绳处于拉紧状态，在升降人 员时不出现“顿绳”现象

9.3. 1 本条对压气设施设计作出

1压缩空气站应设置于地表，主要是从矿山压风自救系统 安全方面考虑的。 2压缩空气站区位于全年风向最小风频的上风侧，主要是最 大限度地减少有害源对空气质量的污染。 3地表集中布置空气压缩机的数量不宜超过6台，主要考虑 方便操作和减少维修工作量。

9.3.3本条对压缩空气站的布置作出规。

4空气压缩机与储气罐之间应装设止回阀·空气压缩机止 川阀之间的排气管道应装设放气阀.可使压缩机在无背压及空负 荷状态下启动，以降低电动机的启动电流，缩知启动时间。此外 放气阀对确保无压安全检修也很重要。 5尽量缩短吸气管路长度，主要是为了减少吸人空气的册 力降。 0本冬对压缩密含管道设让作出规症

5在温差变化较大的地方，1于温度下降，压缩空 +t 水被离析出来，此时管道若安装排水装置，则可把这部分油、水 分离出来，不让它随压缩空气进人气动下具，以提高气动工具的工 作效率。

4.1本条对矿山排水设施作出

1水泵房中的设备用电负荷在矿山中所占比重较大，与井下 主变电所联合布置可降低电缆的投资；另外，水泵房一般设在副井 附近.并与副井相通，井下主变电所与泵房联合布置，对生产与安 全都是有保障的。 2为解决水泵房通风降温和被淹时人员撤离问题，规定井底

主要泵房的通道不应少于两个，其中.·个通往并底车场，可作为水 泵安装时的运输通道；由于并底车场标高较低.为了防止泵房被淹 和失火·义规定了在此出山装设防水门。另一个用斜巷与井简连 接，斜巷上1应高山泵房地面标高7m以上，主要日的是当水泵房 被淹时.操作人员能够从此口迅速撤离。 3水泵沿泵房单排布置，可以减少室跨度，吸水管与排水 管分布在水泵两侧.配置简单，维护检修方便。 4水泵房设起重设备便于设备的检修，铺轨便于设备的运输。 9.4.3本条对露天排水设施作规定。 4本款规定露天排水泵站储水池的最小容积为不小于0.5h 的水泵排水量，是根据水泵的最大启动频率考虑的

9.5.1并简冬季结冰不但给生产带来安全隐患.而且除冰工作也 很不安全.设井口加热设备十分必要。 9.5.2井筒空气加热的室外计算温度，按井筒结冰现象对井简和 运输的影响程度确定。对竖井和斜井的影响较大，故取低值，对平 码则取高值

9.5.3根据热风与人体接触时间长短确定热风温度，由于冷、热

风在井筒混合，人体接触热风时间较短，在保证人体安全条件下

9.5.6加热空气的热媒，推荐采用高温水，目的是为了节约热能。

9.5.6加热空气的热媒，推荐采用高温水，目的是为了节约热能。 空气加热器也不易冻坏，使用寿命长。蒸汽压力不应低于 0.3MPa，是为了提高加热器的效率。

9.6.1并下生产、生活和消防的管道系统，多数设计为合用管道 系统，目的是为了节约投资；生活供水管道系统单独设立为好，一 是水质有保证，二是可满足矿山自救的需要。

9.7.2本条对排土机的设计作出

9.7.2本条对排土机的设计作出规定。 3排土机排土采用上、下维合台阶次排齐量大，带式输送 机移设次数少，效率高；台阶高度按排土机排料臂长度计算，伯要 结合排弃物料的性质并考虑排土场的稳定条件。 5排土机排土线长度短，每次移设周期内排土量少，排土工 作面带式输送机年移设次数多，排土能力降低；排士线过长，导致 排土工作面带式输送机增长，投资增加，而且空载运行部分比例增 大，造成无用功消耗。根据国内外排土机使用情况，排土机排士线 长度宜为1000m2000m或每年移设次数小于4次～5次

9.8.1本条对矿山破碎设计作出规

1矿山破碎的工作制度应与采矿工作制度相一致。本规范 规定采矿工作制度为连续工作制，每年工作330d，每天3班，每班 按5h考虑，每年破碎机运转4950h，不宜超过4950h是考虑采矿 供矿问题。 4地下破碎机可以选国产设备也可以选国外设备。国外设 备虽然价格高，但体积小，所需室小，重量轻，所选用起重机吨位 小，功率小.节省电耗，有时其投资接近甚至优于国产破碎机，所以 需要进行技术经济比较后确定。

9.8.2本条对露天破碎设计作出规定

10.1.1对于巷道、运输巷道和一般性碱室等井巷工程，根据矿区 地质和生产工艺要求进行工程布置即可。但是，对于竖井、斜井、 主斜坡道、地下破碎碱室、算井主提升机室、主溜井系统等重要 工程，还应进行工程地质和水文地质勘察工作。其自的是在保证 生产工艺要求的前提下，将这些重要工程布置在坚硬、稳定的岩体 中，节省基建投资。 10.1.2竖井、斜并施工图设计应有工程地质资料。一般情况下 工程地质资料应通过工程地质勘察的手段取得。矿山已有工程地 质资料或通过其他途径也能获得工程地质和水文地质资料，可不 施工工程地质勘察钻孔。 10.1.3井巷施工中，水文地质条件复杂的含义一般是指钻孔单 位涌水量g>1.0L/（s·m），井巷工程围岩直接与充水空间发育、 涌水量大的含水层接触，或者不直接接触，但含水层位于未来巷道 顶板裂隙内，底板隔水层强度又不足以抵抗含水层静水压力的破 坏，地质构造复杂，断层导水，地下水与地表有水力联系。在这样 的条件下，竖并钻孔位置和数量的确定应与建设单位、地质勘探及 设计部门共同研究商定。 10.1.5本条是根据现行行业标准《器土工程勘察技术规范》YS 5202·2004第4.3.7条制订的。 10.1.6本条规定了工程地质勘察报告应提供的T程地质及水文 地质资料。 3若体质量指标（RQD）：用直径为75mm的金刚石钻头和 双层岩芯管在岩仁中钻进，连续取芯，回次钻进所取岩芯中，长度

10.1.5本条是根据现行行业标准《岩土工程勘察技术规范》YS

大于10cm的器芯段长度之和与该回次进尺的比值·以百分比名 示，

10.1.8并巷工程支护应符合下列规定：

3在软弱岩体中.受地压影响.卷道易出现底鼓和支护变形 现象，施工应以光面爆破技术为前导，采用“先柔后刚、刚柔结合、 先让盾抗、抗让结合”等有效的支护方法，并进行二次支护。二次 支护的时间非常重要，需要通过监测的于段来确定

10.2.1直径小于5.0m的井筒施工机具已很齐备，多为0.5m模 数进级，故设计应按0.5m模数进级。在直径大于5.0m或井深超 过600m时，按上述规定设计，其工程量增加较多，可按0.1m模数 进级。

数进级，故设计应按0.5m模数进级。在直径大于5.0m或并深超 过600m时，按上述规定设计，其工程量增加较多，可按0.1m模数 进级。 10.2.3表10.2.3为现行国家标准《金属非金属矿山安全规程》 GB16423一2006中第6.3.3.10条规定的最小安全间隙。 10.2.4本条规定为现行国家标准《金属非金属矿山安全规程》 GB16423一2006中第6.4.1.8条规定的最高风速

10.2.3表10.2.3为现行国家标准《金属非金属矿山安全规程》

硬水泥砂浆锚杆及树脂锚杆与支承托架连接。比预留或现凿梁

硬水泥砂浆锚杆及树脂锚杆与支承托架连接。比预留或现凿梁窝 的方法简单，具有安装质量好、施工速度快等优点，

为保证矿并安全生产和提升设施的安全运行，故规定竖并口

为保证矿并安全生产和提升设施的安全运行，故规定竖开内所有 金属构件及连接件应采取防腐措施。

10.3.1本条是根据现行国家标准《金属非金属矿山安全规程》 B16423制订的。第1款是参照现行国家标准《煤矿斜开片简及 碉室设计规范》GB50415制订的。

10.3.3本条对斜并开简道床作1

2～4这几款是根据我国黑色冶治金山的设计经验和生产实 践制订的。 10.3.4本条是根据斜并服务年限、涌水量、并筒底板稳定等因 素，为解决井简本身的排水间题，设置不商形式的水沟。斜并内设 横向截水沟GBT50312-2016《综合布线系统工程验收规范》，其目的是防止不能归人水沟的涌水长距离冲刷井筒 底板。

素，为解决井筒本身的排水问题，设置不同形式的水沟。斜井内设 横向截水沟，其目的是防止不能归人水沟的涌水长距离冲刷井筒 底板。

10.4.1本条第1款～第6款是根据现行国家标准《金属非金属 矿山安全规程》GB16423制订的，第7款是根据设计经验、生产实 践确定的。

10.5.1含泥量多、黏性大的矿石不宜采用主溜井放矿，因为黏性 大的矿石用溜并井放矿，矿石易结块堵塞，经常放不出矿，如果含水 含泥多，则易跑矿，造成安全事故。 10.5.2如果溜井所穿过的岩层坚硬、整体稳定性好、节理裂隙不 发育，则磨损速度慢，反之则磨损速度快，特别是当溜并穿过软弱 岩层或节理裂隙发育地段，不但会增加溜井磨损速度，还有可能导 致溜井片帮和方，严重影响溜井的正常生产。

10.5.3溜井系统的生产能力取决于溜井井口卸矿能力、溜

不得小于2m是考虑施工方便 10.5.7溜井加固类型和加固材料详见表7

DB11T 1304-2015 森林文化基地建设导则表7溜并加固条件及要求

2为解决并下作业人员在工作班中就餐间题.中型以1矿山 并下工人集中作业阶段宜设并下食堂。并下食党通常为坐加工或