GB50863-2013 标准规范下载简介

GB50863-2013 尾矿设施设计规范

11.2.1本条是新增加的条文，尾矿浆体输送距离5km~10km 一般应做小型静态试验，以了解水、尾矿及浆体的物理化学性质。 尾矿的密度、粒度分布及组成是尾矿的重要特性，尾矿浆体的极限 浓度和流变参数是输送的基础资料，是小型静态试验必做的项目。 对重大工程，输送距离大于10km的长距离尾矿输送及特殊浆体 （如颗粒粗、密度大、浓度高及有添加剂）的输送还应做半工业性环 管试验，以了解尾矿浆体输送的管道特性、操作特性和腐蚀特性， 为管道输送提供依据

11.2.2本条是新增加的条文，由于尾矿浆体的流变参数是尾矿

11.2.2本条是新增加的条文，由于尾矿浆体的流变参数是尾矿

11.2.2本条是新增加的条文，由于尾矿浆体的流变参数是尾矿 浆体“水力计算”的重要基础参数，故新增本条文。 在水中加人尾矿颗粒增加了尾矿浆体的黏度，大多数情况下 还会使尾矿浆体流型发生变化，从牛顿体转变为非牛顿体。 尾矿浆体的流变参数与尾矿的浓度、尾矿细度等因素有关。 当尾矿浓度较低，尾矿颗粒较粗，如大于50μm，尾矿浆体具

当尾矿浓度较高?尾矿颗粒较细，如小于10um~30um，尾矿 浆体具有非牛顿体特性。 对尾矿浆体而言，大量试验结果表明，随着尾矿浆体浓度的提 du 应力·为刚度系数。 由于尾矿含有一定的细颗粒，细颗粒在有电解质水中形成颗 粒表面吸附水膜，吸附水膜牢固地附在细颗粒表面，实际上等于增 加了尾矿的固体体积。细颗粒具有絮凝作用DBJ 15-71-2010 城市地下空间检测监测技术标准.pdf，当达到一定浓度时 絮凝团互相搭接，形成絮网，絮网中间充满了封闭水，所有这些现 象均使含有黏性细颗粒浆体黏度增加，尾矿浆体中的絮网结构很 容易产生服应力。 在尾矿浆体水力计算时用到的浆体流变参数，应通过试验测 定出具体矿浆样品的宾汉体屈服应力TB=f（Cv）曲线和宾汉体刚 度系数n一f（Cv）曲线或回归出计算式以备应用。 在没有条件测定时，可通过计算确定。本条文说明中牛顿体 黏度μ（Pa·s）或宾汉体屈服应力tB（Pa）和刚度系数n（Pa·s）可 按费祥俊公式计算，该公式引自费祥俊所著《浆体与粒状物料输送 水力学》。详见本条文说明表2，其中d粒径中需有ds（mm）d (mm）的数值

尾矿牛顿体与宾汉体费样俊流变参数公

本条仍按士10%规定取值。 11.2.5尾矿浆体输送临界流速与摩阻损失是尾矿浆体输送设计 的重要参数。对于该参数的确定，如果做半工业性环管试验，可根 据相应的试验确定，如果未做试验，可参考相似工程试验、经验数 据、类似系统运行资料和经验公式计算确定。 关于经验公式计算问题，由于影响尾矿浆体输送临界流速与 摩阻损失的因素复杂，其中包括颗粒大小、粒径分布、尾矿密度、颗 粒形状、尾矿浓度、浆体流变参数、浆体流量及过流断面的边界条 件等，国内外众多的试验研究及据此归纳出的经验公式都有一定 局限性，很难普遍适用，加之经验公式种类繁多，众说纷绘，自前在 正文中推荐出公认的临界流速与摩阻损失经验公式确有难度。根 据设计需要，考虑到我国历史及现实情况，临界流速和摩阻损失的 计算方法可参考以下方法计算。 （1）尾矿浆体流态的定义及计算方法。 第一，关于流态判别式。 尾矿浆体流态采用相对体积浓度 一值判别，对全部尾矿浆体 CA

本条仍按士10%规定取值

表3尾矿沉速（m/s）计算公式

（2）夏合流态短距离（L<10km）尾矿浆体输送经验公式。 有关复合流态尾矿浆体输送临界流速计算，可按刘德忠临界 流速公式、E.J.瓦斯普临界流速公式和B.C.克诺罗兹临界流速 公式计算，影响尾矿浆体临界流速的因素错综复杂，目前尚无公认 的公式，表中列出的公式供设计参考，应用时注意应用条件。管道 输送临界流速见本条文说明表4，其中，p为尾矿浆体密度（kg/m²）； o为尾矿浆体细颗粒似均质部分密度（kg/m3）；w为尾矿颗粒在似 均质部分加权平均沉速（m/s），按表3计算；ws为尾矿在水中加权 平均沉速（m/s），按表3计算。明槽输送见本条文说明表5，其中 h为临界水深（m）。

广浆体压力流临界流速Vc（m/s）计算公

浆体明槽输送临界流速Vc（m/s）计算么

有关管道复合流态尾矿浆体摩阻损失计算如下。 第一，进行似均质流部分体积浓度Civ和非均质流部分体积 浓度C2v计算。 在进行复合流态尾矿浆体摩阻损失之前，首先需计算出复合

有关管道复合流态尾矿浆体摩阻损失计算如下。 第一，进行似均质流部分体积浓度Civ和非均质流部分体积 浓度C2v计算。 在进行复合流态尾矿浆体摩阻损失之前，首先需计算出复合

流态似均质流部分体积浓度Civ和非均质流部分体积浓度C2V。 尾矿浆体复合流态整体体积浓度为Cv，则有：

Cy=Civ+C2v

对复合流态尾矿浆体中尾矿粒径d，权重公P，的浆体，似均质 部分体积浓度为（Civ）i，非均质部分体积浓度为（C2v），则有：

(12) (13) (14） (15)

似均质部分体积浓度Civ和非均质部分体积浓度C2v按下式 计算：

但二者接近。 第n+1次用Civn）重复前次计算得Civ(n+n，该Civ(n+1)~ Civ(n)，二者近似相等，达到5位有效数字相等即可，此时Civ(n+1) 就是最终求得的复合流态似均质流部分体积浓度CiV。 同理，可求出复合流态非均质流部分体积浓度C2v。 第二，管道复合流态摩阻损失按下式计算。

公式（18）中用达西韦斯巴赫公式计算：

Ai2 =K.i Z (C2v); (CiD)70.75 P V2 gd (CID) 4 P 3

CA为距槽内底0.08h处的体积浓度。 一按公式（22）计算：

汉体雷诺数Re.划分范围及范宁摩阻系

高浓度长距离管道输送似均质流态摩阻损失按达西一韦斯 赫公式（19）计算，范宁摩阻系数f可按本条文说明公式（8）和表 宾汉体汉克斯范宁摩阻系数了计算，二者取大者。

入禁 0.0159 [1+0.684 0.226 DO.226 公

11.2.7尾矿浆体输送自流管道的最大设计充满度是考虑流量的 波动及流动中的波浪影响，并参考现行国家标准《室外排水设计规 范》GB50014一2006中第4.2.4条的有关规定制订的。 11.2.9尾矿浆体输送明槽、自流管道及压力管道最大设计流速 不宜超过临界流速的1.3倍。流速过大会造成管槽摩阻损失加 大，磨蚀加剧。最小流速1.0m/s是参考现行国家标准《室外排水 设计规范》GB50014一2006中第4.2.4条的有关规定制订的

11.3.1管道理设方式较为经济安全，便于维护管理，同时不影响 交通和农业耕作，受气温影响小；埋设在冰冻线下可防止管道内浆 体冻结，对于长距离输送的管道宜优先采用埋设方式。 明设、半埋设管槽易于发现管道泄漏，便于检修和翻转，但受 地表影响大，安全性低，易漏浆、易冻结，对于短距离输送、物料磨 蚀性较大的浆体及自流输送时采用明设、半埋设方式。 1.3.2自流槽转角过大时，矿浆在转弯处容易溅起漏浆，在60 转角范围内设置不小于5倍槽宽的转弯半径能有效降低矿浆在转 弯处溅起高度，防止矿浆泄漏，对特殊地段转弯采用转角井或跌落 转角井时可有效地增大转弯处的槽高，防止矿浆泄漏

管道转角过大容易造成管道堵塞，所以规定在45°转角范 围内。 11.3.3现场冷弯弯管有最小半径的要求，管道弯曲半径不小于 管道的倍数是为了浆体输送的流畅，同时保证在弯管时不至于使 管壁厚度变化过大影响使用。 11.3.4自流槽与管道连接处由于受管道阻力影响容易溅出浆 体，设置结合井是为保证防止槽内浆体溅出，同时也起到消能作 用，减小自流槽与管道连接处的磨蚀，保证浆体顺畅流人管道内。 11.3.5管槽路基面的宽度主要是考虑行人或简易车道要求，其 中管槽外壁至路缘的距离是保证管道安全的要求。 11.3.6管槽路基的排水设置要求是为将管槽路基内的积水及时 排走，以免积水影响管槽地基的稳定。 11.3.7、11.3.8管槽路堑、路堤的边坡坡比要求可根据各岩性 层理及路堑、路堤高度等确定，以保证管槽路堑、路堤边坡的稳定 以免影响管槽的安全。 11.3.9输送管槽与公路或铁路交叉时的相关要求是为了尽可能 减小穿越施工工程量，同时保证输送管槽不影响公路或铁路的正 常运行。公路或铁路具有相应主管部门，管槽与公路或铁路的交 叉应取得有关部门的同意及符合其相关技术规范的要求。 11.3.10输送管槽与河流交叉时相关要求是为了尽可能减小穿 越段长度，同时保证输送管槽不影响河道正常航运及泄洪。埋管 穿越河流时设于河床稳定层内是保证管道不受河水与所换泥沙的 冲刷等影响。 当河流有相应主管部门管理时，管槽与河流交叉应取得有关 部门的同意。

11.3.11尾矿输送管槽的暗沟敷设，根据管槽设置深度与检修要

求有可通行的或不可通行的。对可通行的暗沟，必须满足相应通 行的最小宽（0.6m）和高（1.8m）。暗沟沟壁同管壁之间以及管壁 与管壁之间的净距要求，是为防止管道相互影响的安全距离。对

于较长的可通行暗沟，采取通风措施是为保证暗沟内的环境安全 11.3.12尾矿输送管槽穿越的隧道由于施工要求有最小结构断 面的规定，故首先应满足此规定再考虑管壁间、通行等的宽度 要求。 11.3.13尾矿自流槽的设计坡度应等于或稍大于计算坡度，是为 防止尾矿浆中粗颗粒沉降。而当地形坡度过大时，采取陡坡人工 加糙、单级或多级跌水及跌落井等消能措施，是为避免槽中浆体产 生加速流磨蚀自流槽

11.3.13尾矿自流槽的设计坡度应等于或稍大于计算坡度，是为 防止尾矿浆中粗颗粒沉降。而当地形坡度过大时，采取陡坡人工 加糙、单级或多级跌水及跌落井等消能措施，是为避免槽中浆体产 生加速流磨蚀自流槽

11.3.14尾矿压力管道在停泵时不需排空者，其敷设最大

求是为防止尾矿颗粒向管道低处下滑，沉积在此堵塞管道：需排空 者，敷设最小坡度要求是考虑矿浆可自动自流排空管内矿浆，防止 管道堵塞。

11.3.15尾矿输送管道V形管段的管径要求，是为防止矿浆在 通过V形管时流速减小，从而在V形管低处沉积。最低处宜设置 排矿口是为停止输送时排空管内矿浆，以免堵塞

11.3.16本条规定主要考虑减少人员巡视工作量及巡视时间。 11.3.17坝顶放矿支管的间距要求是考虑分区放矿作业需要。 控制放矿支管的断面面积是为控制放矿支管的流速不致过大，使 尾矿浆中粗颗粒尽量沉积在坝前

11.3.16本条规定主要考虑减少人员巡视工作景及《视时

11.4管槽材料及附属装置

11.4.1对于高压管道、V形管段及架空管和有特殊要求的局部 管道，由于其具有的特殊性，宜采用耐磨管材；而对于管道工作压 力1.6MPa以内的中低压管道，则宜采用高密度聚乙烯等材料管 材，它具有输送磨阻小、施工方便、造价相对低廉等特点。对于自 流槽其结构形式为混凝土、钢筋混凝土或砖石结构等均可满足输 送要求。

I1.4.2大多数尾矿浆体对管槽材料都具有磨蚀作用故为征长

11.4.3管槽一般长度较长，在施工现场进行管槽连接作业时，应 根据所选材料采用施工简便的方式进行连接。 11.4.4明设在路基和管桥上的尾矿管道放置在枕垫上，以便固 定管槽及调整管道坡度。 11.4.5斜坡上设置固定镇、支墩的目的是稳固管道，以免管道 滑移。 11.4.6伸缩节的设置是为热胀冷缩时释放管道应力，保护管道 安全。 11.4.7尾矿管道上的阀门选用耐磨性能好的矿浆专用阀门，以 延长阀门的使用寿命。 11.4.8尾矿管道明显隆起点应设置排气装置，以免在管道排空 时管内形成真空带。 11.4.9钢管及钢制管件的外表面应采取必要的防腐措施，以免

11.4.9钢管及钢制管件的外表面应采取必要的防腐措施，以免

11.4.10输送管槽起点附近或适当位置根

12.1.1目前适用于各种扬程及流量的输送泵型较多，可通过技 术经济论证选择适宜泵型。同一系统采用一种类型的主泵，其配 置、操作、管理等均可简化。 12.1.2泵站数量与选用的泵型密切相关，在多个泵型均满足输 送的前提下，宜选用高扬程泵型，目的是尽可能减少泵站数量，这 样可减少工程投资及运行管理费用。 12.1.3设置变频调速装置的目的，一是为节电，二是输送系统的 输送参数可在一定范围内进行调整，使浆体流态达到稳定。 12.1.4地上式泵站较地下式泵站投资低，当泵站地坪标高低于 50年一遇洪水位0.5m时，应设置挡水围堰等将洪水拦挡住，保证 泵房不被洪水淹没，有公路直达的泵站，其备品备件、生活物资的 运输较方便；第一级泵站设置在首站，主要是考某些矿浆可能要 进行前处理，其处理设施设备尽可能与第组泵站布置在同一场 地，这样可减少工程投资、方便管理，中间泵站及最后一级泵站的 位置均应结合地形来考虑，目的是保证管道末端余压适中

12.2.1设置矿浆池一是为矿浆经池调节后进浆管的矿浆流态平 稳，二是产生一定的压差以使泵进口为压人式进浆。每台（组）泵 设独立的矿浆池可避免相互台（组）的互相干扰，清理一格矿浆池 时只需停用对应的泵（组），检修、维护和管理均较为方便。 12.2.2池底做成台锥状主要是减少矿浆沉积在池底。高浓度、大 容量矿浆池设电动搅拌装置亦是避免矿浆沉积在池内而无法输送。

12.2.2池底做成台锥状主要是减少矿浆沉积在池底。高浓度、大

12.2.3本条规定主要是考虑人员的维护操作及安全的需要

2.3本茶规定主安是考感人贝的维护保作及安全的需要。 12.2.4设置溢流管是从保护环境的角度出发，当出现意外时，溢 出的矿浆可有序地进入事故池。 12.2.5针对要求加水调节浓度和流量的泵站，设置加水阀门应 考虑方便操作控制，最好采用电控阀门。 12.2.6本条规定主要是防止在穿壁段矿浆顺管壁流出，设置套 管是起防水作用。 12.2.7几种泵型对浆体中粗颗粒的粒径及含量均有严格控制， 设置拦污格栅和安全筛不让上限颗粒进入泵体，但拦污格栅及安 全筛应定期清理。 12.2.8由于水隔泵罐体与浮球间存在很小的缝隙，高压清水传

12.2.8由于水隔泵罐体与浮球间存在很小的缝隙，高压清水

12.2.8由于水隔泵罐体与浮球间存在很小的缝隙，高压清水传 递给浮球压力的同司时，部分高压清水会通过缝隙进人到浆体中，故 清水补充系统中应考虑该部分损失水量。

12.3设备选择与配置

12.3.1本条是新增加的条文，规定了设备选择的基本原则。 12.3.2~12.3.4规定了离心式矿浆泵和容积式矿浆泵总扬程的 计算公式。 在容积式矿浆泵总扬程计算公式（12.3.4）中，对于隔膜泵、柱 塞泵、活塞泵和水隔离泵的压力储备系数取0.75～0.95。 泵的生产厂家认为本厂产品出厂前已经过较大安全系数试 压，可以按额定压力值选用，但设计多对其额定压力值进行折减， 折减考虑的因素如下： （1）生产厂中矿浆流量和浓度有波动，被输送的尾矿颗粒有变 化，从而可能使管道摩阻损失比计算值增大。 （2）事敌停电后再启动时，为冲起管底沉积尾矿，所需扬程比 正常运行时扬程大。 （3）局部堵塞后，为冲管需更高的扬程。 （4）泵调速的需要，选额定值时泵的扬程只能往小调，考虑泵

12.3.8矿浆泵水封效果的好坏直接影响盘根和轴承的使用寿

关于水封的压力，过去沿用传统的经验，为矿浆泵工作压力加 100kPa～150kPa。从理论上说是合理的，但国内有些厂矿实际上 采用更高的压力。据分析，这可能与水封水压力定义不明确、理解 不同有关。如把水封水压理解为水封泵的工作压力则不妥，而应 是在矿浆泵水封水进口处应具有的水压。否则，当泵站内水封水 管过长、管件多、管径文小时，管道摩阻损失很大，不能保证所需的 水封水压。 矿浆泵水封水量是参照生产厂家所提供的数据和实际生产情

求有可靠的监控仪表和完善的通讯设备，操作、管理比较复杂，生 产初期缺乏操作经验，往往事故较多。如大孤山选矿厂采用 12P7型砂泵二级泵站远距离直接串联，生产初期曾发生过泵体 的逆止阀爆裂事故。现在监控仪表和通讯设备已很完善，操作水 平有很大提高，经认真考虑后亦可采用，但不及多级泵在同一泵站 内直接串联。多级泵在同一泵站内直接串联操作管理集中、方便 可减少建筑面积和管理人员，因此优于远距离直接串联。这方面 国内已有很多成功的实例和成熟的经验。特别是沃曼泵在我国应 用以来，设备本身充许多级泵直接串联使用，这就为采用这种配置 方式创造了条件，因此不推荐远距离直接串联的配置方式。 12.3.13隔膜泵，柱塞泵、活塞泵应设有稳定泵出口压力的缓冲 装置，定期在缓冲装置中高压充气，高压充气方式需设专用空压 机，空压机虽每日只开数次，每次15min~30min，但为保证泵的连 续工作，仍应设备用设备。冲氮气亦可用高压充气瓶。 12.3.15尾矿泵站的起重设备关系到能否保持泵站正常运行以 及劳动条件的好坏。考虑到矿浆泵的检修比较频繁，检修工作劳 动强度大，为了加快检修速度，改善劳动条件，故规定起重设备按 离心泵泵体或电动机的整体重量考虑，且标准比水泵站高一些。 12.3.16开闭尾矿泵站管道阀门较之开闭水管道阀门既费时 费力，一般管道直径DN250mm以上的阀门要两个人才能开闭。 为了缩短启闭阀门时间，减轻劳动强度，本条规定管道直径 DN250mm以上阀门宜采用电动、气动或液压传动驱动器启闭 阀门。 12.3.19尾矿泵站的管道和阀门配置形式很多，总体来说可分为 一泵一管的“单打一”式和一泵多管的“多通路”式两大类。

求有可靠的监控仪表和完善的通讯设备，操作、管理比较复杂，生 产初期缺乏操作经验，往往事故较多。如大孤山选矿厂采用 12P7型砂泵二级泵站远距离直接串联，生产初期曾发生过泵体 的逆止阀爆裂事故。现在监控仪表和通讯设备已很完善，操作水 平有很大提高，经认真考虑后亦可采用，但不及多级泵在同一泵站 内直接串联。多级泵在同一泵站内直接串联操作管理集中、方便 可减少建筑面积和管理人员，因此优于远距离直接串联。这方面 国内已有很多成功的实例和成熟的经验。特别是沃曼泵在我国应 用以来，设备本身充许多级泵直接单联使用，这就为采用这种配置 方式创造了条件，因此不推荐远距离直接串联的配置方式。

装置，定期往缓冲装置中高压充气·高压充气方式需设专用空压 机，空压机虽每日只开数次，每次15min~30min，但为保证泵的连 续工作，仍应设备用设备。冲氮气亦可用高压充气瓶。

及劳动条件的好坏。考虑到矿浆泵的检修比较频繁，检修工作劳 动强度大，为了加快检修速度，改善劳动条件，故规定起重设备按 离心泵泵体或电动机的整体重量考虑，且标准比水泵站高一些。

12.3.16开闭尾矿泵站管道阀门较之开闭水管道阀门

费力，一般管道直径DN250mm以上的阀门要两个人才能开闭。 为了缩短启闭阀门时间，减轻劳动强度，本条规定管道直径 DN250mm以上阀门宜采用电动、气动或液压传动驱动器启闭 阀门

12.3.19尾矿泵站的管道和阀门配置形式很多，总体来说可分为

“多通路”布置阀门多，操作管理繁琐。由于阀门磨损快，使用 寿命短，从而使管理费增加，维修拆换工作量大，事故机会多，为

此，有些设计人员和厂矿生产管理人员倾向于采用“单打一”配置。 “单打一”式配置可最大限度减少阀门数量，简化泵站内管道 布局，改善水力条件，减少建筑面积，使操作管理简便，减少事故发 生概率。但换泵就需换管，增加了管道放矿的次数和处理放矿的 工作量，同时在外部管道较长的情况下并不经济。具体情况应经 技术经济比较后确定。 因此本条规定只有在技术经济比较合理时才宜采用“单打一” 式配置。

12.4.1泵站内的通道宽度主要是考虑到工作人员日常巡查及通 行的要求；检修场地面积综合考虑了泵组件的大小及所需检修作 业场地两方面的需要

时的高度加一定的富裕高度确定；对地下式泵站，地面以上部件的 高度主要考虑了运输设备及备品备件的需要，故地下式泵站高度 一般较大。

12.4.3给料泵及高压水泵运行时噪声较大，设置隔墙与主泵隔

12.4.4本条规定的主要目的是方便管理及维修将其设置

独的区域，适当与生产区隔开，可减少噪声对值班人员的影响。当 泵站远离厂区及生活区时，具备一一定的生活设施可不影响其正常 工作及生活。

及备品备件运至泵站内再使用起重设施进行安装操作，因此泵站 大门的宽度应满足车辆直接进出的需要。为方便值班人员对室外 矿浆池、清水泵的巡视检查，除大门外，还应在其附近的厂房墙上 设置便门。

12.4.6在进行泵站检修时，通常要放空管道，另外在进行泵站

12.4.7事故池中矿浆需及时扬至矿浆池，一般考虑采用

12.4.8设置维护设施是为避免非作业人员误人生产区域，造成

12.5供电通信及其他

12.5.3尾矿泵站都是三班制，所以要设置较为完善的照明设施。

12.5.5尾矿泵站运行时有尾矿泄漏和溢出的情况发生，设置冲

13尾矿设施的环保措施

13. 1 一般规定

13.1.1据有关资料介绍和对矿石成分及选矿工艺分析可知，我 国的尾矿一般均属于“一般工业固体废物”，但也有极少数含高砷 尾矿（如云南个旧地区锡精选矿厂排出的高砷高硫尾矿）和含铀尾 矿属于危险废物。 本规范采用现行国家标准《一般工业固体废物贮存、处置场污 染控制标准》GB18599及《危险废物填埋污染控制标准》 GB18598为尾矿设施的环境污染控制标准。同时要求符合国家 行业和地方有关环保标准的要求，例如，现行行业标准《有色金属 工业环境保护设计技术规范》YS5017、现行国家标准《钢铁工业 环境保护设计规范》GB50406和《有色金属工业污染排放标准》各 分册GB25465~GB25468等。 13.1.2本条保留了原行业标准《选矿厂尾矿设施设计规范》 ZBJ11990第5.0.5条的内容。由于原条文只是针对库内回水 时水面长度应不小于澄清距离的要求而提出的，故对其作了修改， 扩大了条文的适用范围。尾矿库的澄清距离可参照类似尾矿库实 例数据或通过计算来确定。 13.1.32010年国家颁布了《铝工业污染物排放标准》 GB25465、《铅、锌工业污染物排放标准》GB25466，《铜、镍、 钻工业污染物排放标准》GB25467及《镁、钛工业污染物排放标 准》GB25468等标准，这些标准较《污水综合排放标准》GB8978 更加严格。如对于铜矿山来说，《污水综合排放标准》GB8978与 《铜、镍、钻工业污染物排放标准》GB25467的对比如表7所示， 为此，本规范将两种标准都列入，从严执行。

表7污水综合排放标准值（mg/LpH除外

13.1.5除《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》外，国家 还先后颁发了《中华人民共和国大气污染防治法》、《中华人民共和 国水污染防治法》和《水污染防治法细则》、《中华人民共和国环境 噪声污染防治法》、《中华人民共和国环境影响评价法》、《中华人民 共和国土地管理法》和《中华人民共和国水土保持法》等，这些法律 与条例必须在尾矿设施工程设计中贯彻执行。

13.2尾矿库的环保防渗设计

13.2.1《中华人民共和国环境保护法》第二十七条对有关污染物 排放申报登记作了原则规定；《中华人民共和国固体废物污染环境 防治法第三十二条规定，国家实行工业固体废物申报登记制度。 申报登记具体按国家环保局第七号令《排放污染物申报登记管理 规定》操作、执行。按照法规要求，企业应定期对其产生的工业固 体废物按有关标准进行鉴别，以确定哪些是危险废物，哪些是一般 工业固体废物（第I类或第I类），并将鉴别结果向所在地环保行 政主管部门申报。设计尾矿库时CNAS-AL05：2009 实验室生物安全认可申请书，应要求业主提供企业产生的尾 矿是危险废物还是第I类或第Ⅱ类一般工业固体废物的鉴别 资料，

13. 2. 2尾矿按环保要求分类。

（1）我国对于固体废物性质的鉴别程序为：对照《国家危险废 物名录》，凡列入名录的固体废物为危险废物。未列人名录的固体 废物再按下面标准的规定进行性质鉴别。依据现行国家标准《危 险废物鉴别标准》GB5085进行鉴别，凡其浸出液具有腐蚀性、毒 性、易燃性、反应性等一种或一种以上危险特性的，属危险废物；凡 其浸出液不具有危险特性的工业固体废物为一般工业固体废物。 （2）现行国家标准《一般工业固体废物贮存、处置场污染控制 标准》GB18599将一般工业固体废物分为两类：第I类一般工业 固体废物和第Ⅱ类一般工业固体废物

13.2.3将尾矿库按贮存尾矿的性质分类，是为了有针

按照现行国家标准《一般工业固体废物必存、处置场污染控制 标准》GB18599—2001标准第4章的规定，该赤泥库应为Ⅱ类场， 具体来说采用水平防渗结构，按现行国家标准《土工合成材料应用 技术规范》GB50290第5.3.4条的要求，采用单层土工膜复合防 渗结构。 应当说明的是，虽然不以赤泥附液的pH值来判别赤泥的性 质，但该赤泥附液的pH值为12.75，大于12.5，具有碱腐蚀性，应 按照现行行业标准《有色金属工业环境保护设计技术规范》 YS5017第5.4.1条“赤泥堆场澄清的赤泥附液必须全部返回氧

13.2.7本条规定土工膜的最小厚度为1.5mm。这一规定只是 土工膜的最小厚度，设计时应根据尾矿库的具体条件，考虑防渗要 求、膜的力学性能、膜上荷载、施工损伤、焊接要求和铺设条件等因 素，经论证后综合选定膜的厚度。据德国资料介绍：1.5mm厚的 HDPE膜在20m左右废物填埋高度的压力下不会因拉伸而发生 破损或断裂，2.0mm厚的膜可以承受50m左右废物填埋高度的 压力，考虑到施工时可能的机械损伤，他们倾向于选厚一点的 HDPE膜。

13.2.10国外对于填理场底部地下水位深度要求较高：一般要求

13.2.11垂直防渗系统是垂直设置的T／CBDA-1-2016 环氧磨石地坪装饰装修技术规程，只能隔断水平流向的地下

13.3.1本条保留原行业标准《选矿厂尾矿设施设计规范》 ZBJ1一1990第9.0.4条和第9.0.5条的内容。 13.3.2本条保留原行业标准《选矿厂尾矿设施设计规范》 ZBJ1一1990第9.0.6条的内容。 13.3.3开发建设项目的水土保持与土地复垦均与环保措施紧密 相关，前二者可以说是后者的补充和有机组成部分。现行行业标 准《有色金属工业环境保护设计技术规范》YS.5017和现行国家标 准《钢铁工业环境保护设计规范》GB50406均将水土保持与土地 复垦内容列入。本规范与《有色金属工业环境保护设计技术规范》 和《钢铁工业环境保护设计规范》保持一致。在设计文件中可将水 土保持与土地复垦单列章节编写。