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DBJ41／T184-2020 河南省居住建筑节能设计标准（寒冷75%）.pdf

水由两部分组成，一部分是设备的止常漏水，另一部分为系统 失水。如果供暖系统中的阀门、水泵盘根、补偿器等，经常维 修，且保证工作状态良好的话，测试结果证明，正常补水量可 以控制在循环水量的0.5%，所以计算锅炉房的总装机容量时， 将室外管网的输送效率取92%。 5.2.3燃气锅炉房的设计要求。 燃气锅炉的效率与容量的关系不大。关键是锅炉的配置 差的大容量锅炉效率更高。燃气锅炉房供热规模不宜太大，是 为了在保待锅炉效率不降低的情况下，减少供热用户，缩短供 热半径，有利于室外供热管道的水力 平衡，减少由于水力失调 形成的无效热损失，同时降低管 道散热损失和水泵的输送能耗 调节。 荷调节能力即可于 接近额定效率， ，负荷调节能力较强，不需要采用很多台数来满 次投资增大等问题。 模块式组合锅炉燃烧器的调节方式均采用一段式启停控 冬季变负荷调节只能依靠台数进行，为了尽量符合负荷变 化曲线应采用合适的台数，台数过少易偏离负荷曲线。模块式 锅炉的燃烧器一般采用大气式燃烧方式，燃烧效率较低，对节 能和环保均不利。以楼栋为单位来设置模块式锅炉房时，因为 没有室外供热管道，弥补了燃烧效率低的不足，丛总体上提高

5.2.3燃气锅炉房的设计要求。

了供热效率。反之则两种不利条件同时存在，对节能环保非常 不利。因此模块式组合锅炉只适合小面积供热，供热面积很大 时不应采用模块式组合锅炉，应采用其他高效锅炉。

5.2.4户式燃气炉的设计要求。

成都市规划管理技术规定--市政工程规划管理分册（2015版）表5户式燃气供暖热水炉的热效率

某热水器产品实测m1=98%，n2=94%，n1和n2同时满足1级要 判为个级产品； 例2：某热水器产品实测m1=88%，m2=81%，虽然m1满足3级要求， 牛房 m2不满足3级要求，故判为不合格产品； 例3：某采暖炉产品热水状态实测m1=98%，n2=94%，热水状态满足 1级要求；采暖状态实测n1=100%，n2=82%，采暖状态为3级产品，故 判为3级产品。

根据供暖设计工况下的COP计算结果确定空气源热泵机 组的节能优势。冬季设计工况下机组性能系数应为冬季室外空 调或供暖计算温度条件下，达到设计需求参数时的机组供热量 （W）与机组输入功率（W）的比值。在寒冷地区冬季设计工 节能角度考虑不适宜采用。 为了保证系统运行的高效，选用的空气源热象在最初融霜 结束后的连续制热运行中，融霜所需时间总和不应超过一个连 是机组冬季运行的可靠保 证。机组在冬季制热运行时，室 侧换热盘管表面温度低 于进风空气露点温度且低于0℃时 换热翅片上就会结霜，会 大大降低机组制热量和运行效率，严重时导致机组无法运行， 为此必须除霜。除霜的方法有很多，理想的除霜控制策略应具 有判断正确、除霜时间短、融霜修正系数高的特征。 对于有防法 室外侧仅为室外侧换热器及风扇，压缩机、膨胀阀以及冷凝器 等放置于室内侧。 为提高机组部分负荷性能，推荐采用变频机组；或多压缩 几并联，共用室外侧换热器模式，采取分级启停控制。 5.2.7 热力站系统形式及热媒温度。 在设计供暖供热系统时，应详细进行热负荷的调查和计算 合理确定系统规模和供热半径，主要自的是避免出现“大马拉 小车”的现象。有些设计人员从安全考虑，片面加大设备容量

和散热器面积，使得每吨锅炉的供热面积仅在5000m2~6000m， 最低仅2000m²，造成投资浪费，锅炉运行效率很低。虑到集 中供热的要求和我国锅炉的生产状况，锅炉房的单台容量宜控 制在7.0MW~28.0MW。一般情况下，热力站规模不宜大于 100000m²。系统规模较大时，建议采用间接连接，并将一 专用 要是为了提高热源的运行效率，减少输配能耗，便运行管理 和控制。 出于节能的目的，应尽可能降低一次网回水温度。对燃气 锅炉热源，回水温度低可以有效实现排烟的潜热回收；对热电 联产热源，回水温度低可以有效回收冷凝余熟，提高总热效率； 对工业余热热源，回水温度低可以有效回收低品位余热；采用 换热站方式时，一般回水温度在40℃以下，吸收式换热方式还 可以更低。

5.2.8水泵变速的设计要求。

水泵采用变频调速是目前比较成熟可靠的节能方式。 从水泵变速调节的特点来看，水泵的额定容量越大，则总 台数的增加，投资和控制的难度加大。因此，在水泵参数能够 当系统较大时，如果水泵的台数过少，有时可能出现选择 主房 的单台水泵容量过大甚至无法选择的问题；同时，变频水泵通 常设有最低转速限制，单台设计容量过大后，由于低转速运行 时的效率降低反而不利于节能。这时应可以通过合理的经济技 术分析后，适当增加水泵的台数。至于是采用全部变频水泵，

GB/T28636的规定。

静态水力平衡阀是最基本的平衡元件，实践证明，系统第 次调试平衡后，在设置了供热量自动控制装置进行质调节的 情况下，室内散热器恒温阀的动作引起系统压差的变化不会 专用 大，因此，只在某些条件下需要设置自力式流量控制阀或自 式压差控制阀。 关于静态水力平衡阀、流量控制阀、压差控制阀一自前称 呼不统一，例如：静态水力平衡阀也称为“手动水力平衡阀” 或“静态平衡阀”；流量控制阀也称为“动态（自动）平衡阀” 或“定流量阀”等。根据现行行业标准《自力式流量控制阀》 CJ/T179的相关规定，本标准称流量控制阀为“自力式流量控 制阀”；同样，称压差控制阀为 自式压差控制阀”；手动 或静态平衡阀则统一称为“静态水力平衡阀”

每种阀门都有其特定的使用压差范围要求，设计时，阀两 端的压差不能超过广品的规定。 节阀所在串联支路的总压力损失△Po的比值”。它与阀门的理 想特性一起对阀门的实际工作特性起着决定性作用。当S=1时， 上 o全部降落在调节阀上，调节阀的工作特性与理想特性是 致的；在实际应用场所中，随着S值的减小，理想的直线特性 趋向于快开特性，理想的等百分比特性趋向于直线特性。 对于自动控制的阀门（无论是自力式还是其他执行机构驱 动方式），由于运行过程中开度不断在变化，为了保持阀门的

调节特性，确保其调节品质，自动控制阀的阀权度宜为0.3~0.5。 对于静态水力平衡阀，在系统初调试完成后，阀门开度就 已固定，运行过程中，其开度并不发生变化；因此，对阀权度 没有严格要求。 对于以小区供热为主的热力站而言，由于管网作用距离车 长，系统阻力较大，如果采用动态自力式控制阀串联在总管 地增加水泵能耗。因为设计的重点是考虑建筑内末端设备的可 调性，如果需要自动控制，我们可以将直动控制阀设置于每个 热力入口（建筑内的水阻力比整个管网小得多，这样在保证同 样的阀权度情况下阀门的水流阻力可大为降低），同样可以 达到基本相同的使用效果和控制品质因此，本条第2款规定 在热力站出口总管上不宜串联设置自动控制阀。考虑到出口可 能为多个环路的情况，为了初调试，可以根据各环路的水力平 衡情况合理设置静态水力平衡阀。静态水力平衡阀选用原则： 静态水力平衡阀是用于消除环路剩余压头、限定环路水流量的 管网水计算及环网平衡计算，选取平衡阀。对于旧系统改造 时由于资料不全且为方便施工安装，可按管径尺寸配用同样 口径的平衡阀，直接以平衡阀取代原有的截止阀或闸阀。但需 要作压降校核计算，以避免原有管径过于富余使流经平衡阀时 产生的压降过小，导致调试时仪表产生较大的误差。校核步骤 如下：按该平衡阀管辖的供热面积估算出设计流量，按管径求 出设计流量时管内的流速U（m/s），由该型号平衡阀全开时的 值，按公式△P=（u2·p/2）（Pa），求得压降值△P（式中

5.2.13锅炉房自动监测与控制要求

安全性，确保系统能够正常运行：而且，还可以取得以下效果： 1全面监测并记录各运行参数，降低运行人员工作量， 提高管理水平。 2对燃烧过程和热水循环过程进行有效的控制调节，提 气污染。 3能根据室外气候条件和用户需求变化及时改变供热量 提高并保证供暖质量，降低供暖能耗和运行成本。 新建锅炉房将以燃气锅炉为主，在锅炉房设计时，应采用 计算机自动监测与控制。 条文中提出的五项要求，是确保 全 、实现高效、节能与 了解锅炉的运行状况，如运行的温度、压力、流量等参数，避 学调节控制的基础 2自动控制：在运行过程中，随室外气候条件和用户需 求的变化调节锅炉房供热量（如改变出水温度，或改变循环 计算机自动监测与控制系统，可随时测量室外的温度和整个热 网的需求，按照预先设定的程序，通过调节投入燃料量（如炉 排转速）等手段实现锅炉供热量调节，满足整个热网的热量需 求，保证供暖质量。 3按需供热：计算机自动监测与控制系统可通过软件升 发，配置锅炉系统热特性识别和工况优化分析程序，根据前儿

大的运行参数、室外温度，预测该时段的最佳工况，进而实现 对系统的运行指导，达到节能的目的。 4安全保障：计算机自动监测与控制系统的故障分析软 件，可通过对锅炉运行参数的分析，做出及时判断，并采取相 应的保护措施，以便及时抢修，防止事故进一步扩大，设备 坏严重，保证安全供热。 信息数据库，能够对运行过程中的各种信息数据进行分析，并 物质基础。

供热系统进行总体调节，使锅炉运行 行参数在保持室内温度的前 提下，随室外空气温度的变化随时进行调整，始终保持锅炉房 佳的运行效率和最稳定的供热质量。 供水温度节省水泵电耗，保证恒温阀等调节设备正常工作； 不能够控制一次水回水温度，防止回水温度过低降低锅炉寿命 不同企业生产的气候补偿器的功能和控制方法不完全相 但必须具有能根据室外空气温度变化自动改变用户侧供 （回）水温度、对热媒进行质调节的基本功能， 气候补偿器正常工作的前提是供热系统已达到水力平衡 要求，各房间散热器均装置了恒温阀，否则，即使采用了供热

量控制装置也很难保持均衡供热。 5.2.15一、二次热水管网的敷设方式，直接影响供热系统的 总投资及运行费用，应合理选取。对于庭院管网和二次网，管 开 径一般较小，采用直埋管敷设，投资较小，运行管理也比较方 便。对于一次管网，可根据管径大小经过经济比较确定采用 埋或地沟敷设

5.2.15一、二次热水管网的敷设方式，直接影响供热系统的 总投资及运行费用，应合理选取。对于庭院管网和二次网，管 径一般较小，采用直理管敷设，投资较小，运行管理也比较方 便。对于一次管网，可根据管径大小经过经济比较确定采用 理或地沟敷设。 5.3室内供暖系统 5.3.1采用热水作为热媒，不仅对供暖质量有明显的提高，而 且便于调节。因此，明确规定散热器供暖系统应采用热水作为 热媒。 5.3.2供暖系统的制式选择。 室内采用散热器供暖系统时，管 管道制式宜优先采用双管式 当采用单管式时，应在 在每组散热器的进出水支管间设置跨越管， 且串联的散热器×般不超过6组；每组散热器的进水支管应安 时，应在每组散热器的供水支管上安装高阻恒温控制阀；超过 5层的垂直双管系统宜采用有预设阻力调节功能的恒温控制阀。 要实现室瘟调节和控制，必须在未端设备前设置调节和控制的 装置，这是室内环境的要求，也是“供热体制改革”的必要措 施，双管系统可以设置室温调控装置。如果采用顺流式垂直单 管系统，必须设置跨越管，采用顺流式水平单管系统时，散热 器采用低阻力两通或二通调节阀，以便调控室温。

5.3.1采用热水作为热媒，不仅对供暖质量有明显的提高，而 且便于调节。因此，明确规定散热器供暖系统应采用热水作为 热媒。

室内采用散热器供暖系统时，管道制式宜优先采用双管式 当采用单管式时，应在每组散热器的进出水支管间设置跨越管 时，应在每组散热器的供水支管上安装高阻恒温控制阀；超过 5层的垂直双管系统宜采用有预设阻力调节功能的恒温控制阀， 要实现室瘟调节和控制，必须在未端设备前设置调节和控制的 装置，这是室内环境的要求，也是“供热体制改革”的必要措 施，双管系统可以设置室温调控装置。如果采用顺流式垂直单 管系统，必须设置跨越管，采用顺流式水平单管系统时，散热 器采用低阻力两通或二通调节阀，以便调控室温。

.3室内供暖系统供回水温度要

对于以热水锅炉作为直接供暖的热源设备来说，降低供水 温度对于降低锅炉排烟温度、提高传热温差具有较好的影响， 使得锅炉的热效率得以提高。采用换热器作为供暖热源时，降 低换热器二次水供水温度可以在保证同样的换热量的情况下 小温差运行的情况，因此本标准规定供暖供回水温差不应小于 20℃。在可能的条件下，设计时应尽量提高设计温 低温地面辐射供暖是近年在国内发展较快的供暖方式，埋 高等特点，在热辐射的作用下，围护结构内表面和室内其他物 人的实际感觉比相同室内温度对流供暖时舒适得多。在同样的 热舒适条件下．辐射供暖房间的设计温度可以比对流供暖房间 低2℃~3℃，因此房间的热负荷随之减小。 室内家具、设备篆对地面的遮蔽和散热量的影响很大。因 有关地面辐射供暖工程设计方面规定，应遵循行业标准《辐射 保持较低的供水温度和供回水温差，有利于延长塑料加热 管的使用寿命：有利于提高室内的热舒适感：有利于保持较大 的热媒流速，方便排除管内空气：有利于保证地面温度的均匀。 另一方面，室内供暖系统保持较小的供回水温差，一般指 5℃~10℃，同时增加流量，有利于解决楼内管网不平衡的问题 还能有效减少实际运行中的房间过热问题：增加系统流量还有

利于降低供水温度，为有效利用低品位热源提供条件。 5.3.4也有将温度传感器设在总回水管上，通过感知回水温度 间接控制室温的做法，控制系统比较简单，但地面被遮盖等情 况会使回水温度升高，同时回水温度为各支路回水混合后的总 较高的假象，控制相对不准确。因此推荐将温度控制器设在被 控温的房间或区域内，以房间温度作为控制依据。对天不能感 受到所在区域的空气温度，如一些开大堂中部，可采用地面 温度作为控制依据。 分环路控制是指对每个房间或功能区域分别进行温度控 分环路控制主要以电动控制方 方式为主，在每个房间或功能 区域分别安装房间温控器， 行器相连，对每个环路水量进行开关控制。控制阀可内置于集 水器中，也可外接于集永器各环路上。 分环路控制采用自力式温控阀时，可将各环路加热管在房 总体控制是指在典型房间或典型区域安装房间温控器，与 子水器前端控制阀相连，通过设定和调节典型房间或区域的温 来达到控制整个户内温度基本均衡的目的。总体控制主要 以电动控制方式为主。 总体控制也可采用远程设定式自力式温控阀，但不可采用 内置温包型自力式温控阀。因为控制阀直接安装在分水器进口 的总管上，恒温阀头感受的是分水器处的较高温度，很难感知

室温，因此一般不予采用。 热电阀是依靠驱动器内被电加热的温包膨胀产生的推力 推动阀杆关闭流道，信号来源于室内温控器。热电阀相对于电 动阀，其流通能力更适合于小流量的地面采暖系统使用，且具 点，因此在以住宅为主的地面供暖系统中推荐使用，3 分环路 制和总体控制都可以使用。 总体控制时，应核定热电阔的关闭压差的大小是否能满足 系统工况要求。热电阀的关闭压差不宜小子15bar、必要时需 采用自力式压差间保证其正常动作，否则出现阀门关闭不上的 情况。而自力式温控阀的关闭压差较小在做总体控制时，建 议配套自力式压差阀一同使用保证其衣常关闭。

室温，因此一般不予采用。 热电阀是依靠驱动器内被电加热的温包膨胀产生的推力 推动阀杆关闭流道，信号来源于室内温控器。热电阀相对于电 动阀，其流通能力更适合于小流量的地面采暖系统使用，且具 点，因此在以住宅为主的地面供暖系统中推荐使用，分环路控 制和总体控制都可以使用。 总体控制时，应核定热电阔的关闭压差的大小是否能满足 系统工况要求。热电阀的关闭压差不宜小子15bar、必要时需 采用自力式压差间保证其正常动作，否则出现阀门关闭不上的 议配套自力式压差阀一同使用保证其不常关闭。 本条目的是保证供暖系统的运行效果。在供暖季平均水温 下，重力循环作用压力约为设计工况下的最大值的2/3。 V 5.4.1 通风和空调设计的原则及一般途径。 般说来，居住建筑通风设计包括主动式通风和被动式通 风。送动式通风指的是利用机械设备动力组织室内通风的方法 一般要与空调、机械通风系统进行配合。被动式通风（自然 通风）指的是采用“天然”的风压、热压作为驱动对房间降温。 在我国多数地区，住宅进行自然通风是解决能耗和改善室内热 舒适的有效手段，在过渡季室外气温低于26℃时，由于住宅室

5.3.7室内供暖系统并联环路的力平衡计算要求

本条自的是保证供暖系统的运行效果。在供暖李平均水温 下，重力循环作用压力约为设计工况下的最大值的2/3。 通风和空气调节系统 5.4.1 ）般要与空调、机械通风系统进行配合。被动式通风（自然 通风）指的是采用“天然”的风压、热压作为驱动对房间降温。 在我国多数地区，住宅进行自然通风是解决能耗和改善室内热 舒适的有效手段，在过渡季室外气温低于26℃时，由于住宅室

表8热泵型转速可控型房间空气调节器能效等级 （全年能源消耗效率APF）指标

5.4.5新风系统设置热回收的建

建筑的整体气密性提高以后，建筑在自然压差不的换气次 数大幅降低。出于人员健康要求，居住建筑维持必需的换气次 数是必不可少的。对于没有通风装置的居住建筑，只能通过打 开窗来换气，这样在室外空气质最恶劣时无法达到换气效果， 且换气量无法控制，在室内外温差很人时会造成大量不必要的 热损失。 对于设置了双向换气的新风系 统，有条件进行新风热回收。 冬季室内外温差大，进行新风热回收可以有效降低新风负荷。 这样在进行通风换气的同时减少了新风带来的热损失，是解决 换气与能耗损失间盾的重要手段。需要注意的是，实际运行 中当室内外温差（恰差）小于经济阈值时，进行热回收的节能 的。因此要求设置新风热回收装置的通风系统具备旁通功能， 回收段，直接旁通，避免增加不必要的风机功耗。 由于居住建筑各户使用时间和运行方式不统一，从节能的 角度考虑，不推荐设置集中式的新风系统

5.4.6新风热回收装置的选择及设计要习

中规定了新风热回收装置在制冷和制热工况下的效率、其中恰 效率适用于全热交换，温度效率适用于显热交换。设计应优先 选用效率高的能量回收装置，并根据处理风量、新排风中的显 热和潜热构成，以及排风中污染物种类等因素确定热回收装置 类型。 收器芯体温度和传热效率等多种因素。为保证究调系统绝大部 分时间能够正常工作，应进行防结露校核计算如果排出口空 当室内外温差（焰差）过低，品 新风热回收运行新排风克服 阻力的能耗大于回收的能量，反而 会出现运行空气能量热回收 装置不节能的情况。因此，要求系统热回收段设计旁通，并可 根据室内外温差（烩差）进行旁通阀的控制。当室内外温差（焰 差）不满足最小经济温差（恰差）时，新风系统运行时新风排 浪费的情况出现 季况下，当室外新风的温度（烩值）低于室内设计工 不启动热回收装置，开启旁通阀；当室外新风的温度（焰 直）高于室内设计工况，并且当室内外温差（滘差）大于最小 经济温差（焰差）时，启动热回收装置，关闭旁通阀。冬季工 况下，当室外新风的温度（熔值）高于室内设计工况，不后动 热回收装置，开启旁通阀；当室外新风的温度（饸值）低于室 内设计工况，并且当室内外温差（烩差）大于最小经济温差（烩

差）时，启动热回收装置，关闭劳通阀。只有在热回收装置减 少的新风能耗，足以抵消转轮本身运行能耗及送、排风机增加 的能耗时，运行转轮热交换装置才是节能的。 最小温差烩值的估算：

Qre mcp △Tmin XK >E E COP COP COP

车开、停过程中，通过对其主要排放污染物CO浓度的监测来 控制通风设备的运行。国家相关标准规定一氧化碳8h时间加权 平均允许浓度为20mg/m3，短时间接触允许30mg/m3

6.1.1城市管网供水和建筑的加压供水，无论是水的净化处理 还是输送，都需要耗费电能等能源，因此广义上节水就是节能 但国家的相关规定已经对给排水系统设计和节水进行了详 的规定，因此本标准仅对涉及节约建筑自身用≠给排水系统的 水泵能耗、生活热水加热能耗等做出相应规定其余均应按相 关标准的规定执行。 6.1.2用水点尤其是淋浴设施处冷、热水供水压力平衡和稳定 能节水有利。其保证措施包括冷水 热水供应系统分区一致， 减少热水管网和加热设备的系统阻力，淋浴器处设置能自动调 置的设置指居住小区内各类生活供水系统（包括给水、中水、 热水、 小区内其他建筑根据不同使用性质及计费标准分类分 别设置计量水表。具体要求见现行行业标准《节水型生活用水 具》CJ/T 164。

利用室外给水管网的压力满足低层的供水要求，二是高层部分 的供水分区要兼顾节能、节水和方便维护管理等因素确定。 6.2.2本条包括建筑的各类供水系统，如给水、中水、热水、 直饮水等。 又要考虑系统、给水配件可承受的最大水压和使用时的节水节 能要求。 对于用水点供水压力的限制，是为了节约用水， 同时降低 了加压水泵的流量和功率，并节省了生活热水的加热能耗 6.2.3常用的加压供水方式包括高位水箱供水、气压供水、变 频调速供水和管网叠压供水等，从节能节水的角度比较，这四 种常用的供水方式中，高位水箱和管网叠压供水占有优势。但 在工程设计中，在考虑节能昔水的同时，还需兼顾其他因素， 例如顶层用户的水压要求、市政水压等供水条件、供水的安全 性、用水的二次污染等间题。 6.2.4给水泵的能耗在给水排水系统的能耗中占有很大的比 保证水泵选型正确，工作在高效区。变频调速泵在额定转速时 的工作点应位于水泵高效区的末端（右侧），以使水泵大部 分时间均在高效区运行。 ）选择具有随流量增大，扬程逐渐下降特性的供水加压泵， 能够保证水泵工作稳定、并联使用可靠，有利于节水、节能。 水泵是给水排水系统最主要的耗能设备，规定水泵的能效等级 是非常必要的。 水泵是耗能设备，应该通过计算确定水泵的流量和扬程：

合理选择通过节能认证的水泵产品，减少能耗。水泵节能产品认证书由中国节能产品认证中心颁发。给水泵节能评价值是按现行国家标准《清水离心泵能效限定值及节能评价值》GB19762的规定进行计算、查表确定的泵节能评价值是指在标准规定测试条件下，满足节能认证要乐专用了解泵的节能评价值，参照《建筑给水排水设计手册及免IS型单级单吸水泵、TSWA型多级单吸水泵和DL型多级单吸水泵的流量、扬程、转速数据，通过计算和查表，得出给水泵节能评价值，见表9~表11。通过计算发现，同样的流量、扬程情况下，2900r/min的水泵比1450r/min的水泵率要高2%~4%，建议除对噪声有要求的场合，宜选用转速2900r/min的水泵。表9IS型单级单吸给水泵节能评价值流量扬程转数节能评价值(m3/h)(m)(r/min)(%)2029006212.529005621.82900631585290057532900512029007132290067502900618029005522.5290072362900683053290063842900571282900522029007732290075505029007180290065131

泵节能评价值计算与水泵的流益、扬程比转数有关，故 当采用其他类型的水泵时，应按现行国家标准《清水离心泵能 效限定值及节能评价值》GB19762的规定进行计算、查表确定 泵节能评价值。 水泵比转速按下式计算 3.65 YH3/4 式中： Q一流量 (m/ （双吸泵计算流量时取Q/2）； N（多级泵计算取单级扬程）； 比转数，无量纲。 按现行国家标准《清水离心泵能效限定值及节能评价值》 B19762的有关规定，查图、表，计算泵规定点效率值、泵能 定值和节能评价值。 工程项目中所应用的给水泵的泵节能评价值应由给水泵 供应商提供，并不能小于现行国家标准《清水离心泵能效限定 值及节能评价值》GB19762的限定值。

6.2.5二次加压泵房靠近负荷中心设置，是为了减少车

长度。 当水泵房设置在建筑多层地下室时，应设置在距离用水点 较近的楼层，尽量减少水泵的提升高度：但要注意给水泵房位 置还必须满足隔声和隔振等要求，避免在贴邻居室的正下方设 置。 6.2.6水箱应设置溢流报警信号，当设置有再生水回用设施时 溢流废水宜排至回用设施的调节池。 6.2.8本条是针对有些工程将部分或全部地面以上的污废水 先排入地下污水泵房，再用污水提升泵排入室外管网而提出的 这种做法既浪费能源文不安全。 6.3生活热水系统 6.3.1生活热水是居住建筑的必需设置，系统形式和热源的选 择均应在建筑设计阶段 考虑，从节能角度出发要尽量避免 热源时，也应分散设置系统。 1首选热源 相 太阳能，利用工业余热和废热：因不需根据天气阴 件应优先采用。 ）对于地热资源丰富的地区，应将地热作为首选热源。 利用好太阳能，对于缓解用能紧张的现状是大有作用的。如果 能够合理采用太阳能热水系统，采用高效率辅助热源，太阳能 的加热量即为节省的能量，应为首选热源

2限制使用的热源形式 1）蒸汽的能量品位比热水要高得多，采用燃气或燃油锅 炉将水由低温状态加热至蒸汽，再通过热交换转化为生活热水 是能量的高质低用，能源浪费很大，除非有其他用汽要求，应 避免采用。 2）采用电加热是对高品质二次能源的降级使用，相同热 值的电能换算成耗费的标煤量约是燃气相当标煤量的3.3倍， 因此限制使用电能作为生活热水系统的主体热源不包括居民 自行设置的仅在集中热源检修期使用的备用电热水器） 3其他热源 空气源热泵热水机是运用热泵作原理以电能为动力，吸收 空气中的低位热量，经过中间介质对永加热的产品。该产品的 优点是热效率高于直接电加热；因不需要电加热元件与水接触： 燃油热水器排放废气造成的空气污染，因此在一定条件下，是 种可供选择采用的安全、节能产品。 6.3.2 供水压力平衡的设计要求。 用水点尤其是淋浴设施处冷、热水供水压力平衡和稳定， 能够减少水温初调节时间，避免洗浴过程中的忽冷忽热，对节 能节水有利。其保证措施包括冷水、热水供应系统分区一致， 减少热水管网和加热设备的系统阻力，淋浴器处设置能自动调 节水温功能的混合器、混合阀等。 6.3.3户式燃气炉作为生活热水热源的效率规定。本条对应内 容在行业标准《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

空气源热泵热水机组较适用于夏李和过渡李节总时间较 长的地区；在我省寒冷地区使用时需要考虑机组的经济性与可 靠性，在室外温度较低的工况下运 致使机组制热性能系数 （COP）太低、失去热泵机组节能优势时就不宜采用。 选用空气源热泵热水机组制备生活热水时应注意热水出 水温度，在节能设计的同时还要满足现行国家标准对生活热水 丸泵热水机组热水出水温度低于60℃ 必须有用水时防止烫伤的措施，如设置混水阀等，或采取其他 安全有效的消毒杀菌措施。 自前工程设计对热水系统计量和监测要求较低，而生活热 水系统是给水排水系统中节能潜力最大的，是给水排水节能的 重要手段，应该予以重视。 控制的基本原则是：（1）设备尽可能高效运行；（2）租 司型号的设备的运行时间尽量接近以保持其同样的运行寿命

（通常优先后动累计运行小时数最少的设备）；（3）满足用 户侧低负荷运行的需求。 设备运行状态的监测及故障报警是系统监控的一个基本 内容。 集中热水系统采用风冷或水源热泵作为热源，当装机类 提高系统的综合能效。 由于工程的情况不同，本条内容可能无法完全包含>个具 体的工程中的监控内容，因此设计人员还需要根据项目具体情 况确定一些应监控的参数和设备。

6.3.8生活热水供水温度要求。

过高的供水温度不利于节月 正活热水的供水温度越 高，管内外温差和热损失越大。同时为防止结垢，给出设计温 度的上限。在保证配水点水温的前提下，可根据热水供水管线 长度、管道保温等情况确定合适的供水温度，以缩小管内外温 差，减少热损失人约能源。 可靠、构造简单、操作维修方便是为了保证设备正常运行和保 较高的换热效率。设置自动温控装置是为了保证水温恒定， 高热水供水品质并有利于节能节水。 6.3.10为保证热水系统的热损失，减少热水能耗，需要对系 统中的主要部件进行保温。供回水管、加热器、储水箱是热水 系统的主要部件，做好保温可以降低热水系统的能耗。将直埋 管道理设在冰冻线以下，以避免冬季管道破裂，保障供水安全。

6.3.11根据对不同类型住宅的统计计算，如果为全楼所有用 户供应生活热水，当建筑层数不超过12层时，能够设置太阳能 集热器的屋面有效面积都能够使太阳能保证率达到或超过0.5， 因此不高于12层的住宅建筑不需通过计算，都可全楼采用太阳 物屋面设置集热器的有效面积是否满足供应全楼用户时保证 率达到0.5，如果达到也必须采用太阳能热水系统。实例计算 结果表明，对于户型面积为90m²的一般建筑，16层及其以下住 宅屋面集热器太阳能保证率可以达到0.5；对天大户型建筑， 由于建筑物内人员密度较少，单位面积的用水量也较少，有很 则必须设置太阳能热水系统。 从能源综合效率进行比较，热电联产的城市热网应该是最 高的，理应成为首选的辅助热源。对于住宅的集中热水供应系 统，太阳能储热水箱人般设在每栋楼中，而供热机房往往在小 区集中设置，由子高温热水换热由热力集团统一管理，一般不 允许分散设在每栋楼中，因此较难在楼内直接利用城市热网高 温热水作为辅助热源；由于冬季的集中供暖系统是按气候调节 量六套换热设备和循环水泵，并另铺设二次室外管网，用专用 的工次水对楼内太阳能生活热水进行辅助加热。除楼内的太阳 能生活热水系统外，需另设集中供热设备和外网，建设单位投 资较高，因此目前这种做法在住宅建筑极少采用。 在建筑安全充许的情况下，相比直接电加热，可采用燃气 作为集中辅助热源。不仅综合效率高于电加热，从经济角度，

按自前民用天然气和民用电的价格计算，相同热量的辅助热源 费用，采用电能的价格是燃气的2.3倍左右。 虽然使用燃气作为集中辅助热源在居住建筑中出于安全 考虑有一定的容量或压力限制，但大量住宅还是可以采用的， 按一栋楼的生活热水用量一般不会超过限制。 专用 当采用电能作为太阳能热水系统的辅助加热时，专燃气热 源相比，前者几乎没有节能减排优势，有时甚至为负值。因此 限制直接采用电能作为生活热水的主体热源和太阳能生活热 水系统的辅助热源。当没有其他热源条件，必须采用单一电价 的电能直接作为辅助热源时，如果采用集中辅助加热系统，按 户储热和辅助加热系统，层数较少的建筑也可采用分户集热、 6.3.12为避免使用热水时需要放空大扭冷水而造成水和能源 的浪费，集中生活热水系统应设循环加热系统。为保证无循环 的供水支管长度不超过8m，宜就近在用水点处设置供回水立 管，热水表宜采用在户内安装的远传电子计量或IC卡仪表。当 热水用水点距水表或热水器较远时，需采取其他措施，例如： 热水供水系统在用水点附近增加热水和回水立管并设置 水表：户内采用设在厨房的燃气热水器时，设户内热水循环 统，循环水泵控制可以采用用水前手动开闭或定时关闭的方 6.3.13热水计量的要求

6.3.13热水计量的要求。

安装热媒或热媒计量表以便控制热媒或热源的消耗落实 到节约用能。

水加热、热交换站室的热媒水仅需要计量用量时，在热媒 管道上安装热水表，计量热媒水的使用值。 水加热、热交换站室的热媒水需要计量热媒水耗热量时， 在热媒管道上需要安装热量表。热量表是一种适用于测量在热 过测量热媒流量和饸差值来计算出热量损耗，热量损耗一般以 “kJ”或“MJ”表示，也有采用“kW·h”表示的。在水如热 换热器的热媒进水管和热媒回水管上安装温度传感器， ，进行热 量消耗计量。热水表可以计量热水使用量，但是不能计量热量 的消耗量，故热水表不能替代热量表。 量。水加热的热源为燃气或燃油时 需要设燃气计量表或燃油 计量表进行计量。 6.4 给水排水专业节能设计专篇 XX 6.4.1、6.4.2 能设计专篇。为了统一节能设计专篇的格式和深度，第6.4.2 条给出给水排水专业施工图设计文件节能设计专篇应包含的 内容 本条第四款给水泵的设计参数应不小于国家标准《清水 离心泵能效限定值及节能评价值》GB19762的节能评价值，宜 选用转速2900r/min的水泵，对噪音有要求的场合可采取减震 隔声措施。同时填写《河南省居住建筑给水排水专业节能设计 表》。《河南省居住建筑给水排水专业节能设计表》是施工图 设计说明的组成部分，应与施工图给水排水专业节能设计专篇

统一排版、打印，不应单独排版、打印。 居住建筑小区内设置的主要给水排水设备用房，设置在地 下建筑、地上设备房等单独子项工程时，该单独子项工程应填 写《河南省居住建筑给水排水专业节能设计表》。主要给水排 或生活热水系统等日常用能设备。 节能设计表中对应内容若设计项目不涉及，则可删除对风 内容。

家电网生（2004】435号）等文件规定：应根据电力负荷性质 采用适当的无功补偿方式和容量，实施分散就地补偿与变电站 集中补偿相结合、电网补偿与用户补偿相结合，在变压器低压 侧设置集中无功补偿装置，在低压配电系统宜结合无功主要产 网反送无功电力，保证用户在电网负荷高峰时不从电网吸收无 功电力，满足电网安全和经济运行的需要。 7.1.3电气节能首先要保证电气设备节能。 电气设备选用要符合国家现行有关能耗准人标准，耗能大 的老旧产品应限制使用。国家现行相关标准主要包括： 《中小型三相异步电动机能效限定值及能效等级》GB 18613; 《小功率电动机能效限定值及能效等级》GB25958； 《交流接触器能效限定值及能效等级》GB21518; 《普通照明用双端荧光灯能效限定值及能效等级》GB 19043; 管形炭光灯镇流器能效限定值及能效等级》GB17896； 《微型计算机能效限定值及能效等级》GB28380； 《计算机显示器能效限定值及能效等级》GB21520； 《复印机、打印机和传真机能效限定值及能效等级》GB 21521; 《平板电视能效限定值及能效等级》GB24850。 7.1.5套内电源布线选用铜芯导体，除考虑其机械强度、使用

家电网生（2004】435号）等文件规定：应根据电力负荷性质 采用适当的无功补偿方式和容量，实施分散就地补偿与变电站 集中补偿相结合、电网补偿与用户补偿相结合，在变压器低压 侧设置集中无功补偿装置，在低压配电系统宜结合无功主要产 生地点就地补偿。无功补偿装置不应引起谐波放大，不应向电 网反送无功电力，保证用户在电网负荷高峰时不从电网吸收无 功电力，满足电网安全和经济运行的需要，

7.1.3电气节能首先要保证电气设备节能。

电气设备选用要符合国家现行有关能耗准入标准，耗能大 的老旧产品应限制使用。国家现行相关标准主要包括： 《中小型三相异步电动机能效限定值及能效等级》GB 18613; 《小功率电动机能效限定值及能效等级》GB25958； 《交流接触器能效限定值及能效等级》GB21518; 《普通照明用双端荧光灯能效限定值及能效等级》GB 19043： 《微型计算机能效限定值及能效等级》GB28380； 《计算机显示器能效限定值及能效等级》GB21520； 《复印机、打印机和传真机能效限定值及能效等级》GB 21521; 《平板电视能效限定值及能效等级》GB24850。 7.1.5套内电源布线选用铜芯导体，除考虑其机械强度、使用

寿命等因素外，还考虑到导体的载流量与直径，铝质导体的载 流量低于铜质导体

7.2.1居住小区的能源管理，除了《用能单位能源计瞿器具配人 能表之外，对于每户设置的分户计费电能表只能实现证 总耗 电量的计量，对于公用设施一般也不可能过多设置计费电能表。 如果建设面向用户需要细致区分诸如照明、空调、厨卫等分项 能耗，物业管理需要做到更细致地把握不同公用设施用电项目 和用电行为的能耗情况，除了设置让费电能表之外，还需要设 置能源管理用的电能表。例如为电供暖或太阳能热水器辅助 电加热支路的断路器配1个导轨式电能表，用户就能掌握其实 元件数和接点数 公用设施及典型项目的能耗监测数据，并准确及时地传送到社 必服务中心的综合管理平台.就可以更好地实现社区节能管理。 区内的能耗数据可以按楼或按项目比对，社区之间可以互相 借鉴节能运行方法；社区服务中心可将数据上传到市级的能耗 监测管理平台上，为科学决策提供数据；并可及时发现监测中 的每个社区的异常情况或潜在的风险，为供电抢修、电力系统

规划等诸多领域提供支持。

7.3.8关于照明产品能效的相关

《管形荧光灯镇流器能效限定值及能效等级》GB17896； 《单端荧光灯能效限定值及节能评价值》GB19415; 《高压钠灯用镇流器能效限定值及节能评价值》GB19574 《金属卤化物灯用镇流器能效限定值及能效等级》GB 20053; 《金属卤化物灯能效限定值及能效等级》GB20054。 关于照明的节能控制措施，人体移动感应加光控延时自熄 比很低，利于节能，且人体移动感应通常采用红外探测方式 灵敏度、可靠性也满足工程应用。而对于一般的声、光控 延时自熄开关，则会经常被多种声响误触发，实际光源启动次 数较多、开灯时间占空比增加，如果使用，须配合能承受较频 繁开关的节能光源，例如：高频预热型荧光灯、LED光源，避 免因为局部场所的狭义节能而增加社会成本。

7.3.9在设计居住小区的道路照明时，应根据实际投资情况和 小区道路照明需求情况，选择采用自然光感应控制、时间继电 器定时开关控制、灵活分组切换控制等多种方式，在需要的时 旬、地点提供适用的照度，减少自天不必要的开灯时间，控制 路灯夜间输出适合的光通量。 7.3.11电机能效限定值在额定输出功率的效率应符合 型三相异步电动机能效限定值及能效等级》GB18613的规定 7.4电气专业节能设计专篇 7.4.1、7.4.2规定了施工图设计文件中应编制电气专业节能设 气专业施工图设计文件节能设计专篇应包含的内容，同时填写 《河南省居住建筑电气专业节能设计表》。《河南省居住建筑 电气专业节能设计表》 是施工图设计说明的组成部分，应与施 打印。 每企单独子项王程（有单独设计编号）单独填写《河南省 居住建筑 气专业节能设计表》。带商业或配套用房的居住建 筑填写《南省居住建筑电气专业节能设计表》时，其商业或 配套用房作为本建筑的公共区域。 车库按居住建筑的公共区域填写《河南省居住建筑电气专 业节能设计表》，住宅小区内独立的商业或幼儿园等按公共建 筑节能设计表填写。 居住区域建筑面积指套内面积，不含公摊，可丛建筑方案

中得来，公共区域建筑面积为本建筑总面积减去居住区域建筑 面积。 负荷数据：本建筑内有专供本建筑使用的专供变压器时， 填写表中“大于等于10kV电压供电”数据 纤维增强聚氯乙烯弹性运动地板，否则仅填写 “AC220/380V电压供电”数据。大于等于10kV电压供电 专用 数据是补偿后的容量，按补偿到0.95计算； 负荷统计时只统计平时使用的负荷，仅火灾时使用的消防 负荷不统计，但是对于消防和平时均使用的负荷应按半时容量 计入。

A.0.1外墙平壁传热系数的修正系数值β受到保温类型、墙平 壁传热系数以及结构性热桥节点构造等因素的影响。表A.0.1 中给出了外保温常用的保温做法中，对应不同的外墙平均传热 系数值时墙体平壁传热系数的?值。 表A.0.1中均列出了采用普通窗或凸窗时，不同保温层厚 度所能够达到的墙体平均传热系数值。设计中，若凸窗所占外 窗总面积的比例达到30%，墙体平均传热系数值则应按照凸窗 V 一栏选用。 需要特别指出的是：相同的保温类型、墙平壁传热系数， 结构件热桥节点的构造做法多种多样，墙体中又包含多个结构 实际亡程中，当需要修正的单元墙体的热桥类型、构造 均与表计算时的选定一致或近似时，可以直接采用表中 要另行计算。 表13给出表A.0.1计算时选定的结构性热桥的类型及构造

附录B地面传热系数计算

B.0.3典型地面传热系数参照西安，按供暖期室外平均温度 2.1℃计算得出。

B.0.3典型地面传热系数参照西安，按供暖期室外平均温度 2.1℃计算得出。

C.0.2各种组合形式的建筑遮阳系数JGJ／T 474-2019 住房公积金资金管理业务标准，可由参加组合的各种形 式遮阳的建筑遮阳系数的乘积来近似确定。 阳建筑遮阳系数×垂直遮阳建筑遮阳系数； 水平遮阳十挡板遮阳组合的建筑遮阳系数三水平遮阳建 筑遮阳系数×挡板遮阳建筑遮阳系数