标准规范下载简介
GB51284-2018 烟气脱硫工艺设计标准.pdf7.2. 1 氧化锌法脱硫吸收剂主要有锌焙砂和次氧化锌，锌精矿沸
腾焙烧产生的锌焙砂的主要成分为氧化锌，而从沸腾炉、回转窑、 烟化炉、侧吹炉等烟气中回收的烟尘为次氧化锌。 锌精矿沸腾焙烧产生的锌焙砂中的氧化锌含量高，但颗粒较 粗，在配浆之前需增加球磨工序。次氧化锌为回收的烟尘，颗粒较 细，可直接配浆。
道、管件、设备及喷嘴等。因此，氧化锌浆液浓度宜控制在10%一 20%。
GB／T 13871.6-2022 密封元件为弹性体材料的旋转轴唇形密封圈 第6部分：弹性体材料规范.pdf7. 4物料和热量平衡计算
2热量平衡计算说明如下：脱硫反应热、酸分解热、氧化反 忽略不计。吸收塔出口烟气按水蒸气100%饱和计算。
提高液气比，有利于提高脱硫效率，适宜的液气比还要符合脱 硫系统运行的安全性和经济性要求。由于氧化锌脱硫剂可选择锌 焙砂、次氧化锌（含氧化锌烟尘）等，不同来源的脱硫剂其活性差别 较大，因此，在选择液气比时，除了考虑脱硫效率、运行参数、系统 安全、节约能源等因素外，还要考虑氧化锌的活性
7.5.2氧化风机选择的相关要求说明女
4合理设置空气分布器并设置搅拌器以强化分散效果，提高 分散度，有助于提高氧化率。空气分布器的布置应不影响循环泵 的性能，如果空气随浆液进入循环泵，会造成离心泵的气蚀，因此： 空气分布器应设置在浆液出口的上方。
00kg/（m²·h）～200kg/（m²·h）选择，滤布选型应根据试 ；间歇过滤可选用厢式压滤机或立式压滤机。当采用酸分 时，滤渣宜按照连续进入酸分解设备设计。
8.1.3吸收塔进口烟气的相关要求说明如下：
8.2.1镁法脱硫吸收剂通常采用氧化镁或氢氧化镁，其来源应根
镁法脱硫吸收剂通常采用氧化镁或氢氧化镁，其来源应根 特点、企业周边市场供应状况以及运输条件等因素综合确 资源落实的条件下，优先选用氧化镁作为吸收剂，
8.4物料和热量平衡计算
5.2吸收塔选择应符合下列去
1常用的吸收塔有逆流喷淋空塔、旋流板塔、填料塔、瑞球塔 等。填料塔的缺点是填料易被黏结、堵塞，导致塔阻力增大：瑞球 塔虽然气液接触面积较大，但也存在黏结导致塔阻力高的弊端；而 逆流喷淋空塔、旋流板塔具有操作弹性大、压降低、不易堵塞等特 点。因此，氧化镁脱硫建议选用逆流喷淋空塔或旋流板塔。 3根据已运行的镁法脱硫装置的生产实践经验，逆流喷淋空 塔气速选取3m/s~4m/s、液气比选取2～7。 8.5.5根据镁法脱硫的特点，脱硫装置应设置事故浆液池或事故 浆液箱，容量不宜小于一座吸收塔最低运行液位时的浆液容量。 当浆液作为中间副产物时，事故浆液池或事故浆液箱的容量可适 当减小。
8.5.6副产物处理设备选择应符合下列规定：
脱硫废水处理系统的加药和污泥脱水等辅助设备可与全厂工 业废水处理系统共用。 脱硫废水处理包括中和、沉降、絮凝、澄清等工序，处理过程宜 采用重力自流方式，中和、沉降、絮凝设备应设搅拌装置。
活性焦脱硫吸收塔通常采用移动床吸附脱硫反应器，吸收塔内 填装活性焦吸附剂。正常运行期间，吸收塔内温度应控制在150℃ 以下，一旦塔内温度达到活性焦的着火点，活性焦燃烧导致发生火 灾，证重危害生产操作人员的生命安全。因此，当塔内活性焦严重 超温时，应立即关闭吸收塔的烟气入口和出口阀门，切断烟气，打开 氮气喷入阀门，向脱硫吸收塔内喷入氮气，避免发生火灾。 活性焦脱梳吸收塔内为密闭空间，为保证设备内部检修时人 员的安全，必须先进行新鲜空气置换，否则，缺氧和一氧化碳中毒 极易造成检修人员室息，危及生命安全。因此，在检修作业前和检 修期间必须导入足够的新鲜空气，使设备内气氛符合作业的安全 要求
9.1.7活性焦的再生温度较高，一般控制在350℃～450℃之间
为了确保系统安全运行，再生塔必须隔绝氧气。为此，必须设置氮 气保护系统，正常运行时用于再生塔进口、出口物料的气封，确保 氧气不进人冉生塔，避免发生火灾。
9.2.1活性焦是一种以煤为原料经炭化、活化后的产品，由于原 料、配方和生产工艺等差异，目前国内外还没有统一的脱硫活性焦 标准，通用的做法是采用实验的方法对活性焦进行测试。但由于 测试方法的差异，得到的活性焦性能参数差异较大，表9.2.1所列 脱硫用活性焦的参数是最基本要求，不能代表活性焦的全部性能。
烟气脱硫用活性焦的水分、灰分、堆积密度和粒度应符合现行 国家标准的要求。而活性焦吸附硫容、耐压强度、耐磨强度、着火 点是脱硫用活性焦非常重要的性能指标，本标准规定的测定方法 经过生产实践验证，检测结果误差在充许范围内。 活性焦吸附硫容是指活性焦吸附二氧化硫的能力，把一定质 量的活性焦填充于吸附柱中，原烟气在恒温、恒湿、恒压下以一定的 速度流过，在规定时间内活性焦吸附二氧化，将已吸附二氧化硫 的活性焦在高温400℃左右解吸，单位质量的活性焦再生过程产生 的二氧化硫量称为活性焦的吸附硫容，吸附硫容以mg.SO2/g.AC （活性焦）表示。 活性焦耐压强度指完整的单颗活性焦颗粒所能承受的极限载 荷，将单粒活性焦试样置于压坏强度仪上，记录试样被压碎瞬间的 受力，规定颗粒数量的试样受力平均值为活性焦的耐压强度，耐压 强度表示为N。 活性焦耐磨强度指活性焦抵抗磨损的能力。在活性焦专用实 验滚筒中，活性焦试样以一定转速旋转一定时间后，经过筛分，筛 上试样质量占原试样质量的百分比为活性焦耐磨强度。 将活性焦试样在一定的空气流中、按一定的升温速度加热，试 样温度突然升高前后曲线的延长线的交点为活性焦的着火点。
9.5.1吸收塔选择的相关要求说明如下：
1吸收塔吸附容量指单台吸收塔处理的最大烟气量。 3吸收塔空速指单位体积（1m3）活性焦每小时处理的烟气 量。其取值应根据烟气中的二氧化硫浓度和活性焦特性经实验确 定，原烟气二氧化硫浓度高，吸收塔空速宜取较低值，原烟气二氧 化硫浓度低，吸收塔空速宜取较高值。
10.1.3溶剂法脱硫对进吸收塔烟气的要求较高，如进吸收塔烟 气不满足工艺要求，应先进行预处理后再进吸收塔，烟气预处理的 自的主要是对原烟气进行除尘、除杂和降温。但当原烟气温度、颗 位物浓度、其他杂质浓度太高时，会对预处理的工艺流程、设备选 型、材料的选择等增加难度，导致投资和运行成本的增加，因此，应 在余热回收和十法除尘工序将烟气温度和颗粒物浓度控制在合理 的范围内，减轻预处理负担。本标准建议进脱硫吸收塔烟气中的 颗粒物浓度不宜大于50mg/Nm²，烟气温度不宜大于55℃。 10.1.4由于溶剂法脱硫工艺采用的设备和管道材料大多为金属 材质，若烟气所含的氟和氯不能有效脱除，在吸收液中富集，将严 重腐蚀设备和管道。因此，当烟气中氟、氯浓度较高时，应采取除 氟、氯措施。 10.1.5有机溶剂类脱硫工艺最大的优势就是能够适应二氧化硫 浓度的周期性波动和较大的波动幅度，这是通过对吸收和再生（解 吸）工序的吸收液系统进行缓冲调节设计实现的。这样既可保证 尾排二氧化硫浓度达标，又可保证产出连续稳定的二氧化硫气体。 当烟气中二氧化硫浓度比较稳定时，可不考虑缓冲调节设计。 如果原烟气二氧化硫浓度周期性波动耳波动幅度较大时，比如烟 气二氧化硫浓度从0.1%～1%波动到2%～10%，为了减少蒸汽 和冷却水的耗量，应对吸收液系统进行缓冲调节设计。 10.1.7为了避免将杂质带人到吸收液中，在开车时，接触吸收液 的装置，设备和管道应采用除盐水清洗；在运行过程中，接触吸收 液装置的所有补充水应采用除盐水
10.1.5有机溶剂类脱硫工艺最大的优势就是能够适应二全
10.1.8烟气预处理外排的含金属离子、卤族元素等酸
10.1.8烟气预处理外排的含金属离子、卤族元素等酸性废水应 根据组分及组分浓度选择废水处理工艺
10.5.6烟气经过预处理后，仍可能有少量杂质进人吸收液，因此 吸收塔和再生塔等相关设备在采用合金钢材料时，应根据烟气组 分和操作温度，考虑选用耐氟、氯腐蚀的合金钢，
10.6.1吸收和再生布置的相关要求说日
吸收设备和再生设备可根据工厂实际情况分开布置，这是溶 剂法脱硫工艺的优势之一。因为两者之间只有输送贫液和富液两 根小规格管道，两者操作相对独立，即使距离较远，对投资和生产 管理不会产生大的影响。
10.6.2吸收液过滤和净化设备靠近吸收和再生区域，可减少贫 液进、出的管道长度，降低投资和动力消耗。吸收液过滤和净化设 备对操作环境要求较高，建议布置在室内。为了便于整体吊装，厂 房宜采用简易结构。
10.7.1液体管道流速应满足工艺要求，表10.7.1是脱硫装置工 程设计常用的数据，表中给出了液体管道推荐的流速范围。取值 不宜过高或过低，流速过高，阻力大，系统运行费增高：流速过低， 管道规格加大，投资增加。应根据工程的实际情况，合理选取液体 管道流速
还要耐酸性条件下氟和氯的腐蚀。烟气管道应采用耐腐蚀性能好 的玻璃钢（FRP）或钢衬塑（PO、PP、PE等）管道。烟气经过预处理 后，仍可能会有极少量的杂质进入到吸收液，因此，吸收液管道采
用合金钢材料时，应根据烟气组分和操作温度选择，如果烟气含有 氟、氯等组分，应选用耐氟、氯腐蚀的合金钢材料。 10.7.3由于二氧化硫再生气几乎是纯二氧化硫气体，一且输送 管道泄漏，将对人体和环境产生极大的危害，因此，再生气输送距 离较长时，应对输送管道采取必要的安全措施。例如，输送管道尽 量避开人口稠密地区，设置切断阀，采用双层套管等，
再生气为二氧化硫和水蒸气的混合气体，一旦由于排出不畅 导致再生出来的气体在塔内积聚，造成塔内压力升高，如果不及时 泄压，易造成再生塔爆裂、介质外泄，严重环境污染和危及人员的 生命安全。因此，再生塔气体出口管道最高处必须设置安全阀，同 时要设置压力检测、控制和报警等安全设施，并敷设管道将安全阀 泄放出来的介质引入到吸收塔或其他安全装置内
11.1.1烟气经过一级除尘器后进入吸收塔主体，吸收剂可以是 干粉状，少量水作为增湿水独立进入脱硫吸收塔中，也可以将吸收 剂与水混合制成浆液，再喷入脱硫吸收塔中。烟气与喷入的吸收 剂以及再循环灰充分混合、反应，含尘烟气从吸收塔上部排出，经 过分离器、二级除尘器除尘，分离出来的固体颗粒大部分送人吸收 塔内进行再循环，净烟气经引风机、烟窗排人大气。 脱硫灰再循环的目的是建立稳定的流化床，降低吸收剂的消 耗量。
1.1.3烟气循环流化床法属于半十法脱硫工艺，由子受到吸收 搭出口烟气温度等条件的约束，烟气中能够容纳的吸收浆液量受 到限制，脱硫效率比湿法工艺低，因此，烟气循环流化床法不适用 于高浓度二氧化硫烟气的脱硫，本标准规定脱硫装置进口烟气二 氧化硫浓度不宜大于0.10%（标准状态、干基、实际含氧量）。 11.1.5循环流化床设置了净烟气再循环管道以及调节阀门，可 呆证原烟气负荷大幅度波动时脱硫装置能够连续稳定运行。当原 烟气负荷较低或无原烟气时，净烟气循环回到吸收塔进口，保证吸 收塔内稳定的流速，再循环净烟气管道规格根据吸收塔保持流化 未体所需的最低烟气量确定
出口烟气温度等条件的约束，烟气中能够容纳的吸收浆液 限制，脱硫效率比湿法工艺低，因此，烟气循环流化床法不 高浓度二氧化硫烟气的脱硫，本标准规定脱硫装置进口烟 化硫浓度不宜大于0.10%（标准状态、基、实际含氧量）
11.1.5循环流化床设置了净烟气再循环管道以及调节
保证原烟气负荷大幅度波动时脱硫装置能够连续稳定运行。当原 烟气负荷较低或无原烟气时，净烟气循环回到吸收塔进口，保证吸 收塔内稳定的流速，再循环净烟气管道规格根据吸收塔保持流化 床体所需的最低烟气量确定
1.2.1根据烟气循环流化床法脱硫的原理，吸收剂宜采用 或生石灰。
11.2.3消石灰浆液含固量宜按照20%～25%计算，进厂吸收剂
应设有计量装置和取样化验
有计量装置和取样化验装置
11.4物料和热量平衡计算
11.4.1、11.4.2物料和热量平衡计算的相关要求说明如下： 为广避免烟气中水分凝结，造成脱硫灰在除尘器以及后续设 备、管道内形成板结，规定吸收塔出口烟气温度应高出其绝热饱和 温度15℃～20℃，确保脱硫装置安全运行。 如果吸收塔内颗粒物浓度超过1000g/Nm3时，宜设分离器， 分离器独立设置也可与二级除尘器合为一体。二级除尘器可选用 静电除尘器、布袋除尘器或其他高效除尘器。
在消化器（罐）中，石灰或石灰粉与水混合达到给定的浆液浓 度，在消化机出口，浆液通过振动筛筛分去除掉大颗粒固体物，浆 液依靠重力自流到浆液罐（槽），通过浆液泵送往吸收塔。 吸收剂浆液制备主要设备有：消化器（罐）、浆液罐、浆液泵、振 动筛等。
1.5.4吸收塔的相关要求说
1吸收塔型式通常采用带文丘里的空塔结构，由进口段、下 部方圆节、给料段、文丘里段、锥形段、直管段、上部方圆节、顶部方 形段和出口段组成。由于塔内存在大量潮湿黏性物料：为避免黏 结和磨损设备，吸收塔避免设活动部件和支撑件；由于烟气中的三
氧化硫在塔内被完全吸收，因此吸收塔不需要防腐。 2烟气循环流化床脱硫吸收塔的高度由烟气停留时间决定， 气固接触时间越长，脱硫效率越高，吸收剂利用率也越高。 11.5.6吸收塔内颗粒物浓度高达1000g/Nm3，为确保净烟气满 足排放要求，如果收尘设备选择袋式除尘器，袋式除尘器的气布比 宜选取0.75m/(m²·h)～0.65m²/(m²·h)。
11.7管道及管道敷设
11.7.1烟气循环流化床脱硫装置整体烟气系统的设计温度规定 高出露点15℃～20℃，三氧化硫在塔内被完全吸收，因此，气力输 送系统中的直管段可采用碳钢材质
12. 1 一般规定
12. 1.3 喷雾干燥法属于半干法脱硫工艺,由于受到吸收塔出
口烟气温度等条件的药束，限制了烟气可容纳的吸收浆液量，脱 硫效率较湿法工艺低，一般不超过98%。因此，喷雾干燥法不适 用于高浓度二氧化硫烟气的脱硫，本标准规定脱硫装置进口烟 气二氧化硫浓度不宜大于0.10%（标准状态、十基、实际含氧 量。
12.4物料和热量平衡计算
.2为了避免烟气中水分凝结，造成脱硫灰在除尘器以及月 备、管道内形成板结，吸收塔出口烟气温度应高出其绝热饱禾 15℃~20℃，确保脱硫装置安全运行。
12.5.1喷雾干燥吸收塔为空塔结构，在脱硫中具有吸收二氧化 疏和十燥脱硫灰两项功能。烟气在吸收塔内停留时间为10s～ 12s，足够的停留时间才能确保吸收和干燥效率。吸收塔的核心部 件是旋转雾化器和烟气分布器。
12.5.2由于三氧化硫在塔内已被完全吸收，控制喷雾干燥脱硫
后的烟气温度大于烟气露点温度15℃～20℃，因此，吸收塔及后 部设备、烟可不考虑防腐，吸收塔及其附属设备、管道可采用碳 钢材质。
13. 1 一般规定
.2双氧水储槽的设计和选择应满足安全环保的要求。由于 度及其他因素的影响，储槽内的双氧水会发生分解，分解速率
与浓度、温度密切相关，浓度和温度越高，双氧水分解速度越快。 由于双氧水分解放出热量，导致储槽温度升高，高温又加速了双氧 水的分解，如果不采取必要的安全措施，将引发重大安全事故。因 比，双氧水储槽的容积不宜过大，同时储槽还应设温度指示以及温 度与喷淋水的连锁控制，槽顶应设安全阀、排空管等安全设施。
13.6.4本条为强制性条文，必须严格执行。
双氧水属于强氧化性、腐蚀性液体，低浓度双氧水会对人的眼 晴和皮肤有刺激作用，高浓度双氧水会对人体造成灼烧、损伤眼睛 等，如蒸气进人呼吸系统会刺激肺部，严重时损伤器官。当人体接 触到双氧水时，应立即打开淋洗器、用大量清水冲洗接触部位，冲 洗后立即送医院进一步处置。因此，在双氧水储存区域和吸收塔 区域，必须设置淋洗器和洗眼器，确保发生双氧水伤事故后及时 进行清洗
13.8.4本款为强制性条文，必须严格执行。双氧水分解时释放 出氧气和热量，温度和浓度越高分解速率越快，分解放出的热量文 提高了双氧水的温度，加速了双氧水的分解。双氧水储槽为密闭 容器，双氧水分解产生的大量氧气随温度升高而膨胀，密闭容器内 压力不断升高，达到一定的压力值时引发密闭容器爆裂，容器爆裂 后释放出来的氧气在一定的条件下与可燃蒸气或气体极易形成爆 炸性混合物，一旦遇火花、静电等外界因素将引发爆炸。因此，双 氧水储存环境应阴凉、通风，应远离火种、热源、可燃物、还原剂等 危险源，双氧水储槽应避免阳光直射和受热。双氧水储槽必须设 置温度监测、连锁和报警装置，储槽内温度达到35℃时，启动报警 并自动开启喷淋水立即对储槽进行降温。
14. 1 一般规定
14.1.1海水法脱硫的吸收剂为大然海水，海水具有弱碱性，含有 大量的碳酸根和碳酸氢根，具有较强吸收二氧化硫的能力和酸碱 缓冲能力。按比例将脱硫后海水与天然海水掺混，再经中和，曝气 等方式进行处理，恢复其水质达到或接近天然海水的水质后排放 回大海，海水法脱硫没有副产物
14.2.1天然海水指没有经过人为干扰的海水。天然海水pH值 为7.8～8.2，总碱度为1.8mmol/L～2.0mmol/L。脱硫用海水的 DH值、碱度、温度等指标偏离正常值会引起脱硫水量的增加
14.2.1天然海水指没有经过人为干扰的海水。天然海水pH值
海水法脱硫吸收塔主要有填料塔、喷淋空塔等型式。
GB／T41768-2022 建筑用绝热材料 有机物含量的测定.pdf14.3.2海水法脱硫吸收塔主要有填料塔、喷淋空塔
填料塔具有较高的气液接触面积，气液间的传质效率高，在保 证脱硫效率的前提下，可降低吸收塔的高度和减少喷淋量，降低海 水升压泵的流量和扬程，有利于降低投资、降低能耗。 采用喷淋空塔时，为达到要求的脱硫效率，塔内至少设置三层 惯淋层，这样，吸收塔的高度、海水升压泵的流量和扬程都要增加， 投资和运行费用相对较高
曝气风机配置数量可根据烟气参数确定，曦气风机风量 头应满足烟气负荷的变化。
14.5管道及管道敷设
14. 5.1海水管道设计时应充分考虑海水对管道的腐蚀
4.5.1海水管道设计时应充分考虑海水对管道的腐蚀与
1海水管道设计时应充分考虑海水对管道的腐蚀与磨损 又要老虑管道的麻
14.5.1海水管道设计时应充分考虑海水对管道的腐蚀与磨损CJJ／T 283-2018 园林绿化工程盐碱地改良技术标准， 管道内介质流速的选择既要避免海生物生长，又要考虑管道的磨 损和压力损失尽可能小。