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GB／T50547-2022 尾矿堆积坝岩土工程技术标准及条文说明.pdf

说明钻探质量越好，但对于坝体沉陷与变形部位、滑动面、渗漏带 及破碎带等钻探采芯比较困难，为了保证钻探质量，本条规定了岩 芯采取率的最低要求。

6.3.2探井作业时，为了保证作业人员安全，探井井口要选在土 质坚硬的土层上，以保证探井井口坚固且稳定，降低探井开挖的安 全风险。

6.4.3试样的质量是保证勘察工作质量的基础DB11／T 692-2019 历史文化街区工程管线综合规划规范，本条对标签的内

.4.3试样的质量是保证勘察工作质量的基础，本条对标签的P 容进行规定，是为了实现标签的标准化，保证试样质量的可追准 生，便于岩土工程数据采集数字化的实现，

尾矿是一种特殊土，与一般土的描述有一定区别，目前仅

6.5.3尾矿是一种特殊土,与一般土的描述有一定区

在现行行业标准《岩土工程勘察现场描述规程》YS/T5205中对 尾矿的描述做了具体规定

6.5.7岩土工程技术成果数字化交付是岩土工程的发月

字化记录是成果数字化交付的基础资料，同时，数字化记录也是岩 土工程技术的一个重要发展方向

6.6.1、6.6.2工程物探作为一种无损探测技术，适用于尾矿堆积 项岩土工程勘察工作，根据尾矿库的特点选择适宜的工程物探方 法，可以探查尾矿粗细颗粒的变化、密实程度等堆积规律、浸润线 的位置以及库底基岩的埋深、风化程度等

6.6.3尾矿的电阻率一般较低，具有较强的导电性，粗细颗

.6.3尾码的电阻率一般牧低，其有牧较独强的导电性，租细颗粒之 间的电阻率差异很小，故一般不选用工程物探方法中的电法或电 磁法探查尾矿粗细颗粒的分层和密实程度。地震勘探有折射法、 反射法和面波法，对于探查层矿分层、密实程度、基岩风化程度和 浸润线等，折射法和反射法一般不适用；面波法具有垂直分层的高 分辨率的特点，可以按面波速度大小对尾矿进行颗粒粗细、密实程 度的划分，人工源面波法由于探测深度较浅，在尾矿堆积坝勘察中 一般较少应用，而近几年兴起的微动勘探技术，因采用天然源面 波，无须人工震源，勘探深度可以达到200m以上，在数据采集和 处理方面已经实现智能化，因而得到广泛应用。 中国有色金属工业西安勘察设计研究院有限公司与北京市水 电物探研究所对工程物探中的微动勘探技术在尾矿堆积坝勘察工 作中的应用做了专题研究工作，并在陕西省华县秦岭山区某沟谷 型尾矿堆积坝进行了验证。尾矿库等别为二等，初期坝为透水于 砌石坝，尾矿堆积坝采用水力输送上游法堆积，每级子坝高度约 3.5m，勘察期间尾矿堆积坝总高约153.5m，坝外坡总坡比为 1：5.0，坝面护坡采用山坡坡积土或碎石覆盖，并设排水截水沟。 尾矿以黑灰色尾粉砂为主，局部夹有尾细砂或尾粉土薄层，成层性

好，堆积规律明显。 本次研究工作采用了WD200型无线智能微动勘探仪，微动 勘探测点与钻孔布置示意图见图1，微动勘探测点与钻孔地层划 分对比结果见表1。

图1勘探点布置示意图

表1尾矿堆积层划分对比结果

图2为尾矿堆积坝内横波速度剖面图，从图2可以看出，横波 速度不是单纯地随深度增加而增加，而是呈现出高速中夹有相对 氏速的条带，这一特征反映出堆积过程中粗细尾矿沉积规律和密 实程度，在横波速度达到500m/s及以上尾矿应解译为坚硬土，这 也反映出了早期排放的尾矿在后期排放尾矿的自重压力及较长的 固结时间联合作用下，已经产生了一定的胶结作用，工程性能趋好，

图2尾矿堆积坝内横波速度剖面图

而钻探揭露结果也与之一致，符合水力输送尾矿堆积规律。在深 度约200m以下，局部横波速度出现向低速变化的异常现象，解译 为在这一深度分布有工程性能相对较差的粉质黏土层，这也较为 准确地反映出坝底原始地层的分布特征，解译结果与收集到的尾 矿库勘察资料是一致的。 除此之外，分析结果还表明，微动勘探平均面波速度和平均反 演横波速度与标准贯入试验击数有较好的相关性，采用微动勘探 反演的横波波速也可以在一定程度上代替地层的实测剪切波速。 6.6.4工程物探依据相邻介质之间的物性差异进行成果解释，通 常是通过波速差异、电性差异等推断介质的工程性质差异，属于间 接的勘探手段，因此，对工程物探成果的解释要结合钻探或其他 手段。

6.6.4工程物探依据相邻介质之间的物性差异进行成果解释，通 常是通过波速差异、电性差异等推断介质的工程性质差异，属于间 接的勘探手段，因此，对工程物探成果的解释要结合钻探或其他 手段。

7.1.1：原位测试和室内试验的试验项目、试验方法、试验条件根 据岩土工程分析评价要求提供的计算参数进行选择，本条规定可 以使试验工作更具有针对性。 7.1.2尾矿的颗粒一般都较细，饱和尾矿又易产生触变，为了减 少运输过程中对试样样品的扰动，尾矿堆积坝勘察工作中要将试 验室设在现场，在工程现场进行尾矿的一般物理力学性质试验，这 已是国内尾矿堆积坝勘察和设计专家们的共识。 7.1.3采用天然结构的试样进行试验，是保证试验指标准确的必 要条件。试验室采用扰动样制备试样时，将现场测得的天然结构 试样含水率和密度作为制备试样的控制指标。 7.1.5目前，我国使用的原位测试成果与岩土物理力学参数关系 的经验式，是按规定的方法进行数据修正后建立的，因此使用这些 经验关系确定岩土参数时，要按照规定的方法对数据进行修正处 理。目前，对测试数据修正与否的认识尚不统一，因此数据是否修 正以及如何修正需根据实际情况确定。

7.2.2在尾矿堆积坝岩土工程勘察中，可以根据需要选择单桥、 双桥探头或带孔隙水压力量测的单桥探头、双桥探头。在触探过 程中，随着触探深度的增加，孔斜通常会增大，因此，本条规定了试 验设备应具备量测孔斜的功能。攀枝花某尾矿堆积坝的勘察工程 实践表明，增强探杆的刚度，可以有效地防止孔斜，工程中采用了 合金钢45MnMoB的Φ42探杆，成功实现了最大孔深80.1m的探

用于力学分层，而不用于物性分层。因此，采用静力触探试验进行 分层及确定土的名称时，需结合相邻钻孔进行划分。

7.3圆锥动力触探试验

矿堆积坝的勘察中，尤其对难以取得不扰动试样的废石筑坝的初 期坝坝体、坝基碎石层及极软岩等，圆锥动力触探是测试工程性能 的重要手段。

力脱钩落锤装置控制落锤的方法，能较好地保证锤击能量恒定 保持探杆的垂直，可以减少偏心，降低探杆与土层之间的摩限 可，保证试验的准确性。对试验锤击速率的规定，是为了保证试 成果准确、可靠。

7.3.3应用试验成果时N63.5或N120值是否修正或如何修

根据建立统计关系时的具体情况确定。对试验成果中出现的异常 值应分析原因，剔除因操作或机具等人为因素以及触探的界面效 应等因素产生的异常值，

7.4.1～7.4.3标准贯入试验是尾矿堆积坝勘察中应用最广泛的 一种测试方法，由于尾矿堆积坝为近期人工堆积的，以尾细砂、尾 粉砂和尾粉土为主的尾矿堆积而成，结构松散，孔壁稳定性差，为 保证测试质量，钻进过程中要重视钻孔的护壁工作。 试验成果提供的N值是试验实测值，未做修正，应用N值进 行工程评价时，需要根据工程需要选用相应的N值，即实测值或 通过某一方法得到的修正值。对实测值中的异常值要分析原因， 剔除因操作或机具等人为因素产生的异常值

7.5 十字板剪切试验

7.5.1十字板剪切试验适用于测定具有饱和软黏土特征的尾矿 的不排水抗剪强度，相当于摩擦角Peu为O时的黏聚力Ccu值 7.5.2具有饱和软黏土特征的尾矿的理藏深度对试验位置的准 确性十分重要，一般在拟进行十字板剪切试验的孔位旁，预先做静 力触探试验，结合静力触探孔的土层变化情况，确定具有饱和软黏 土特征的尾矿分布的部位，进行试验

7.6.1由于原位剪切试验的岩土体比室内试样大，能包含宏观结 构的变化，故试验成果更接近工程的实际情况。但往往受试验场 地的选择所限，不可能对埋深较大的尾矿进行试验，所以需考虑试 验成果的代表性。

7.6.2对于试验场地的选择，除考虑尾矿层或尾矿软弱夹层

外，还要考虑坝体的受力特征，试验时，剪切方向的选择要与滑 方向一致，最大法向应力要大于最大预估应力，保证试验成果与 定性分析更接近实际的受力状态，

7.7.1尾矿在堆积过程中，可能形成具有饱和软黏土特征的黏性 尾矿，扁铲侧胀试验是将带有膜片的扁铲压入软弱的黏性尾矿层 中，进行原位测试，充气后使膜片向孔壁的尾矿侧向扩张，根据压 力与变形的关系，测定尾矿的侧胀模量及有关指标。

7.8.1波速测试的目的，是通过测定弹性波在岩土体内的传播速

7.9.1抽水试验是评价砂性尾矿含水层渗透性最常见、最

最有效的试验方法，用于获取含水层的渗透系数，确定降深、涌水 量、影响半径等水文地质参数。

7.9.2在尾矿堆积坝勘察工作中，一般采用3段降深的稳定流试 验；当水位理埋藏较深、水量较小、3段降深稳定流抽水试验无法实 施时，工程上选用抽筒提水的简易抽水试验方法。根据经验，当抽 水试验孔的有效孔径小于150mm时，过滤器的安装及潜水泵型 号的选择不易实现，但当地下水位较浅时，也可以选用吸水泵等抽 水设备。 7地水试於的 和滋添玄数传

7.9.2在尾矿堆积坝勘察工作中，一般采用3段降深的稳

7.9.3抽水试验的成果计算包括影响半径R和渗透系数k值 并根据水文地质条件和抽水情况选择计算方法。

.9.3抽水试验的成果计算包括影响半径R和渗透系数k值

7.10.1浸润线以上堆积体的渗透系数，一般采用注水试验就可 以获得较满意的结果，试验操作简单，在野外易于进行，是一种常 用的测试方法。 7.10.2注水试验分为试坑注水和钻孔注水，在尾矿堆积坝勘察 中，一般根据地下水的埋藏条件和尾矿的渗透性强弱，选择相应的 试验方法

7.11.1对于非尾矿的岩土要按照现行国家标准《土工试验方法 标准》GB/T50123和《工程岩体试验方法标准》GB/T50266的规 定进行试验。尾矿属于特殊土，现行行业标准《土工试验规程》 YS/T5225对尾矿的试验方法做了明确规定，因此，在进行尾矿 的物理力学性质试验时，执行现行行业标准《土工试验规程》YS/ T5225的规定。

7.11.3尾矿的工程分类以颗粒组成为主要依据，颗粒分析是尾 矿土工试验的重要试验项目。进行尾矿分类时，最小粒径要达到 .075mm；进行黏粒含量分析时，最小粒径要达到0.005mm；进行 胶粒含量分析时，最小粒径要达到0.002mm。因此，本条规定“颗 粒分析试验最小粒径宜为0.002mm”，现场根据选矿工艺和粒度 进行选择。不同类型的尾矿比重差异较大，试验时要根据矿物中 有机质、可溶盐、亲水性胶体的含量选用纯水或中性液体。 7.11.4为了模拟坝体的实际应力状态，固结试验的试验压力要 与上覆自重压力相一致，本条规定最大压力要根据最终坝高确定。 7.11.5尾矿的三轴压缩试验是为坝坡的稳定性分析和坝体的应 力应变分析提供分析计算参数的室内试验方法，其受力状态明确， 能够有效控制排水条件。试验时，需根据不同的分析计算模型选 择相应的试验方法。 排水状态对三轴试验成果影响较大，不同的排水状态所测得 的C、9差别很大，故本条规定试验时的排水条件要根据计算模型 确定。当计算模型需要有效应力参数时，对于黏性尾矿，因排水条 件较差，固结排水试验所需时间较长，故一般采用固结不排水剪测 孔压试验来取得有效应力参数；对于砂性尾矿，因排水条件较好， 一般采用固结排水试验。 为了模拟坝体实际应力状态，三轴试验的最大围压要与试样 的侧向压力相一致。

11.6随着仪器设备的发展，现有的土工试验设备已具备进行 加大压力的直剪试验的能力。因此本条规定了试验的最大垂直 力一般采用土样所在位置的自重应力。

7.11.7在尾矿堆积坝坝体的数值模拟计算中，需要分

矿的垂直、水平渗透系数，但受尾矿沉积层理的影响，尾矿的垂直、 水平渗透系数相差较大。常采用的方法是，在探并中用环刀采取 垂直沉积层理和平行沉积层理的试样，进行室内渗透性试验，进而 分别取得垂直和水平渗透系数。

体静应力状态确定固结应力比；试验的振动破坏周次根据 相当的等效循环次数确定，震级7级的等效循环次数为1 震级7.5级的等效循环次数为20周，震级8级的等效循环 为30周。

模型、非线性弹性修正的K～G模型。在进行岩土工程分析时，根 据不同的工程要求和尾矿堆积坝的实际情况，选用不同的动力计 算模型，提供模型计算参数。

8.1.1尾矿堆积坝的稳定性分析与评价工作是在岩土工程 的基础上进行的，根据地层的分布、库区与坝坡浸润线的理深、 矿堆积体岩土物理力学性质及参数，对尾矿层进行概化分区，按 概化分区的结果对尾矿堆积坝进行稳定性评价

的基础上进行的，根据地层的分， 波浸润线的理保、电 矿堆积体岩土物理力学性质及参数，对尾矿层进行概化分区，按照 概化分区的结果对尾矿堆积坝进行稳定性评价。 8.1.2尾矿堆积坝的岩土工程定性分析包括工程地质类比法和 图解法。工程地质类比法是将要研究的现有尾矿堆积坝坝坡或拟 设计的坝坡与已研究过的相似工程地质条件的尾矿堆积坝坝坡进 行类比，并在全面分析比较工程与已有边坡的岩性、结构、自然环 境、变形等因素和尾矿坝的堆存方式、放矿方式的基础上，评价尾 矿坝的稳定性。图解法一般有极射赤平投影法和泰勒图表法，极 射赤平投影法在尾矿坝的稳定性评价中应用较少，泰勒图表法是 根据计算资料整理得到的极限状态时均质土坡内摩擦角?、坡角α 与稳定因数N=C/H之间的关系曲线（C是黏聚力，Y是重度，H 是土坡高度），并通过查表确定坝坡稳定性的一种方法，可用于初 步估算高度小于10.0m的小型堤坝的稳定性。 8.1.3尾矿堆积坝岩土工程分析评价一般包括渗流稳定分析、坝 坡稳定性分析和应力变形分析，其中渗流稳定分析是基础，只有在 渗流计算分析的基础上，才能进行坝坡的稳定性和坝体的应力变 形分析。

坡稳定性分析和应力变形分析，其中渗流稳定分析是基础，只有衣 渗流计算分析的基础上，才能进行坝坡的稳定性和坝体的应力本 形分析。

8.1.5岩土工程分析的不同方法，可以体现尾矿所处的不同应力

8.1.5岩土工程分析的不同方法，可以体现尾矿所处的不同应 和工作状态，故需根据分析方法，选取匹配的力学指标。 工程指标的代表值分别为标准值、平均值和特征值，用以评价 土的性状的各种物理力学性质指标一般取平均值，抗剪强度指标

土的性状的各种物理力学性质指标一般取平均值，抗剪强度指

取标准值，压缩性指标取平均值，地基承载力取特征值。岩土参数 的分析与统计方法一般按现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB 50021的有关规定热行

试验指标时，要考虑到实际应力状态下的固结程度；当采用十字 抗剪强度指标时，要考虑扰动和固结程度对抗剪强度的影响。

剪试验指标时，要考虑到实际应力状态下的固结程度；当

8.1.7尾矿坝在正常运营期和洪水期，浸润线会发生改变，

由于尾矿的取样、制样和试验等环节均可能对试样造成扰动， 本条规定选用计算参数时，要对比分析室内试验和原位测试试 结果，并结合工程经验数据和通过反分析确定。

8.1.8对于尾矿的液化判别和评价，现行国家标准《构筑物

设计规范》GB50191一2012中有明确规定：N级、V级尾矿堆积 坝，可采用简化判别方法；I级、Ⅱ级、Ⅲ级尾矿堆积坝，应采用二 维或三维时程分析法。在实际工程中，对于V级、V级尾矿堆积 坝，当判别深度小于20m时，要注意积累现行国家标准《建筑抗震 设计规范》GB50011中标准贯入试验判别方法与简化判别方法的 对比分析经验。

8.2.1本条对尾矿坝渗流计算仅做原则性规定，主要根据尾矿库 的等别、场地类型分别选取计算方法和计算参数。随着数值模拟 技术的发展，三维数值模拟能较好地反映尾矿堆积坝的渗流特征 因此规定对于地质条件和渗流条件复杂的I级、Ⅱ级山谷型采用 水力输送排放尾矿的尾矿堆积坝，进行三维数值分析或模拟试验； 对Ⅲ级及Ⅲ级以下尾矿堆积坝的渗流计算，根据工程需要，也可以 采用三维渗流计算。

8.2.2尾矿渗透性参数的确定主要方法是现场试验和

也可以选用类似工程的参数指标。渗透计算的渗透性参数取决于 坝体形态、放矿方式、筑坝形式、尾矿沉积层的空间组合规律及颗 粒组成，受这些因素的影响，坝体的渗透系数表现为各向异性，沉 积层水平方向与垂直方向的渗透性存在显著差异，对于比较均匀 的尾矿砂层和水下沉积的尾矿泥带，水平渗透系数与垂直渗透系 数之比一般在2～10范围内变化。局部淤积细颗粒和粗颗粒的互 层在排放方法不能得到充分控制的情况下，形成的密集互层水平 渗透系数与垂直渗透系数比值可达100以上。在参数取值时，要 在现场试验、室内试验和工程类比法的基础上，进行反演综合 确定。

的尾矿砂层和水下沉积的尾矿泥带，水平渗透系数与垂直渗透系 数之比一般在2～10范围内变化。局部淤积细颗粒和粗颗粒的互 层在排放方法不能得到充分控制的情况下，形成的密集互层水平 渗透系数与垂直渗透系数比值可达100以上。在参数取值时，要 在现场试验、室内试验和工程类比法的基础上，进行反演综合 确定。 8.2.3尾矿堆积坝的渗流控制要确保尾矿库运行期浸润线低于 控制浸润线。为了降低浸润线，在坡体和坝基内设排渗管、盲沟、 垂直塑料排渗板和排渗井等设施，但在尾矿库运行过程中，由于局 部细颗粒淤积或化学胶结等原因，会造成排渗设施失效，继而抬高 浸润线，对坝坡的安全稳定造成潜在威胁

控制浸润线。为了降低浸润线，在坡体和坝基内设排渗管、 垂直塑料排渗板和排渗井等设施，但在尾矿库运行过程中，由 部细颗粒淤积或化学胶结等原因，会造成排渗设施失效，继而 浸润线，对坝坡的安全稳定造成潜在威胁，

8.2.4在雨季，由于雨水下渗，软弱层可能形成上层滞水，导

体浸润线抬高，影响坝坡稳定，故计算时要考虑放矿、降雨因素对 尾矿坝浸润线的影响。

8.2.5尾矿堆积坝的渗流是评价稳定性的必要条件，渗流计

主要任务是确定坝体浸润线的位置、坝体和坝基的渗流量以及浸 润线出逸时的水力坡降，为坝体稳定性分析和排渗设施设计提供 依据。

8.3.1尾矿坝坝坡的静力稳定性分析一般采用极限平衡法，常 用的方法为条分法，有不计条块间作用力和计及条块间作用力 两类，按滑动面形状分为圆弧法和折线法两种。最早的瑞典圆 弧法是不计条块间作用力的方法，计算简单，已积累了丰富的经 验，但理论上有缺陷，且当孔隙压力较大和地基软弱时，误差较

大。简化毕肖普圆弧法或其他计及条块间作用力的方法，由于 计及条块间作用力，故能反映土体滑动土条之间的客观状况，但 计算较瑞典圆弧法复杂。随着计算机的广泛应用，使得计及条 块间作用力的方法的计算变得比较简单，容易实现，近十儿年来 已积累了很多经验。 对于1级和Ⅱ级尾矿堆积坝，一般采用二维或三维数值模拟 结合强度折减法进行安全系数分析，现阶段采取这种数值模拟方 法的单位比较多，计算方法和程序也不尽相同。为了使计算分析 更符合坝体实际状况，使计算结果更可靠，本条规定了1级和Ⅱ级尾 矿堆积坝当工程需要时，增加二维或三维数值模拟方法进行分析

8.3.2本条将尾矿堆积坝在地震作用下的稳定性评价与现行国

8.3.2本条将尾矿堆积坝在地震作用下的稳定性评价与现行国 家标准《尾矿库安全规程》GB39496和《尾矿设施设计规范》GB 50863进行了协调。

对地震设计烈度为7度的地区，坝坡的动力稳定性分析应强 调采用拟静力法，一般可以满足工程需要。对地震设计烈度为9 度地区的各级尾矿坝或地震设计烈度为8度地区的血级及Ⅲ级以 上的尾矿坝，地震作用下坝坡的稳定性分析除了采用拟静力法外， 还要采用时程分析法，结合强度折减法或极限平衡法，计算出地震 期和地震结束后一段时间内坝体塑性区的扩展演化和坝坡的安全 系数以此对坝体安全稳定性做出评价

8.3.3在评价尾矿库是否安全稳定时，我国现行各标准通常规定

采用极限平衡法，按正常运行、洪水运行、特殊运行三种计算工 进行评价，每种工况要考虑运行期正常库水位的稳定渗透压力、地 本自重、坝体及坝基中的孔隙水压力、设计洪水位时有可能形成白 急定渗透压力和地震荷载等5种荷载组合

.3.4本条将坝坡抗滑稳定最小安全系数按简化毕肖普法和

8.3.4本条将坝坡抗滑稳定最小安全系数按简化毕肖普法

典圆弧法列于表8.3.4中，并与现行国家标准《尾矿设施设计规 范》GB50863进行了协调，将V级、V级尾矿坝特殊运行的瑞典圆 弧法最小安全系数提高到1.05

3.4.1近年来，我国在土体应力和变形的数值模拟分析方面有了 交大进步，积累了较丰富的经验和资料，利用大型商用软件的二 开发和岩土专业软件，能够对尾矿堆积坝在不同工况下的应力场 和变形场进行数值模拟分析

稳定性的演化规律，通过数值模拟的方法，分析筑坝过程中应力 场、变形场和应力水平的变化特性，为工程实际的设计运行提供依 据。尾矿库闭库后，尾矿堆积体存在的蠕变特性或浸润线的改变 都会对尾矿坝的稳定性产生影响，所以需要通过数值计算，模拟坝 体应力场、变形场及应力水平分布情况。 地震作用下的稳定性分析结果包括残余变形场、有效应力场、孔压 比、液化区和塑性区范围。其中残余变形主要是评价地震后坝顶变形是 否会造成坝体发生漫顶，或干滩长度是否满足最小干滩长度要求。 有效应力场分布决定了坝坡的安全稳定性，直接用于计算整 个地震过程中的安全系数变化；孔压比的时程分布，可以反映坝坡 和坝基发生液化破坏的可能性；液化区的分布特性，可以为工程设 计和运行提供坝坡马道宽度和干滩长度的指标；塑性区的范围，反 映了地震过程中坝体和坝基出现变形持续增加的范围，能够为尾 矿坝的安全稳定性评价提供依据。

3.4.3尾矿在沉积过程中复杂且变异性大，概化地层时，需考

9.0.1勘察纲要在明确勘察目的的基础上，根据尾矿堆积坝的工 程概况、场地工程地质和水文地质条件、存在的主要岩土工程问 题，确定相应的勘察工作方案及工作量布置、各种勘探和原位测试 技术要求、取样和试验技术要求、分析评价方法和要求，以及勘察 实施组织安排、勘察进度计划及保证措施、环境因素和危险源辨 识、质量和职业健康安全目标及保证措施、勘察报告书的主要章 节等。 9.0.2原始资料是岩土工程分析评价和编写岩土工程勘察报告 的基础，故要求重视和加强对原始资料的整理。检查和分析是保 证勘察文件编制工作和成品报告质量的基本条件，因此，本条强调 了勘察文件的编制所依据的原始资料的重要性，只有在确保原始 资料准确、完善的前提下，才能使勘察文件做到资料齐全、论证有 据、评价正确、建议合理。 9.0.3本条规定了岩土工程勘察报告的基本内容，由于尾矿堆积 项勘察目的不同，需解决的岩土工程问题也不同，所以要根据工程 特点、地质条件和所需要评价的问题，除满足本条要求外，还需针 对要解决的岩土工程问题进行相应的分析评价。在进行岩土工程 分析时，要根据尾矿堆积坝的等级选用渗流分析、稳定性分析或应 杰形分析

9.0.1勘察纲要在明确勘察目的的基础上，根据尾矿堆积坝的工 程概况、场地工程地质和水文地质条件、存在的主要岩土工程问 题，确定相应的勘察工作方案及工作量布置、各种勘探和原位测试 技术要求、取样和试验技术要求、分析评价方法和要求，以及勘察 实施组织安排、勘察进度计划及保证措施、环境因素和危险源辨 识、质量和职业健康安全目标及保证措施、勘察报告书的主要章 节等。

的基础，故要求重视和加强对原始资料的整理。检查和分析是保 正勘察文件编制工作和成品报告质量的基本条件，因此，本条强调 了勘察文件的编制所依据的原始资料的重要性，只有在确保原始 资料准确、完善的前提下，才能使勘察文件做到资料齐全、论证有 居、评价正确、建议合理

9.0.3本条规定了岩土工程勘察报告的基本内容，由于尾石

坝勘察目的不同，需解决的岩土工程问题也不同，所以要根据工程 特点、地质条件和所需要评价的问题，除满足本条要求外，还需针 对要解决的岩土工程问题进行相应的分析评价。在进行岩土工程 分析时，要根据尾矿堆积坝的等级选用渗流分析、稳定性分析或应 力变形分析

10.1.2尾矿堆积坝的监测，一般包括库内水位监测、坝体浸润线 监测、坝坡变形监测、尾矿库周边不良地质现象监测等。具体工作 中，需要结合实际情况确定监测内容，并有针对性地选用适宜的监 测手段。 10.1.3为了检验尾矿堆积坝在线监测的有效性和监测成果的可 靠性，要采用人工监测的方法和频率，对在线监测成果进行比对 分析。 10.1.4人工监测数据的时效性对于保证尾矿堆积坝的安全非常 重要，在实际工程实践中，存在人工监测数据整理不及时的现象 影响了尾矿堆积坝的正常运行，因此本条规定人工监测资料的整 八工口

10.1.2尾矿堆积坝的监测，一般包括库内水位监测、坝体浸 监测、坝坡变形监测、尾矿库周边不良地质现象监测等。具体 中，需要结合实际情况确定监测内容，并有针对性地选用适宜 测手段。

0.1.3为了检验尾矿堆积坝在线监测的有效性和监测成果的口 靠性，要采用人工监测的方法和频率，对在线监测成果进行比对 分析。

0.1.4人工监测数据的时效性对于保证尾矿堆积坝的安全非常 重要，在实际工程实践中，存在人工监测数据整理不及时的现象 影响了尾矿堆积坝的正常运行，因此本条规定人工监测资料的 里分析应于当日进行。

10.2.1巡查是保障尾矿坝安全的重要手段，主要依据经验和主 观感受进行，可以使用钢卷尺、数码相机等工具，并对巡查中发现 的异常情况及时进行处置。 10.2.2巡查工作要有连贯性，明确巡查的内容、方法及要求，巡 查频次一般根据尾矿库运营情况和不利因素变化情况进行调整， 但出现险情时，要进行不间断的值守。

10.3尾矿堆积坝与库区监测

10.3.1浸润线是影响坝体稳定性的重要指标，坝体表面位移和 深层位移是尾矿堆积坝稳定性的直接指标，因此，浸润线和坝体位 移是应测项目。 10.3.3人员通常不易到达尾矿库区，因此，需要安装在线视频监 控设备或利用无人机航拍监测库区的溢流井、滩顶放矿处、排尾管 道、库水位尺、干滩标杆等重要部位，一旦发现异常情况，要进行人 工巡查，排除隐患。 10.3.4洪水对尾矿库的安全影响很大，汇水区域内的强降雨或

10.3.4洪水对尾矿库的安全影响很大，汇水区域内的强降

0.3.4洪水对尾矿库的安全影响很大，汇水区域内的强降雨或

持续降雨易使尾矿库的库水位升高，干滩长度变小，坝体 高,威胁尾矿坝的安全。因此,对库区雨量的监测非常必

10.4.1排洪设施的变形监测实施难度较大，工程实践较少，但排 洪设施对于保证尾矿库的正常运行非常重要，近年来，由于排洪设 施失效导致的尾矿库安全事故时有发生，故本条对排洪设施的监 测做了规定。 进水口堰顶一般包括排水井拱板顶部和排水斜槽盖板顶部。

10.5尾矿库水环境监测

10.5.3上游监测井一般沿地下水径流方向布置在尾矿库上游， 作为对照本底井，井内地下水不受库内尾矿水的影响；下游监测井 一般沿地下水径流方向布置在尾矿库下游受尾矿水影响的范围 内，作为监视污染的监测井；尾矿库两侧受尾矿水影响的监测井一 般布置在最可能受到扩散影响的尾矿库的周边JTG 3830-2018 公路工程建设项目概算预算编制办法（2019-05-01开始实施），作为监视污染扩 散的监测井

11.0.2尾矿堆积坝的隐患治理常采用土质边坡和地基加固处理 的岩土工程技术措施。边坡治理和加固措施很多，岩土工程的实 践证明，减载、边坡开挖和压坡、排水和防渗等常规治理措施，对于 提高边坡自身的稳定性非常有效，应当优先考虑采用，若仍不能满 足边坡稳定要求，再考虑采用其他加固措施。这一原则对于尾矿 堆积坝的治理和加固同样适用。针对尾矿堆积坝实际存在的问 题，合理选择相应的治理与加固措施，充分发挥不同措施的作用 可以使采用的方案达到技术可行和经济合理的目的。 尾矿堆积坝在隐患治理前，一般要进行专项勘察和方案论证 通过调查和勘察，查找分析隐惠原因，针对隐患类型确定治理方 案，并进行论证。 11.0.3初期坝坝趾渗漏涌砂是尾矿库常见的隐患之一，根据研 究及治理经验，一般采取上游反滤措施，坡脚采取反压和滤水措 施。上游反滤措施一般包括碎石桩、碎石滤墙等，并在坡脚铺设反 滤层和堆重反压等，使渗水在不带走尾矿土颗粒的前提下，迅速安 全地排出，达到渗透稳定的目的。 11.0.4尾矿堆积坝体出现裂缝的原因很多，例如滑坡、底部塌 陷、沉陷、干裂、冻融、振动等，应通过表面观测、开挖探坑及探槽等 手段，查明裂缝的部位、宽度、长度、深度、错距、产状等，综合分析 裂缝的成因，并针对裂缝的成因和形式采取有效的治理措施。对 于缝深不大于5.0m的裂缝，待裂缝发展稳定后，采用开挖回填法 进行处理，裂缝开挖前一般采用灌注石灰浆水的方法显示裂缝 范围。 11.0.5尾矿堆积坝体出现塌坑的原因很多，例如，底部采空区

11.0.2尾矿堆积坝的隐患治理常采用土质边坡和地基加固处理 的岩土工程技术措施。边坡治理和加固措施很多，岩土工程的实 践证明，减载、边坡开挖和压坡、排水和防渗等常规治理措施，对于 提高边坡自身的稳定性非常有效，应当优先考虑采用，若仍不能满 足边坡稳定要求，再考虑采用其他加固措施。这一原则对于尾矿 堆积坝的治理和加固同样适用。针对尾矿堆积坝实际存在的问 题，合理选择相应的治理与加固措施，充分发挥不同措施的作用 可以使采用的方案达到技术可行和经济合理的目的。 尾矿堆积坝在隐患治理前，一般要进行专项勘察和方案论证 通过调查和勘察，查找分析隐患原因，针对隐患类型确定治理方 案,并进行论证。

岩溶渗漏、溶洞塌、库底排水管渗漏、下部管涌流砂等，加固治理 首先要防止册塌进一步发展，其次是对塌坑进行加固处理。一般 而言，塌坑未经处理不会自行稳定，即便底部空洞被填满，也存在 固结问题。 11.0.7对于已滑动且滑坡体已相对稳定或滑动极为缓慢的坝体 滑坡，或经过临时抢护需进行永久性处理的坝体滑坡，处理前要产 格防止雨水渗入裂缝内，一般采用塑料薄膜等覆盖封闭滑坡裂缝 司时在裂缝上方开挖截水沟，拦截和引走坝面的坡面水。在一般 岩土工程中，对滑坡的治理首先是根据滑坡产生的原因和具体情 况，采用削坡卸荷、加培缓坡、压重固脚、导渗排水等多种方法进行 综合处理，本条对尾矿坝体滑坡治理的措施即按此处理方法并结 合尾矿坝的具体条件制定的。 在工程实践中，压重固脚常用的有镇压台和压坡体两种形式， 一般根据当地土料、石料资源和滑坡的具体情况采用。镇压台和 玉坡体应沿滑坡段全面铺筑，并伸出滑坡段两端各5m～10m，高度 和长度应通过稳定分析确定。一般石料镇压台的高度为3m～5m； 压坡体的高度为滑坡体高度的1/2左右，边坡坡率为1：3.5~ 1：5。在放缓坝坡的方法中，推荐采用增设马道放缓平均坝坡的 方法，放缓的坝坡由稳定分析结果确定。马道宽度一般不小于 2m，马道间高差为5m～10m。当边坡总高度较大时（如大于 40m），可以在坡高的1/2稍高处设置宽平台，平台宽度根据边坡 的整体稳定和局部稳定要求，经计算确定。 11.0.8排渗加固的方法很多，常用的有水平排渗、垂直排渗或水 平与垂直联合排渗、弧形排渗和辐射井排渗，实际工作中可以根据 排渗要求进行选择。目前，虹吸排渗在一些尾矿治理中也有应用 11.0.10通过采取增加排渗设施、在液化段坝坡增加石料护坡 置换表层液化土层和在坝体液化段采用碎石、砂桩处理等措施，降 低坝体砂土液化的风险，提高坝体抗液化的能力。 11.0.12对于集中渗漏通道，采用袋装粗尾矿封堵是经济、环保

且有效的办法。 11.0.13捆筑坝是在坝顶较窄、抢险现场浪大的情况下，先在 坝顶距上游边缘约0.5m~1.0m处打一排木桩GB 51354-2019 城市地下综合管廊运行维护及安全技术标准，木桩长1.5m~ 2.0m，入土0.5m~1.0m，桩距1.0m。然后在木桩的背水侧用铅 丝将制作好的塌捆（长2m～3m，直径约0.3m）捆牢。最后在其下 游填土加，形成加高的子堤。 抢筑子过程中，由于水位抬升，致使尾矿库最小干滩长度快 速减小，当存在洪水漫顶可能时，要在靠近岸坡位置开挖临时非常 溢洪道，以保证泄洪通道畅通。 11.0.14尾矿堆积坝产生的险情与水利工程土石坝或堤防工程 基本类似，但由于尾矿堆积坝抢险工程经验较少，故在工程实践 中，尾矿堆积坝的应急处理措施一般采用水利工程土石坝和提防 工程抢险的工程技术措施。因此，有必要在今后的工作中，加强对

基本类似，但由于尾矿堆积坝抢险工程经验较少，故在工程实践 中，尾矿堆积坝的应急处理措施一般采用水利工程土石坝和堤防 工程抢险的工程技术措施。因此，有必要在今后的工作中，加强对 尾矿堆积坝抢险工程的经验总结