标准规范下载简介
GB50367-2013 混凝土结构加固设计规范.pdf0.4受压构件正截面加固计算
10.4受压构件正截面加固计算
10.5框架柱斜截面加固计算
10.5.1本规范对受压构件斜截面的纤维复合材加固，仅充允许采 用环形箍。因为其他形式的纤维箍均易发生剥离破坏，故在适用 范围的规定中加以限制
GBT50328-2014 建设工程文件归档规范10.6大偏心受压构件加固计算
10.6.1采用纤维增强复合材料加固大偏心受压构件时，本条之 所以强调纤维应粘贴在受拉一侧，是因为本规范已在第10.1.3 条中作出了“应将纤维受力方式设计成仅承受拉应力作用”的 规定。 10.6.2本条的计算公式是参照国家标准《混凝土结构设计规
范》GB50010－2010的规定推导的。其中需要说明的是，在大 偏心受压构件加固计算中，对纤维复合材之所以不考虑强度利用 系数，是因为在实际工程中绝大多数偏心受压构件均处于受压状 态。因此，在承载能力极限状态下，受拉侧的拉应变是从受压侧 应变转化过来的，故不存在拉应变滞后的问题，亦即认为：纤维 复合材的抗拉强度能得到充分发挥
10.7受拉构件正截面加固计算
10.7.1由于非预应力的纤维复合材在受拉杆件（如桁架弦杆、 受拉腹杆等）端部锚固的可靠性很差，因此一般仅用于环形结构 （如水塔、水池等）和方形封闭结构（如方形料槽、储仓等）的 加固，而且仍然要处理好围拢（或棱角）部位的搭接与锚固问 题。由之可见，其适用范围是很有限的，应事先做好可行性论 证。例如，对裂缝宽度要求很严的受拉构件，尤应慎用本加固 方法。 10.7.2、10.7.3从本节规定的适用范围可知，受拉构件的纤维 复合材加固主要用于上述的构筑物中，而这些构筑物既容易卸 荷，又经常在大多数情况下被强制要求卸荷，因此，在计算其承 载力时可不考虑二次受力的影响问题，不必在计算公式中引人强 度利用系数
10.8提高柱的延性的加固计算
11.1.1从本条规定可知，这种加固方法仅推荐用于截面偏小或 配筋不足的钢筋混凝土构件的加固，也就是说被加固构件的质量 基本上是完好的，能够正常工作的。因此，当构件有严重损伤或 缺陷时，不应选用这种加固方法。 11.1.2本条规定是基于如下认识：即对于需要作预应力碳纤维加 固的混凝土构件，一般都已作为梁或板使用一段时间，其平时已承 受了较天的荷载，且所施加的预应力也不会产生较天的预压应力， 相反它会同时减小截面受压边缘的最大压应力和受拉边缘的最大拉 应力，从而降低了对混凝土强度的要求。况且对碳纤维复合板所施 加的预应力值一般是比较小的，因此对原混凝土强度无需提出特别 要求，仅需考虑其密实性和整体性是否适合施加预应力即可。 11.1.3、11.1.4、11.1.6、11.1.7条文说明同本规范第10章 相应条文说明，
预应力碳纤维复合板加固受管
但仅作为安全储备。锚具本身完全具有锚固性能。
11.3.1~11.3.6提供了普通平板锚具齿形锚具和波形锚具的做 法。这些锚具虽在工程实践中被采用过，但并非最佳的设计。如 果有成熟经验也可以修改锚具构造和尺寸，或采用其他更好的 锚具。
11.3.7 预应力碳纤维复合板的宽度宜采用 100mm。 这主要是
艮据同济大学等单位相关试验研究结果推荐的。当觉度更大日 寸锚具的要求将会更高，也更难设计。
12. 1 设计规定
12.1.1增设支点加固法是一种传统的加固法，适用于对外观和 使用功能要求不高的梁、板、桁架、网架等的加固。此外，还经 常用于抢险工程。尽管这种方法的缺点很突出，但由于它具有简 便、可靠和易拆卸的优点，一直是结构加固不可或缺的手段。 12.1.2增设支点加固法虽然是通过减小被加固结构的跨度或位 移，来改变结构不利的受力状态，以提高其承载力的；根据支承 结构、构件受力变形性能的不同，文分为刚性支点加固法和弹性 支点加固法。刚性支点加固法一般是以支顶的方式直接将荷载传 给基础，但也有以斜拉杆作为支点直接将荷载传给刚度较大的梁 柱节点或其他可视为“不动点”的结构。在这种情况下，由于传 力构件的轴向压缩变形很小，可在计算中忽略不计，因此，结构 受力较为明确，计算大为简化。弹性支点加固法则是通过传力构 件的受弯或架作用等间接地将荷载传递给其他可作为支点的结 构。在这种情况下，由于被加固结构和传力构件的变形均不能忽 略不计，因此，其内力计算必须考虑两者的变形协调关系才能求 解。由之可见，刚性支点加固法对提高原结构承载力的作用较 大，而弹性支点加固法的计算较复杂，但对原结构的使用空间的 影响相对较小。尽管各有其优缺点，但在加固设计时并非可以任 意选择，因此作了“应根据被加固结构的构造特点和工作条件进 行选用”的规定。 12.1.3这是因为有预加力的方案，其预加力与外荷载的方向相 反，可以抵消原结构部分内力，能较大地发挥支承结构的作用。 但具体设计时应以不致使结构、构件出现裂缝以及不增设附加钢 饮
反，可以抵消原结构部分内力，能较大地发挥支承结构的作用。 但具体设计时应以不致使结构、构件出现裂缝以及不增设附加钢 筋为度。
12.2.1、12.2.2考虑到这两种加固方法的每一计算项目及其计 算内容，设计人员都很熟识，只要明确厂各自的计算步骤，便可 按常规设计方法进行。因此，略去了具体的结构力学计算和截面 设计，
12.3.1、12.3.2增设支点法的支柱与原结构间的连接有湿式连 接和干式连接两种构造之分。湿式连接适用于混凝土支承；其接 头整体性好，但施工较为麻烦；干式连接适用于型钢支承，其施 工较前者简便。图12.3.1及图12.3.2所示的连接构造，虽为国 内外常用的传统连接方法，但均属示例性质，设计人员可在此基 础上加以改进。另外，若采用型钢支承，应注意做好防锈、防腐 蚀和防火的防护层，
13.1.2在实际工作中，有时会遇到原结构的混凝士
行设计规范规定的最低强度等级的情况。如果原结构混凝土强度 过低，它与聚合物改性水泥砂浆的粘结强度也必然很低。此时， 极易发生呈脆性的剪切破坏或剥离破坏。故本条规定了被加固结 构、构件的混凝土强度的最低等级，以及这种砂浆与混凝土表面 粘结应达到的最小正拉粘结强度
件最忌在复杂的应力状态下工作，故本条强调了应将钢丝 的受力方式设计成仅承受轴向拉应力作用
13.1.4规范修订组和湖南大学等单位所做的构件试验均
对梁和柱只有在采取三面或四面围套外加层的情况下，才角 混凝土与聚合物砂浆面层之间具有足够的粘结力，而不致 结破坏。因此，作出了本条规定，以提示设计人员必须 遵守。
，若不施加足够的预张紧力，就会大大削弱网片与原结构共 作的能力。在多数情况下，可使这种加固方法新增的承载力
低20%。因此，作出了必须施加预张紧力的规定，并参照北京 和厦门的试验数据，给出了应施加的预张紧力的大小，供设计、 施工使用，
13.1.6本条规定了长期使用的环境温度不应高于60℃，是根 据砂浆、混凝土和常温固化聚合物的性能综合确定的。对于特殊 环境（如腐蚀介质环境、高温环境等）下的混凝士结构，其加固 不仅应采用耐环境因素作用的聚合物配制砂浆；而且还应要求供 应厂商出具符合专门标准合格指标的验证证书，严禁按厂家所谓 的“技术手册”采用，以免枉自承担违反标准规范导致工程出安 全问题的终身责任。与此同时还应考虑被加固结构的原构件混凝 土以及聚合物砂浆中的水泥和砂等成分是否能承受特殊环境介质 的作用。
13.1.7采用粘结钢丝绳网片加固时，应采取措施卸除结
荷载。其目的是减少二次受力的影响，也就是降低钢丝绳网 滞后应变，使得加固后的钢丝绳网片能充分发挥其作用
物砂浆的产品时，总要强调它具有很好的防火性能，但无法否认 的是，其砂浆中所掺的聚合物和合成纤维，儿乎都是可燃的。在 这种情况下，即使砂浆不燃烧，它也会在高温中失效。故仍应按 现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016规定的耐火等级 和耐火极限要求进行检验与防护
13.2受弯构件正截面加固计算
13.2.1本条前4款的规定，是根据国内外目前试验研究成果制 定的；第5款主要是出于简化计算自的而采用的近似方法。 13.2.2如同本规范第9.2.2条及第10.2.2条一样，是为了控 制“最大加固量”，防止出现“超筋”采取的保证安全的措施 应在加固设计中得到执行。
3.2.3表13.2.3的出处可参阅本规范第9.2.10条及
13.2.3表13.2.3的出处可参阅本规范第9.2.
10.2.9条的说明。
13.2.6参阅本规范第9.2.11条的说明。
13.3受弯构件斜截面加固计算
13.3.1本条给出了钢丝绳网受剪构造的梁式构件三面展开图供 设计使用，但只是作为一个示例，并不要求设计生搬硬套。 13.3.2、13.3.3参阅本规范第9.3.2条及第9.3.3条的说明
这四茶也是对国内程经验的总结， 可供设计 单位参照使用。 13.4.6对粘结在混凝土表面的聚合物改性砂浆面层，其面上之 所以还要喷抹一层防护材料（一般为配套使用的乳浆），是因为 整个面层只有30mm厚；其防渗性能还需要加强，其所掺加的 聚合物也需要防止日光照射。倘若使用的是镀锌钢丝绳，该防护 材料还应具有阻锈的作用，
14.2柱的抗震加固计算
14.2.1本条计算公式中矩形截面有效约束系数Pv的取值，是 根据我国试验结果，采用分析与工程经验相结合的方法确定的： 但由于迄今研究尚不充分，未区分轴压比和卸载情况，也未考虑 混凝土外加层的有利作用，只是偏于安全地取最低值。
于方形箍筋，因此对方形截面的受压构件，要求在截面四周中部 设置四根25钢筋，并凿去四角混凝士保护层作圆化处理，使得 施工时容易拉紧钢丝，也使绕丝对核心混凝土的药束作用增大。 14.3.3由于喷射混凝土与原混凝土之间具有良好的粘着力，敌 建议优先采用喷射混凝土，以增加绕丝构件的安全储备。 14.3.4绕丝最大间距的规定，是根据我国对退火钢丝的试验研 究结果作出的。 14.3.5工程实践经验表明，采用钢楔可以进一步绷紧钢丝，但 注产拾本站目一其仙部位目不全国巨划坚而亦枞
15.1.3承重构件植筋部位的混凝土应坚实、无局部缺陷， 有适量钢筋和箍筋，才能使植筋正常受力。因此，不允许有 缺陷存在于锚固部位；即使处于锚固部位以外，也应先加固 筋，以保证安全和质量，
应大于 0. 08。
15.1.5这是根据全国建筑物鉴定与加固标准技术委员会抽样检 测20余种中、高档锚固型结构胶粘剂的试验结果，参照国外有 关技术资料制定的，并且在实际工程的试用中得到验证。因此， 必须严格执行，以确保植筋技术在承重结构中应用的安全。另 外，应指出的是：氨基甲酸酯胶粘剂也属于乙烯基酯类胶粘剂的 一种。
15.1.6本条规定了采用植筋连接的结构，其长期使用的
度不应高于60℃。但应说明的是，这是按常温条件下，使用普 通型结构胶粘剂的性能确定的。当采用耐高温胶粘剂粘结时，可 不受此规定限制，但基材混凝土应受现行国家标准《混凝土结构 设计规范》GB50010对结构表面温度规定的约束。
本力学性能，而且还取决于混凝土强度等级以及结构的构造 牛。表15.2.4规定的粘结抗剪强度设计值是参照ICBO）对胶 剂粘结强度规定的安全系数以及EO)TA给出的取值曲线，按 国试验数据和工程经验确定的。从表面上看，本规范的取值
偏高，其实并非如此。因为本规范引入了对植筋构件不同受力条 件的考虑，并按其风险的大小，对基本取值进行了调整。这样得 到的最后结果，对非悬挑的梁类构件而言，与欧美取值相近；对 悬挑结构构件而言，取值要比欧洲低，但却是必要的：因为这类 构件的植筋受力条件最为不利，必须要有较高的安全储备才能保 证植筋连接的可靠性；所以根据修订组的试验数据和专家论证的 意见作了调整。 另外，应指出的是快固型结构胶在C30以上（不包括C30） 的混凝土基材中使用时，其粘结抗剪强度之所以需作降低的调 整，是因为在较高强度等级的混凝土基材中植筋，胶的粘结性能 才能显现出来，并起到控制的作用，而快固型结构胶主要成分的 固有性能决定了它的粘结强度要比慢固型结构胶低。因此，有必 要加以调整，以确保安全。 本条为强制性条文，必须严格执行。
件的考虑，开按其风险的大小，对基本取值进行了调整。这样得 到的最后结果，对非悬挑的梁类构件而言，与欧美取值相近；对 悬挑结构构件而言，取值要比欧洲低，但却是必要的；因为这类 构件的植筋受力条件最为不利，必须要有较高的安全储备才能保 证植筋连接的可靠性；所以根据修订组的试验数据和专家论证的 意见作了广调整。 另外，应指出的是快固型结构胶在C30以上（不包括C30） 的混凝土基材中使用时，其粘结抗剪强度之所以需作降低的调 整，是因为在较高强度等级的混凝土基材中植筋，胶的粘结性能 才能显现出来，并起到控制的作用，而快固型结构胶主要成分的 固有性能决定了它的粘结强度要比慢固型结构胶低。因此，有必 要加以调整，以确保安全。 本条为强制性条文，必须严格执行。 15.2.5本条规定的各种因素对植筋受拉性能影响的修正系数 是参照欧洲有关指南和我国的试验研究结果制定的。 15.2.6当前植筋市场竞争十分激烈，不少厂商为了夺标，无视 工程安全，采取以下手法来影响设计单位和业主的决策。 一是故意混淆单根植筋与多根植筋（成组植筋）在受力性能 上的本质差别，以单根植筋试验分析结果确定的计算参数引用于 多根群植的植筋设计计算，任意在梁、柱等承重构件的接长工程 中推荐使用10d～12d的植筋锚固长度，甚至还纳其所编制的 “技术手册”到处散发，致使很多经验不足的设计人员和外行的 业主受到误导。这对承重结构而言，是极其危险的。因为多根群 植的植筋，其试验结果表明，若锚固深度仅有10d，在构件破坏 时联技的钢欲气可
是参照欧洲有关指南和我国的试验研究结果制定的
一是故意混淆单根植筋与多根植筋（成组植筋）在受力性能 上的本质差别，以单根植筋试验分析结果确定的计算参数引用于 多根群植的植筋设计计算，任意在梁、柱等承重构件的接长工程 中推荐使用10d～12d的植筋锚固长度，甚至还纳其所编制的 “技术手册”到处散发，致使很多经验不足的设计人员和外行的 业主受到误导。这对承重结构而言，是极其危险的。因为多根群 植的植筋，其试验结果表明，若锚固深度仅有10d，在构件破坏 时，群植的钢筋不可能屈服，完全是由于混凝土劈裂而引起的脆 生破坏。由此可知这类误导所造成危害的严重性。 二是鼓励业主采用单筋拉拨试验作为选胶的依据，并按单筋 拉断的埋深作为多根群植的植筋锚固长度进行接长设计。这种做 法不仅始害工程，而且所选中的都是劣质植筋胶。因为在现场拉
拔的大比拼中，最容易人选的植筋胶，多是以乙二胺为主成分的 T31固化剂配制的。其特点是早期强度高，但性脆、有毒，且不 耐老化，缺乏结构胶所要求的韧性和耐久性，在使用过程中容易 脱胶。
.1.1对本条的规定需要说明
1轻质混凝土结构的锚栓锚固，应采用适应其材性的专用 锚栓。自前市场上有不同品牌和功能的国内外产品可供选择，但 不属本规范管辖范围。 2严重风化的混凝结构不能作为镭栓锚固的基材，其道 理是显而易见的，但若必需使用锚栓，应先对被锚固的构件进行 混凝土置换，然后再植人锚栓，才能起到承载作用。 16.1.2对基材混凝土的最低强度等级作出规定，主要是为了保 证承载的安全。本规范的规定值之所以按重要构件和一般构件分 别给出，除了考虑安全因素和失效后果的严重性外，还注意到迄 今为止所总结的工程经验，其实际混凝土强度等级多在C30～ C50之间，而我国使用新型锚栓的时间又不长，因此，对重要构 件要求严一些较为稳要。至于C20级作为一般构件的最低强度 等级要求，与其他各国的规定是一致的，不会有什么问题。 16.1.3根据全国建筑物鉴定与加固标准技术委员会近10年来 对各种锚栓所进行的安全性检测及其使用效果的观测结果，本规 范修订组从中筛选了三种适合于承重结构使用的机械锚栓，即自 扩底锚栓、模扩底锚栓和胶粘型模扩底锚栓纳规范，之所以选 择这三种锚栓，主要是因为它们嵌人基材混凝土后，能起到机械 锁键作用，并产生类似预埋的效应，而这对承载的安全至关重 要。至于胶粘型模扩底锚栓，由于增加了结构胶的粘结，还可以 在增加安全储备的同时，起到防腐蚀的作用，宜在有这方面要求 的场合应用。 对于化学锚栓，由于目前市场上品牌多，存在着鱼龙混杂的
现象，兼之不少单位在设计概念和计算方法上还很混乱，因而不 能任其在承重结构中滥用。为此，本规范此次修订做了两项工 作：一是不再采用“化学锚栓”这个不科学的名称，而改名为 “胶粘型锚栓”；二是在经过筛选后，仅纳入能适应开裂混凝土性 能的“特殊倒锥形胶粘型锚栓”。其所以这样做，是因为自前能 用于承重结构的胶粘型锚栓，均是经过特殊设计和验证性试验后 才投人批量生产的，而且尽管有不同品牌，但其承载原理都是相 同的，即：通过材料粘合和具有挤紧作用的嵌合来取得安全承载 的效果，以达到提高锚固安全性之目的。 16.1.4普通膨胀锚栓在承重结构中应用不断出现危及安全的问 题已是多年来有自共睹的事实。正因此，不少省、市、自治区的 建委或建设厅先后作出了禁用的规定，所以本规范也作出了相应 的强制性规定。 16.1.5对于在地震区采用锚栓的限制性规定，是参照国外有关 规程、指南、手册对锚栓适用范围的划分，经咨询专家和设计人 员的意见后作出了较为稳健的规定。例如：有些指南和手册规定 这三种机械锚栓可用于6度～8度区；而本规范则规定：对8度 区仅充许用于上、1类场地，原因是这两种锚栓在我国应用时间 尚不长，缺之震害资料，还是以稳健为妥。 16.1.7对锚栓连接的计算之所以不考虑国外所谓的非开裂混凝 土对锚栓承载力提高的作用，主要是因为它只有理论意义，无甚 工程应用的实际价值；若判别不当还很容易影响结构的安全。
又参照美国ACI318附录D的规定，对,v的取值作了偏于安 全的调整。 同时这次修订，也对锚栓受剪承载力的地震影响系数作了偏 于安全的调整，其依据也是参照了美国ACI318的相应规定。
16.3.基材混凝土承载力验算
16.3.1、16.3.2本规范对基材混凝土的承载力验算，在破坏模 式的考虑上与欧洲标准及ACI标准完全一致。但在其受拉承载 力的计算上，根据我国试验资料和工程使用经验作了偏于安全的 调整。计算表明，可以更好地反映当前我国锚栓连接的受力性能 和质量情况。 16.3.3这次修订规范，参照国外相关标准和6年多来国内实施 原规范反馈的信息，对参数s.N和.重新作了调整，并合并为 一个参数山s.h，调整后的效果是使混凝土基材的受拉承载力稍有 提高。试设计表明，修订后的混凝土基材的承载力居于原规范与 欧美标准之间，较为符合我国施工质量状况，且稳健、可行。 16.3.4与欧洲标准相同，均采用图例方式给出各儿何参数的确 定方法，供锚栓连接的设计计算使用。 16.3.5～16.3.10关于基材混凝土受剪承载力的计算方法以及 计算所需几何参数的确定方法，均参照ETAG标准进行制定。
16.4.1、16.4.2对混凝土最小厚度hmin的规定，考虑到本规范 的锚栓设计仅适用于承重结构，且要求锚栓直径不得小于 12mm，故将hmin的取值调整为hnin不应小于60mm。 16.4.3本规范推荐的锚栓品种仅有4种，且均属国内外验证性 试验确认为有预理效应的锚栓；其有效锚固深度的基本值又是以 5度区～8度区为界限确定的。因此，在进一步限制其设防烈度 最高为8度区I、Ⅱ、Ⅲ类场地的情况下，本条规定的hef最小 值是能够满足抗震构造要求的，
16.4.4锚栓的边距和间距，系参照ETAG标准制定的，但不 分锚栓品种，统一取Smin二1.Ohef，有助于保证胶粘型锚栓的 安全。 16.4.5本条对锚栓的防腐蚀要求仅作出原则性规定。具体设计 时，尚应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》GH 50046的规定。
17.1.1今为止，研究和开发裂缝修补技术所取得的成果表 明，对因承载力不足而产生裂缝的结构、构件而言，开裂只是其 承载力下降的一种表面征兆和构造性的反应，而非导致承载力下 降的实质性原因，故不可能通过单纯的裂缝修补来恢复其承载功 能。基于这一共识，可以将修补裂缝的作用概括为以下5类： 1抵御诱发钢筋锈蚀的介质侵入，延长结构实际使用年数： 2通过补强保持结构、构件的完整性； 3恢复结构的使用功能，提高其防水、防渗能力； 4 消除裂缝对人们形成的心理压力； 5改善结构外观。 由此可以界定这种技术的适用范围及其可以收到的实效。 17.1.2混凝土结构的裂缝依其形成可分为以下三类： 1静止裂缝：形态、尺寸和数量均已稳定不再发展的裂缝。 修补时，仅需依裂缝粗细选择修补材料和方法。 2活动裂缝：宽度在现有环境和工作条件下始终不能保持 稳定，易随着结构构件的受力、变形或环境温、湿度的变化而时 张时闭的裂缝。修补时，应先消除其成因，并观察一段时间，确 认已稳定后，再依静止裂缝的处理方法修补；若不能完全消除其 成因，但确认对结构、构件的安全性不构成危害时，可使用具有 弹性和柔韧性的材料进行修补。 3尚在发展的裂缝：长度、宽度或数量尚在发展，但经历 段时间后将会终止的裂缝。对此类裂缝应待其停止发展后，再 进行修补或加固。 裂缝修补方法应符合下列规定：
1表面封闭法：利用混凝土表层微细独立裂缝（裂缝宽度 w<0.2mm）或网状裂纹的毛细作用吸收低黏度且具有良好渗透 生的修补胶液，封闭裂缝通道。对楼板和其他需要防渗的部位： 尚应在混凝土表面粘贴纤维复合材料以增强封护作用。 2注射法：以一定的压力将低黏度、高强度的裂缝修补胶 液注人裂缝腔内；此方法适用于0.1mm≤≤1.5mm静止的独 立裂缝、贯穿性裂缝以及蜂窝状局部缺陷的补强和封闭。注射 前，应按产品说明书的规定，对裂缝周边进行密封。 3压力注浆法：在一定时间内，以较高压力（按产品使用 说明书确定）将修补裂缝用的注浆料压人裂缝腔内；此法适用于 处理大型结构贯穿性裂缝、天体积混凝土的蜂窝状严重缺陷以及 深而婉娅的裂缝
4填充密封法：在构件表 面沿裂缝走向骑缝凿出槽深和槽 宽分别不小于20mm和15mm 的U形沟槽；当裂缝较细时， 也可凿成V形沟槽。然后用改 性环氧树脂或弹性填缝材料充 填，并粘贴纤维复合材以封闭其 表面；此法适用于处理＆> 0.5mm的活动裂缝和静止裂缝。 填充完毕后，其表面应做防护层 （风)
图3裂缝处开U形沟 槽充填修补材料 封护材料；2一填充材料 3一隔离层：4一裂缝
注：当为活动裂缝时，槽宽应按不小于15mm十5t确定（t为裂缝最大 宽度）。 裂缝的修补必须以结构可靠性鉴定结论为依据。因为它通过 现场调查、检测和分析，对裂缝起因、属性和类别作出判断，并 根据裂缝的发展程度、所处的位置与环境，对受检裂缝可能造成 的危害作出鉴定。据此，才能有针对地选择适用的修补方法进行 防治。
17.2裂缝修补要求
17.2.1～17.2.3对混凝土有补强要求的裂缝，其修补效果的检 验以取芯法最为有效。若能在钻芯前辅以超声探测混凝士内部情 况，则取芯成功率将会大大提高。芯样的检验以采用劈裂抗拉强 度试验方法为宜，因为该法能查出裂缝修补液的粘结强度是否 合格。
附录A既有建筑物结构荷载
现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009是以新建工 程为对象制定的；当用于已有建筑物结构加固设计时，还需要根 据已有建筑物的特点作些补充规定。例如：现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009尚未规定的有些材料自重标准值的确 定；加固设计使用年限调整后，楼面活荷载、风、雪荷载标准值 的确定等。为此，编制组与“建筑结构荷载规范管理组”商讨后 制定了本附录，作为对GB50009的补充，供既有建筑物结构加 固设计使用。
附录 B 既有结构混凝土
附录 C锚固用快固胶粘结
本方法为测定锚固型快固胶粘结拉伸抗剪强度的专用测定方 法之一，而且应与GB/T7124配套执行，其检验结果亦为有效。 因此，这是为了解决这类粘结材料粘结能力评定有困难才制 定的。 本方法最早由建设部建筑物鉴定与加固规范管理委员会于 1999年提出，曾先后在植筋和锚栓胶粘剂的安全性统一检测过 程中进行了近5年的试用。其试用情况表明，能较好地反映这类 胶粘剂在特定条件下的粘结性能。特别是在20余种国产和进口 胶粘剂的统一检测中，积累了大量数据，因而能用以确定本方法 检验结果的合格指标。这也就使得本规范在制定快固胶性能指标 时，有了可靠的基础。故决定纳人本规范供结构加固的选材 使用。
Q／CR 482 高速铁路CRTSII型板式无砟轨道滑动层附录D锚固型快固结构胶
根据国外有关标准和指南的新规定，对锚固型快固结构胶的 应用，均提出“应通过地震区适用的认证”的要求。与此同时， 从我国“5·12”震害的调查中，也深感有加强锚固型快固结构 胶抗震性能检验的必要。为此，由同济大学等单位通过各种比对 式验与分析，确认采用本附录的测试方法最为简便，但仍然需要 较长时间和较高费用。因此，仅推荐在新产品进入市场时使用 对于常规的检验，仅要求审查此项鉴定报告的有效性和可靠性
附录 E既有混凝土结构
对本附录需说明以下4点： 1本规范采用的钢筋阻锈技术，是针对既有混凝土结构的 特点进行选择的，因而仅纳入适合这类结构使用的喷涂型阻锈 剂；但应指出的是，对新建工程中密实性很差的混凝士构件而 言，也可作为补救性的有效防锈措施，以提高有缺陷混凝士构件 的耐久性。 2本附录是在国内外使用喷涂型阻锈剂工程经验总结的基 础上制定的，因而应务必予以重视，否则很可能达不到应有的处 理效果。 3亲水性的钢筋阻锈剂虽然能很好地吸附在混凝土内部钢 筋表面，对钢筋进行保护，但却不能有效滤除混凝土基材内的氯 离子、氧气及其他有害物质。随着时间的推移，这些有害成分会 不断累积，从而使混凝土中钢筋受到新的锈蚀威胁。因此，在露 天工程或有腐蚀性介质的环境中，使用亲水性阻锈剂时，需要采 用附加的表面涂层，以起到滤除氯离子及其他有害杂质的作用。 4本附录规定的检测方法及其评定标准，是参照国外著名 机构的有关试验方法与评估指南制定的，较为可信：尤其是对锈 蚀电流降低率的检测，能够有效地衡量阻锈剂的使用效果；其唯 的缺点是测试的时间较晚，从喷涂时间算起，需等待150d才 能进行检测，但其评估结论却是最准确的，因而仍然受到设计和 业主单位的青
对混凝土结构加固设计而言，内力分析和承载力验算是不可 或缺且相互影响的两大部分。从欧美规范的构成可以看出，结构 分析的内容占有相当篇幅，甚至独立成章。过去我国规范中以截 面计算为主，很少涉及这方面内容。然而自丛《混凝土结构设计 规范》GB50010修订以后，已在该规范中增补了“结构分析” 一章，由此可见其重要性已被国人所认识。为此，也将这方面内 容纳人本规范的附录，以供后锚固连接设计使用
JC／T 2287-2014 玻璃纤维增强塑料快装脚手架统一书号：15112·23849 定价：43.00元