标准规范下载简介
GB51185-2016 煤炭工业矿井抗震设计规范.pdf2.3.2应积极推动防震减灾新技术、新工艺、新材料、新产品的
2.4.1材料和施工质量对于抗震能力有重大影响，应引起重视。 单纯依靠设计提出保证施工质量的要求是不够的，应另制定相应 的地震区保证材料和施工质量的专门规程。良好的建筑施工质量 是保障建筑结构地震安全的重要措施。施工单位应当按照施工图 设计文件和工程强制性标准进行施工，并对施工质量负责。 2.4.2矿井、选煤厂工程中井塔、筒仓等需滑模施工的工程，大跨 度栈桥及大直径筒仓仓上建筑等工程，其特殊施工方法与原设计 初衷有很大关系，所以这些特殊的施工方法应经设计认可后方可
1X 2.4.2矿井、选煤厂工程中井塔、筒仓等需滑模施工的工程，大跨 度栈桥及大直径筒仓仓上建筑等工程DB／T 29-135-2018 天津市脲醛发泡保温夹心复合墙技术规程，其特殊施工方法与原设计 初有很大关系，所以这些特殊的施工方法应经设计认可后方可 施工，并应选用有相应资质并有施工经验的单位施工
泥石流及老采空塌陷区等不良地质作用在地震力作用下更易发 生、复活或再次塌陷，影响建设工程的安全。故本条中“稳定性和 适宜性”评价，不仅包括正常情况，还应包括在地震力作用下的场 地“稳定性和适宜性”评价。 3.1.3考虑到井下工程与地基土层的液化评价无关，故本条规定 不包括本规范表2.1.2中的井下工程；关于丙类中的高大建筑工 程，一般都是煤矿矿井与选煤厂中的重要地面建筑工程，在现行国 家标准《煤炭工业矿井建设岩土工程勘察规范》GB51144第8.5.3 条列出了宜实测覆盖层厚度的建筑工程，如下： (1)高度大于或等于30m的井架，高度大于或等于60m的 井塔。 （2）高度大于或等于100m的烟窗。 (3）直径大于或等于25m的筒仓或容量大于或等于0.1Mt的 半地下储仓。 （4）直径大于或等于120m或跨度大于或等于90m的大型储 煤场。 （5）高度大于或等于30m的选煤厂主厂房，跨度大于或等于 30m且起重机吨位大于或等于50t的单层厂房。 上述可认为是本规范所指的高大建筑工程
重要内容，这是一个较为复杂的技术问题，涉及多种因素的影响， 而一些勘察单位却往往忽视此内容。综合分析与评价应在单点、 单孔液化计算的基础上注意下列三个层次的内容： （1）对每个标准贯入试验点进行单独判别（俗称逐点判别），即 分析单个计算点的液化情况（当标准贯人锤击数小于或等于液化 判别标准贯入锤击数临界值时应判为液化），可采用图和表的形式 列出各液化计算点的深度分布，进而确定液化土层的深度分布 情况。 （2）按标准贯入试验孔计算液化指数，分析液化判别勘探孔及 液化等级的平面分布情况，必要时进行液化等级的分区。 （3）对液化场地危害程度的综合评价是一项十分重要的内容， 尤其对复杂或特殊的建设场地，不能简单地根据“液化等级”确定 其液化危害程度，还应考虑各种不利因素的影响。如倾斜场地或 液化土层临空时就有可能造成液化后的土层失稳或滑动，其危害 程度远大于液化本身，勘察技术人 高度重视
3.3.2厚层软土由于其承载力低、变形大等特点，一般不能作为 乙类及丙类中高大建筑工程的天然地基，需进行地基处理；当作为 天然地基使用时，应准确估算其震陷量。目前较为被大家认可的 准确估算震陷量的方法有“模量软化法”和“震陷系数总和法”，此 两种方法的试验测试和计算都比较麻烦，多见于研究领域，一般的 地基勘察工作不多用L大多数勘察单位也不具备其设备（如动三 轴)能力。关于“模量软化法”和“震陷系数总和法”估算震陷量的 方法及公式由于比较烦琐，此处未列出，勘察技术人员可参考相关 文献或资料。当设计采取地基处理方法消除震陷时应满足有关规 范、规程的要求，此时不需再进行震陷量的准确估算。 一般厚层软土地基上的丙类工程，当其对沉降无特殊要求时可 按现行行业标准《软土地区岩土工程勘察规程》JG厂83执行，见表1
表1地震震陷量估算值（mm
当地基土实际条件仅符合表1中一个条件时可适当减小震陷 量.两个条件都不符合时可不考虑震陷量对地面工程的影响。
当地基土实际条件仅符合表1中一个条件时可适当减小震陷 量.两个条件都不符合时可不考虑震陷量对地面工程的影响。
3.4.3对本条第1款说明如下
一些规范规定为抗震设防烈度小于8度”。考虑到目前对地 震的研究程度不高，难以准确判定；另外从近年来发生的大地震来 看，很多7度区发生了9度甚至10度区才发生的严重后果，故本 款规定"抗震设防烈度小于7度”
3.4.4本条规定对不符合本规范第3.4.3条条件的矿并及选煤
厂工程，应避开主断裂带，其避让距离不宜小于表3.4.4的规定” 这里需要说明的，一是应避开主断裂带，并不是所有的断裂段；二 是当矿井卷道工程确实无法避开时，应在断裂带处及两侧采取结 构或构造措施.确保断裂错动后仍能保证人员出逃
4.1.1本条进一步强调井口和工业场地的选择必须安
1.1本条进一步强调井口和工业场地的选择必须安全可靠。 1.2本条是为了震后能够及时供水而制订的
4.2.1本条所述的设防分类是根据本规范表2.1.2确定的
4.2.2为避免建筑结构的倒塌影响到变电所进出线杆的安全，保 证震后能够及时接线供电，制订了本条规定。 4.2.3本条是为了地震时便于人员安全疏散制订的。 4.2.4～4.2.6这几条是为震后能够保证救援通道的畅通而制 订的。 4.2.7为便于震后管线能够及时抢修制订本条，排水主干管的敷
2.7为便于震后管线能够及时抢修制订本条，排水主干管的敷 方式可根据具体情况相应调整
矿井其他道路指主要道路、一般道路以外的其他辅助生产道 路，如至高位水池、场外变电站、塌陷区治理区的道路等。 矿井道路等级划分和主要技术标准的选定应符合现行国家标 准《厂矿道路设计规范》GBJ22的规定。桥涵分类按桥梁多孔跨 径总长或单孔跨径长度，可分为特大桥、大桥、中桥、小桥和涵洞五 类,见表2。
表2中单孔跨径是指标准跨径；梁式桥、板式桥以两桥墩中心 线之间桥中心线长度或桥墩中线与桥台台背前缘线之间桥中心线 长度为标准跨径；拱式桥和涵洞以净跨径为标准跨径。 梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式 桥为两岸桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系车道 长度。 管涵及箱涵无论管径或孔径大小、孔数多少，均称为涵洞
5.1.1活动断层为晚第四纪以来有活动的断层。矿区总体划分 井田时，应以活动断层作为井田的自然边界；井田内应以活动断层 作为采区边界；井巷工程应绕避该种断层。
5.1.2对井筒抗震不利的危险地段包括大构造带、岩溶发育地 段、掩覆老采空区地段等。
5.1.2对井简抗震不利的危险地段包括大构造带、岩溶发育地
5.1.3对于岩质边坡高度大于30m、土质边坡高度大于15m的
.· 则贝成同支 30m、士质边坡高度大于15m的 边坡工程，除应符合现行国家标准《建筑边坡工程技术规范》GB 50333的规定外，尚应进行专项设计，采取有效、可靠的加强措施
5.2.11976年唐山地震调查的31个立井井筒，支护材料有砖、 混凝土、钢筋混凝土等，井筒直径3.0m～7.5m不等，穿过地层有 表土层、饱和砂土层及基岩，无一发生严重破坏，发生破坏部位深 度一般距离地表较浅，破坏深度普遍小于20m，破坏深度超过50m 的仅有4个。因此加强立井井筒浅部的井壁结构强度是有必 要的。
虑斜井、平碉井口以上一般具有一定范围的上覆岩层，故适当减少 加强支护的深度范围。本条中所指埋深为相对井口底板标高的 埋深。
5.3.2非冻结段休息点壁一般应采用拱形断面，长
5.4. 1 地震后矿并并下涌
一点。据多个矿井统计，震后涌水量是震前的1.44倍～5.07倍 因此震后增加临时排水设备是必要的
5.4.3本规范第5.4.1条是在主排水泵房设计时考虑留不
5.5.2就并塔设计而言，抗震设防烈度8度及以上时，土建也能 满足要求。但从唐山地震情况来看，井架的破坏程度要比井塔轻， 恢复起来快，相对也容易一些。因此，本条建议在高地震烈度区条 生具备时宜优先考虑落地式钢井架方案
5.5.3从唐山地震情况来看，震后大部分提升机房因起重机坠
还与场地条件有关。因此选择有利于抗震的建筑场地，是减轻震 害的首要因素。建设场地的划分按本规范第3.1.2条分为有利、 般、不利和危险地段。乙类工程是矿井工程中的生命线工程，因 此严禁建在危险地段
防的情况下都经受住了强烈地震的考验，这主要是由于钢并架设 计时是由断绳荷载控制，具有结构自重轻、地震惯性力小、材料强 度高、延性好的优点。 从唐山地震情况来看，井架的破坏程度要比井塔轻，恢复起来 快，也容易一些。因此，建议在高地震烈度区除因场地布置、设备 条件等限制外，宜优先考虑落地式钢井架方案
于双斜撑钢井架刚度较小，在受水平荷载作用下变形较天。单余 撑井架立架落于井颈上，而斜撑基础落于天然地基上，在地震过科 地表产生竖向位移时受力复杂，易倾斜，所以本条规定对于多绳提 升钢井架，宜采用双斜撑形式。
6.2.3双斜撑形式多绳提升钢井架结构，立架的结构形式王要个
下，下端与井颈脱开，但是限制立架底部的水平位移。非吊挂式是 立架落于并颈上，上部与斜架脱开，结构体系是独立的。 通过对不同烈度的吊挂式井架进行计算，地震作用和立架的 自重产生的内力远小于钢丝绳破断荷载产生的内力，不会增加斜 撑的杆件截面，而且立架杆件处于受拉状态，而非吊挂式立架在地 震作用下杆件处于压弯状态，所以吊挂式抗震性能和经济性均 较好。
6.2.5钢井架的抗震性能较好，抗震设防烈度6度时，可不进
水平地震作用计算，但是在抗震设防烈度为7度、8度时，对于混 凝土井架、桁架式单绳钢井架、多绳单斜撑钢井架立架部分杆件为 地震力控制，应进行水平地震作用计算。 在高地震烈度下，竖向地震作用中上部可产生拉力。因此井 架的竖向地震作不可忽视，应在抗震验算时考虑。
6.2.7根据现行《煤矿安全规程》，容器与罐道梁之间的最小间
6.2.7根据现行《煤矿安全规程》，容器与罐道梁之间的最小间际 值为40mm（钢罐道）、50mm（木罐道）。在地震作用下井架结构变 形较大可能导致间隙过小，无法迅速恢复提升。
6.2.9由于并架和相邻建筑结构型式不同高度不同刚度不同
自振周期也不同，在地震作用下井架和相邻建筑之间很容易互相 碰撞而产生破坏。因此，井架与相邻建筑之间必须设防震缝，基础 宜脱开。本条在现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191 的基础上作了简化，并与井塔的防震缝在要求形式上作了统一
碰撞而产生破坏。因此，并架与相邻建筑之间必须设防震缝，基础 宜脱开。本条在现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191 的基础上作了简化，并与并塔的防震缝在要求形式上作了统一。 6.2.10并架与提升机房是结构形式完全不同的两个独立建构筑 物，在地震作用下动力表现形式完全不同，如钢并架斜撑的基础与 提升机房的基础连接受力比较复杂，应脱开。 并架斜撑与基础一般为铰接连接，当底部存在较大的零应力 区时基础容易发生倾斜并导致与斜撑连接部位破坏。当存在零应 力区时，面积不应超过基础底面积的15%。在基础设计时应使外 荷载相对于基础形心的偏心距尽量小，并校核受压边缘的压力是 否满足承载力要求。 6.2.11在唐山矿11度区，大地震时4个$50mm的钢井架斜撑 基础柱脚螺栓一个剪断，三个拔出70mm～130mm，斜撑柱脚螺栓 拔出，基础开裂比较普遍
6.2.10井架与提升机房是结构形式完全不同的两个独立建构筑
并架斜撑与基础一般为铰接连接，当底部存在较大的零应力 区时基础容易发生倾斜并导致与斜撑连接部位破坏。当存在零应 力区时，面积不应超过基础底面积的15%。在基础设计时应使外 荷载相对于基础形心的偏心距尽量小，并校核受压边缘的压力是 否满足承载力要求
6.2.11在唐山矿11度区，大地震时4个50mm的钢井架斜撑 基础柱脚螺栓一个剪断，三个拔出70mm130mm，斜撑柱脚螺栓 拔出，基础开裂比较普遍
6.3.1井塔宜采用钢筋混凝土箱型或箱框型结构，也可以采用钢 结构。钢筋混凝土井塔应减轻结构自重，在地震区减轻自重降低 地震影响是一项十分重要的技术措施。 唐山矿为11度区，新风井井塔直径Φ12m钢筋混凝土结构 底层进出车开了大洞口，与上层刚度差别大，地震时折断，坠落约 6m歪斜。 徐家楼为8度区，新井井塔为钢筋混凝土箱型结构，由于位于 砂土液化区，震后不均匀沉降倾斜，底部有明显裂缝，修复后能继 续使用。钢筋混凝土井塔应坐落在坚实土层上或全部消除可液化 地基。
自振周期也不同，在地震作用下，井塔和相邻建筑之间很容易互相 碰撞而产生破坏。因此，井塔与相邻建筑之间必须设防震缝， 根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011与《构筑物 抗震设计规范》GB50191，相邻建筑的最小抗震缝宽度为100mm， 本条按此标准调整
总重约90%，壁板约占60%，楼板约占20%，因此减少自重也减 轻了地震作用，薄壁板、少楼层的井塔设计，不但能节省材料，还能 达到地震时更安全的目的。“壁板厚度不宜小于层高的1/35或柱 间宽度的1/35”，参见《煤矿多绳提升井塔土建设计暂行统一技术 条件》（1975）第4.4.3条。
7.1.1本条是对于选煤厂生产厂房工艺布置的一般规定
洗选工程的工艺布置，与抗震有着密切关系。在满足功能要 求的前提下，工艺布置应为建筑结构的抗震设防创造有利条件。 1976年唐山地震的破坏情况表明：厂房的立面、平面规整，体型 变化小，广房高度低、重心低，厂房采用钢框架结构等均有利于抗震。 9度区唐家庄矿选煤厂，主厂房的平面呈L型，纵向跨距为 9m，横向跨距有7m和9m两种，跨距大且不规则，结构体型复杂， 在地震时发生严重的扭转和应力集中破坏，其破坏程度竞与位于 11度地震区的唐山矿新选煤厂主厂房接近。 10度区马家沟矿选煤厂，主厂房顶部设有缓冲仓、浓缩机等 厂房形成细长条，“头重脚轻”，震害严重。厂房顶层不宜布置缓冲 仓，确需布置时仓容量不宜大于300t。 7.1.3本条所指主要机械设备包括跳汰机、加压过滤机、压滤机 浅槽分选机、浮选机、振动筛、离心机、破碎机、磁选机、旋流器组及 刮板输送机等。各种管路、设备支架等必须跨抗震缝布置的设施 宜采用软连接或其他满足抗震要求的措施
7.2.1开滦煤矿选煤厂主厂房唐山矿、唐家庄矿为钢筋混凝土框 架结构，林西矿、吕家坨矿底部两层为钢筋混凝土框架，以上各层 为钢框架结构。其中，唐山矿为11度区，震害最重；唐家庄矿为9 度区，震害次之；吕家坨矿为9度区，震害很轻。这表明钢框架结 构有利抗震，林西矿、吕家坨矿经受住了考验。
7.2.2模块式布置的厂房结构，模块结构为独立的结构
7.2.2模块式布置的广房结构，模块结构为独立的结构受力体 系，主要用于支承设备，应与主体结构分开并应进行单独的抗震验 燈，可不考虑风荷载的影响
7.2.3开滦煤矿选煤厂震害的经验教训是：主厂房体型应力求
7.2.3开深煤矿选煤厂晨苦的练 单规整，柱网尺寸和层高宜统一，平、立面尽量避免凹进凸出，高低 错落，刚度中心和质量重心尽量接近；设备布置力求均匀，重型设 备尽量由高层移至低层，厂房宜尽量降低高度，必要时可布置地下 室，工艺布置应尽量避免断梁缺柱的复式框架。
7.2.19根据煤矿建筑工艺布置的特点，结合多年实际工程经验
选煤厂生产厂房使用期间主要是设备运转，人员参与的很少，由于 新工艺、新技术的应用，基本实现了无人值守的运营模式，所以选 煤厂生产厂房的最大弹性层间位移角限值比一般民用建筑适当放 宽。但对于选煤厂生产厂房中高度大于24m的单跨建筑，可采取 加强措施或比本规范更严的层间位移角限值，在实际工程应用中 是安全可靠的
7.3.2选煤厂生产厂房根据工艺布置情况，一般都是空旷、高低 错落的不规则建筑，以及高度大于24m的单跨建筑，因此本条规 定其抗震构造措施比现行国家标准《构筑物抗震设计规范》 GB50191的规定有所提高
7.4.1开滦煤矿统计74座各种型式栈桥，在强烈地震作用下，总 的来说破坏是严重的。钢结构具有优良的抗震性能，采用钢结构 的栈桥震后大部分能保持完好或震害轻微；钢筋混凝土结构具有 较好的抗震性能，尤其是现浇钢筋混凝土框架支承结构，破坏虽然 严重.但不致发生倒塌砖石砌体的抗拉、抗剪等性能都很差，自重
时对人员影响小，其地震作用下的抗震变形验算弹性层间位移角 限值比一般民用建筑可适当放宽。但对高度大于24m的单跨支 承结构，可采取加强措施或更严格的层间位移角限值
7.5. 1~7. 5. 4
7.5.1～7.5.4开滦煤矿震害调查表明，钢筋混凝土圆筒仓的抗 震性能较好，震害程度较轻，在轻微破坏与基本完好之间，有填充 墙的钢筋混凝土框架支承方仓的抗震性能也较好，震害程度在中 等破坏与轻微破坏之间，砖砌圆筒简仓的抗震性能最差，震害最严 重，接近于完全倒塌。 范各庄矿为9度区，铁路装车仓为8个直径8m的圆筒仓组 成的单排砖砌跨线仓，地震中倒塌5个，严重破坏3个。 7.5.5矩形煤仓、槽仓采用框架结构时，支承柱只到仓底不向上 延伸，容易形成上重下轻，上刚下柔的结构，对抗震不利。支承柱 延伸到仓顶，可减少刚度突变，支承柱底端与基础的连接有较强的 固接性能，增强基础与上部结构的整体性。仓下支承柱间设置必 要的柱间支撑，不便双向设置时可单向设置。这些构造措施有利 于结构吸收较多的地震能量，达到减少震害的目的 7.5.6通过对开滦煤矿震害调查发现，煤仓的仓顶震害普遍较为严 重，其结构型式值得研究。在高烈度区，层数要控制，宜采用轻型围护。 7.5.10仓上建筑一般为框架结构，下部仓壁为钢筋混凝土结构 上下刚度差距很大，可以认为把仓上建筑置于刚性地面上，但仓上 建筑又在煤仓顶部很高的位置，与一般的框架结构有所不同。为 了伍守德
7.5.1~7.5.4开滦煤矿震害调查表明，钢筋混凝土圆筒仓的抗 震性能较好，震害程度较轻，在轻微破坏与基本完好之间，有填充 墙的钢筋混凝土框架支承方仓的抗震性能也较好，震害程度在中 等破坏与轻微破坏之间，砖砌圆筒仓的抗震性能最差，震害最严 重，接近于完全倒塌。 范各庄矿为9度区，铁路装车仓为8个直径8m的圆筒仓组 成的单排砖砌跨线仓，地震中倒塌5个，严重破坏3个
延伸，容易形成上重下轻，上刚下柔的结构，对抗震不利。支承柱 延伸到仓顶，可减少刚度突变，支承柱底端与基础的连接有较强的 固接性能，增强基础与上部结构的整体性。仓下支承柱间设置必 要的柱间支撑，不便双向设置时可单向设置。这些构造措施有利 于结构吸收较多的地震能量，达到减少震害的目的
上下刚度差距很大，可以认为把仓上建筑置于刚性地面上，但仓上 建筑又在煤仓顶部很高的位置，与一般的框架结构有所不同。为 了方便实际工程的应用，并结合煤矿建筑的实际使用情况，仓上建 筑的抗震等级根据设防烈度来确定。
8.1.1重要电力设施是矿井的生命线，在建筑结构和设备
面应加强抗震措施，有利于抵御地震灾害，为灾后恢复创造条件。 所述应急电源系指发电机组、专用的馈电线路等服务于矿并 重要负荷的应急电源。通信、计算机、自动控制、照明等系统所使 用的蓄电池、UPS等应急电源可按照相关规定执行。 目前许多地方及有关单位相继出台了矿井设置应急电源的有 关规定，应急电源有利于在发生大面积停电事故和重大自然灾害 包括地震灾害）情况下保障人员安全，应列人重要电力设施中 鉴于目前对应急电源的供电负荷范围、持续供电时间等具体细节 尚无统一认识，本规范暂不对应急电源的具体内容进行规定
8.2.2虽然室内成套电气设备本身的抗震能力优于室外安装的 独立式电气设备，但当地震烈度较高时，建筑结构的抗震能力就成 为恢复供电的基础性因素。 唐山地震的经验表明，室外配电装置虽然受损严重，但由于不 受破损建筑结构影响，检修和恢复供电的速度均较快。目前，汶川 灾区尚有部分变电站在破损建筑结构内运行，成为供电隐患 考虑到室外布置受气象条件、污等级、地形条件、土地政策 等诸多因素影响，无法作出统一规定，本条文规定“宜采用室外式 配电装置，并宜采用中型布置方式”。
8.2.3、8.2.4这两条规定的主要目的是减少两回电源线路同
8.3.135kV及以上主变压器增设对角拉线加强固定是唐山地 震的经验。变压器类安装设计的其他抗震措施，应符合现行国家 标准《工业企业电气设备抗震设计规范》GB50556的规定。
8.3.T35kV及以上主变压器增设对角拉线加强固定是唐山地 震的经验。变压器类安装设计的其他抗震措施，应符合现行国家 标准《工业企业电气设备抗震设计规范》GB50556的规定。 8.3.2地震后，井下有可能出现瓦斯、煤尘的异常升高，采用隔爆 型（或本安型）电气设备可降低瓦斯、煤尘爆炸等次生灾害发生的 可能。
8.3.2地震后，井下有可能出现瓦斯、煤尘的异常升高，采用隔爆 型（或本安型）电气设备可降低瓦斯、煤尘爆炸等次生灾害发生的 可能。
8.3.3本条规定的目的是降低设备受损后发生火灾的可能性
8.4.1矿并信息化系统是高产高效现代化矿井建设的必要条件 之一，矿井信息化系统的建设有利于地震后救援的实施。调度监 控中心是矿井信息化系统的核心大脑，独立设置便于地震的设防 和震后的恢复。
8.4.2井下环网设备有壁挂和落地安装两种方式，落地安装能减
8.4.3在震后其他通信手段瘫痪的情况下，利用卫星通信设施及
8.4.5现行国家标准《煤炭工业矿井设计规范》GB50215将矿井
信息系统划分为二级负荷，通信中心的电源按二级负荷设计与现 行国家标准《煤炭工业矿井设计规范》GB50215的规定相一致。 通信中心是矿井内部及与外部通信的枢纽，保证通信中心电源的 可靠性，是维持通信畅通的有力保障，因此规定除外部电源外还应 设有备用电源。
9.1.1本条是对抗震设计中矿并水源选择的规定
9.1.1本条定对抗晨设计 1在强烈地震发生后，由于水源条件不同，震后受到破坏的 程度也不相同。多个水源震后维持部分供水能力的概率较大，有 助于震后的恢复工作。现行国家标准《室外给水排水和燃气热力 工程抗震设计规范》GB50032规定：“位于地震区的大、中城市中 的给水水源、气源和热源的设置不宜少于两个。”矿井不属于大、中 城市，但多数矿井独立于其他人员集中区域，需要单独解决水源问 题，这一点与大、中城市相同。另外，多数矿井在地下开拓，揭露或 接近地下含水岩层，有相当多的地下水涌出。这些条件为发现地 下水提供方便，建设多个水源相对容易。保留可供生活饮用的水 源对本单位及周围区域灾后恢复意义重大，故专门作出本款规定。 2、3选择条件好的水源，重点采取加强抗震能力的措施，使 其在震后仍旧能够提供有效的供水服务，代价小而实效显著。故 提出“抗震救灾水源”的概念，并在后续的几条提出一些具体的 要求。 抗震救灾水源用于灾区人民的生活及震后恢复建设工作，应 提供符合饮用水标准的用水。污水再生水源不应列入抗震救灾水 源，但水质符合标准的净化后矿井水是可以的。 4根据资料，地震造成第四系含水层液化，水源井受到挤压 变形，管井受到破坏；地震后地表变形、地表水源的取水构筑物倒 塌，会造成水源失去取水功能。而那些取用基岩含水层的水源井 则损坏较小。 承压水水位高，便于取水。水位高于地表的自流水，取水不需
要动力，对震后快速恢复使用有利。 9.1.2本条从提高水源可靠性出发，规定了水源工程设计的若干 重要原则。 1构筑物的抗震设计应符合国家有关市政工程的抗震规定 这里主要指现行国家标准《室外给水排水和燃气热力工程抗震设 计规范》GB50032对场地选择及对工程布置作出的重要规定。 2潜水泵的电动机与泵体一同设在井下，不需要长传动轴 如果管井因地震发生变形，则潜水泵运行受到的影响很小。 3大地震发生后，地下水位可能发生改变。如果原来泵体没 入水中的深度不大，则可能在水位下降时发生吊泵，无法取水。而 管并设计时往往为了节省投资将管径下部的管径缩小，水泵无法 向下延伸。为了适应抗震救灾，则应将管并的下泵段从正常的深 度再向下多延伸一定深度，比如15m左右。这样震后的取水可靠 性就能得到较大提高。 4取水泵房平时维修多采用电动机械装卸设备。震后恢复 供电需要一段时间，如果泵房的构造不便于人力手动机械操作，则 给恢复供水造成困难。以往的水源井多设可打开的房顶，现在则 有可能只留安设吊车的环。无论何种方法，目的都是震后能尽快 恢复取水功能。 ， 9.1.3并下水源指的是取水设施设在矿井并下的供水水源。井 下水源工程可能包括井下涌水的收集和储存设施、取水钻井及取 水以及加压设施等，也可能包括设在并下的矿井水净化处理设施 以及上述工程配套的管道工程及动力、控制系统等。矿并井下水 源受震害一般较轻，是相对可靠的。但作为抗震救灾水源应为震 后取用方便创造条件。 在矿井运行期间，井下水源就具备平时用不着的抗震救灾供 水能力，一般情况下是没有必要的，但考虑预先设置些简单措 施，使震后方便快速地转换成抗震救灾状态，却是可行的和必要 的。本条即为这一方面的规定。这些措施可从下列各项中选择：
下水源工程可能包括井下涌水的收集和储存设施、取水钻井及取 水以及加压设施等，也可能包括设在并下的矿并水净化处理设施 以及上述工程配套的管道工程及动力、控制系统等。矿并并下水 源受震害一般较轻，是相对可靠的。但作为抗震救灾水源应为震 后取用方便创造条件。 在矿井运行期间，井下水源就具备平时用不着的抗震救灾供 水能力，一般情况下是没有必要的，但考虑预先设置一些简单措 施，使震后方便快速地转换成抗震救灾状态，却是可行的和必要 的。本条即为这一方面的规定。这些措施可从下列各项中选择，
（1）设置备用取水钻孔。 （2）预留增加水泵及电器设施的位置。 （3）预设备用的井下输水管道。该管道应： 1）延伸至距离矿井井口较近处； 2）设置带阀门的接管口； 3)接管口的规格应与该水源的供水能力相匹配； 4)接管口位置应便于人员操作。 （4）预留灾后安装新管道的位置及安装管道的支承构件。 （5）井下水源的取水、输水设施的设计规格适当放大。 以上措施是供选择的参考项，并不全面。随着技术进步，将有 针对具体情况的更好方法可供采用，实际应用不要受以上举例的 限制。
9.2.1防灾、减灾及为震后救灾提供服务的措施，应根据具体情 况考虑。一般应包括系统设置和结构处理两方面的措施。一些重 要的细节内容在相关的国家标准中已有规定，不在此重复。 9.2.2现行国家标准《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规 范》GB50032主要对给排水管线设计、盛水构筑物以及泵房设计 中的结构抗震作出规定。其中第5.5节规定了埋地管道的抗震验 算，第6章专门对盛水构筑物的结构计算及抗震措施作了规定：第 10章对管道工程的抗震结构设计作了规定。各类地震设防都应 该按该标准的规定进行设计，本规范不再赞述， 但是，本标准着眼于较大地震和地震后的抗震救灾，并且矿区 也有一些特殊性。故在现行国家标准《室外给水排水和燃气热力 工程抗震设计规范》GB50032作出的规定内容之外，对设防烈度 大于或等于8度的矿并作了特殊规定，分别在后面各条中予以 规定。
9.2.4采用地沟敷设给水管道,能大
地方早已被采用。重要的管道提高敷设标准对平时的运行管理也 有利，抗震是又一个重要的考虑因素，故对于设防烈度大的地区推 荐采用管沟，
9.2.6水塔在地震中倒塌会带来较大的次生灾害。而高位水池
或变频调速供水装置是代替水塔的供水调节设施，已经普遍采用。 高位水池应考虑设置在工程地质优良的地点，以防发生较大次生 灾害。地震设防烈度高的区域更不应忽略。
9.2.7在现行国家标准《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计
1多单元组合成整体构筑物，并加强其强度，可以在地面变 动时依靠自身的强度和整体性，保持原来的功能，提高抗震能力。 煤矿的水处理规模一般比城市水厂小，构筑物相对较小，实现整体 构筑物并保持整体强度是容易做到的。这样设计的构筑物还有利 于减少水的中间提升环节，使系统简单，有利于恢复。为减少不同 构筑物之间互相影响的可能，应按国家标准规定分散布置。 2这里的水位差指的是未组合成整体构筑物的上下游单元 之间的高差关系。除按满足正常水力条件外还应考虑更多的情 况。地震之后地面变形会使高差发生改变。设计时留出穴余可增 加震后维持功能的概率。 3水的中间提升要使用动力。地震后动力一段时间不能恢 复，故减少中间提升环节可避免这个恢复功能的障碍。 4地震后造成停电，水处理设施暂时不能运行，但会有污水 或矿井水继续流进水处理厂，发生无组织的溢流会造成二次灾害 做好溢流的有组织排除可避免二次灾害
9.2.8大地震后地面变形甘肃省市政工程预算定额2018 第四册 隧道工程，排水管道坡度随之改变。排水管道
设计留有一定余有可能使震后仍然维持功能。如果条件容许设 计考虑大一些的坡度，例如比标准坡度增大0.003～0.005，是有
利而无害的。 防止震后发生倒灌的措施之一就是抬高排水口设置高度。当 然，还有在排出口设置止回阀等其他方法。 以上措施是否能在设计中实现要看具体条件。为留出亢余而 增加过多的工程造价是不好的。但很多场合实现本条规定增加的 造价很少，且对平时运行也有利。设计中不要忽略这个因素。 9.2.9由于目前工程中经常采用构筑物主体完工后，再在墙体上 打洞用膨胀螺栓安装管道及设备支架，不利于抗震，故作此条 规定。
9.2.9由于目前工程中经常采用构筑物主体完工后DB11／T 1606-2018 绿色雪上运动场馆评价标准，再在墙体上 打洞用膨胀螺栓安装管道及设备支架，不利于抗震，故作此条 规定。
9.2.9由于目前工程中经常采用构筑物主体完工后，再在墙体上
9.3.1~9.3.7按现行国家标准《锅炉房设计规范》GB50041的 规定，锅炉选择时锅炉本体抗震性能应满足“其结构应与该地区抗 震设防烈度相适应”的要求。 快装锅炉可将锅炉条形底拖板与混凝土基础预埋板进行焊接 固定。 大型锅炉构架抗震设计的构造措施，应符合现行国家标准《锅 炉钢结构设计规范》GB/T22395的规定