标准规范下载简介

T13／FJECSA 003-2019 预制桩工程技术规程（福建省工程建设科学技术标准化协会）.pdf

式中： Mu 预制竖向劲性体极限弯矩（kN·m）； Ac 预制竖向劲性体横截面面积（mm²）： Ap 全部纵向预应力钢筋的横截面积（mm）； r1、r2 预制竖向劲性体环形截面的内、外半径（mm）： Tp 纵向预应力钢筋分布圆的半径（mm）; a1 混凝土矩形应力图的应力值与轴心抗压强度设 计值之比，对C60取=0.98，对C80取=0.94 其间按线性内插法确定； α 矩形应力图中，混凝土受压区面积与全截面面利 的比值； αf 矩形应力图中，纵向受拉预应力钢筋达到屈服强

度的钢筋面积与全部纵向预应力钢筋截面面积的 比值； fk一一混凝土轴心抗压强度标准值（N/mm²）； fptk一一预应力钢筋抗拉强度标准值（N/mm²）； 预应力钢筋应力。 预制竖向劲性体结构竖向抗压承载力设计值R，按式N.4计

GTCC-092-2018 铁道机车用空气制动系统-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则Rp = P.f.A

取混凝土密度：p=2500kg/m3

N.0.6预制竖向劲性体吊装验算时，劲性的最大长度1按式N.0.6 计算。

以外径400mm，壁厚60mm，混凝二 例，计算其力学性能及起吊长度验算。 设预应力钢筋取7g10.7，则有： 预应力钢筋面积：Ap=90×7=630mm 预制竖向劲性体横截面面积：

E 200000 5.970 Es 33500

Es 200000 5.970 Ec 33500

纵向预应力钢筋分布圆的半径rp=Dp/2=340/2=170mm。 配筋710.7的400（60）劲性体的混凝土有效预压应力值、抗 裂弯矩值、极限弯矩值、竖向抗压承载力设计值计算如下： R.0.8 混凝土有效预压应力计算 预应力放张后预应力钢筋的拉应力：

放张后混凝土预压应力

Opt'Ap 938.38x630 Ocpt 9.32MPa A. 63458

混凝士的蠕变及收缩引起的预应力钢筋拉应力强度损失：

n'yrOcpt+E,, Aopy cpt .(1+* 业 1+n 12 Opt

200000 x2×9.32+200000×0.00015 36000 =120.25MPa 200000 9.32 2.0 1+ x(1+ 36000 938.38

预应力钢筋因松弛引起的拉应力强度损失：

预制竖向劲性体抗裂弯矩M计

=117.1kN·m

预制竖向劲性体竖向抗压承载力设计值Rp计

Rp = Pcf.A = 0.7×27.5×64088=1234kN

由q×μ≤Mer得，l≤ qpt

q=160×9.8×10=1.568kN/m²，动力系数μ=1.5,，则l≤ q /8×66.6 =15.05m，取l =15m。 1.568×1.5

为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的 用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况均应这样做的： 止面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2条文中指明应按其他相关标准执行的写法为：“应符合......的规 定”或“应按....执行”

福建省工程建设科学技术标准化协会标准

1.0.1本规程的预制桩包括钢筋混凝土预制桩及钢管混凝土预制 桩。

本规程术语部分，根据预制混凝土桩的强度、形状、桩身性育 要求等，针对目前行业内使用频次较高的桩型进行了标准化规定

3.0.1本条为桩基设计的基本条件，在综合考虑地质条件、结构 形式、荷载特征、使用功能、施工条件，了解工程所在地的预制 桩生产条件和能力能否匹配设计要求的基础上，选择合理桩型和 持力层、计算承载力、合理布桩。

持力层、计算承载力、合理布桩。 3.0.2设计过程对预制桩的施工工艺选择应综合考虑场地的适应

3.0.2设计过程对预制桩的施工工艺选择应综合考虑场地的适

3.0.2 设计过程对预制桩的施工工艺选择应综合考虑场地的适应

从上述试验数据中可以看出，（1）高强混凝土的轴心抗压强度、 轴心抗拉强度以及弹性模量都随强度等级的提高而增长，但增长幅 度各有不同。抗拉强度以及弹性模量增长幅度与比例远低于抗压强 度的提高。（2）根据两组试验结果，对于高强混凝土（C80以后） 轴心抗压强度，建议采用GB50010顺延结果进行计算评价，以此 得出超高强混凝土管桩抗压承载力推荐值；对于轴心抗拉强度，建 议保守选取1/28倍立方体抗压强度；对于弹性模量，建议采用德 国规范的评价指标。 4.1.4预制桩的机械连接是预制桩工程的重要组成部分，接头的连 接质量与强度影响到桩基工程的施工安全与质量。预制桩的连接主 要通过端板焊接、机械连接或端板焊接与机械连接组合连接等方式 不同的连接方式对施工质量的控制及现场施工人员的水平要求也 不一样。接头不管采用哪种形式的机械连接，均要求满足与设计要 求的等强度设计要求。目前机械连接的做法较为多样，原则上设计

过程应根据项目的情况合理选用，本规程仅仅将目前福建地区市面 上常用的机械连接做法做了介绍，设计单位应根据工程情况合理选 用。

4.2.3基桩最小中心距规定主要基于两个因素，其一是减小群桩效 应，有效发挥桩的承载力。一般来说，桩间距越小，桩基相互影响 明显，桩基的承载力和支承刚度因桩土互相作用而降低。其二是 减小沉桩工艺对桩身质量的影响。对预制桩而言，通常采用锤击或 静压施工，为挤土桩，为减小挤土负面效应，在饱和粘性土和密实 土层条件下，桩距应适当加大，特别是对于桩的排列与数量较多的 群桩。当采用挤土效应非常小的植入法沉桩，桩间距可参照非挤士 桩的间距要求。 关于桩端持力层选择和进入持力层的深度要求。桩端持力层是 影响基桩承载力的关键性因素，不仅制约桩端阻力而且影响侧阻力 的发挥，因此选择较硬层为桩端持力层至关重要；其次，应保证 桩端进入持力层的深度，有效发挥其承载力。进入持力层的深度除 考虑承载性状外应同沉桩工艺可行性相结合。

4.2.5坡地、岸边建筑桩基的设计，关键是确保其整体稳定

旦失稳既影响自身建筑物的安全也会波及相建筑的安全。整体稳 定性涉及这样三个方面问题：一是建筑场地必须是稳定的，如果存 在软弱土层或岩土界面等潜在滑移面，必须将桩支承于稳定岩土层 以下足够深度，并验算桩基的整体稳定性和基桩的水平承载力；二 是建筑桩基外缘与坡顶的水平距离必须符合有关规范规定；边坡自 身必须是稳定的或经整治后确保其稳定性；三是成桩过程不得产生 挤土效应。

4.2.6桩基水平位移包括长期水平荷载、高烈

及风荷载等引起的水平位移。

及风荷载等引起的水平位移。

预制桩作为抗拔桩使用，除了桩身满足抗拔要求，此外还 考虑包括焊接强度、端头板厚度以及桩顶与承台的连接构造

4.2.12预制桩作为抗拔桩使用，除了桩身满足抗拔要求，此

（包括填芯、插筋等）。从理论计算来看，端板与预应力钢棒连接 强度是抗拔桩的薄弱环节，当预制桩作为抗拔桩的时候，宜对端板 厚度做适当的加强。当采用空心预制桩作抗拔桩时候，预制桩内采 用微膨胀混凝土填芯并内设插筋是预制桩与承台莲接较好的方式。 本规程规定的多种计算方式，供设计师在设计抗拨桩过程中可能产 生的不利节点处的计算提供计算依据，确保整体设计过程，连接处 的构造能满足工程抗拨需求。当实心桩作为抗拔桩，应采用合理的 机械连接以确保工程质量可靠性。

4.3.1近年来，以预制桩作为竖向劲性体（又称增强体）的多桩型 复合地基在地基处理工程中得到广泛应用。如湿陷性黄土地区，先 采用挤土的灰土桩处理湿陷性，再施工预制桩形成复合地基或作为 桩基；或者再如液化土，先采用碎石桩挤密消除液化，再施工预制 桩形成复合地基或作为桩基。《复合地基技术规范》GB/T50783提 出了多种复合地基形式，选用合适的复合地基形式可以取得较好的 社会效益和经济效益

脏基：或者再如液化土，先采用碎石桩挤密消除液化，再施工预制 脏形成复合地基或作为桩基。《复合地基技术规范》GB/T50783提 出了多种复合地基形式，选用合适的复合地基形式可以取得较好的 社会效益和经济效益。 4.3.2在深厚软土地基，为了减小复合地基的沉降，应采用较长的 桩体，尽量减小加固区下卧士层的压缩量，可采用刚度较大的桩体 形成复合地基。劲性体及其他形式的预制刚性桩非常契合相关规定 的高强度、长桩长的技术设定。 4.3.3相对于桩基而言，复合地基中桩间距的确定可适当放宽。 4.3.4复合地基需要设置褥垫层，但褥垫层设置的厚度，目前尚缺 之系统研究并且认识存在分歧。理论分析与模型试验结果表明，桩 径确定后，在桩间距（或置换率）不变的前提下，褥垫层厚度与单 逛承载力发挥度密切关联，厚度越大劲性体单桩承载力发挥度越小 但对刚性基础条件下刚性桩复合地基而言，褥垫层厚度较小，桩间 土承裁力发挥底较小一可能影 地其外理的经济性因此派热层

4.3.2在深厚软土地基，为了减小复合地基的沉降，应采用车

主体，尽量减小加固区下卧土层的压缩量，可采用刚度较大的桩体 成复合地基。劲性体及其他形式的预制刚性桩非常契合相关规负 勺高强度、长桩长的技术设定。

相对于桩基而言，复合地基中桩间距的确定可适当放宽。

4.3.3相对于桩基而言，复合地基中桩间距的确定可适当放

之系统研究并且认识存在分歧。理论分析与模型试验结果表明，桩 径确定后，在桩间距（或置换率）不变的前提下，褥垫层厚度与单 桩承载力发挥度密切关联，厚度越大劲性体单桩承载力发挥度越小 但对刚性基础条件下刚性桩复合地基而言，褥垫层厚度较小，桩间 土承载力发挥度较小，可能影响地基处理的经济性。因此，褥垫层

享度应根据桩的间距或者置换率、桩的竖向变形刚度、上部结构对 亢降的要求等综合确定。夯填度为夯实后的厚度与虚铺厚度的比值 本条规定基于垫层材料产生滑动的一般性认识和工程经验，设计时 可根据具体情况选用。建议房建的软土地基处理采用此数值，市政 道路的地基处理可适当调整，

4.3.5地基处理工程中，劲性体的桩身配筋要考虑生产及施

4.3.7应考虑施工时的挤土效应可能引起增强体的偏位、倾

4.4.1当预制桩作为支护工程桩的时候，应注意综合考虑地质及施 工因素。

混凝土管桩与普通A型预应力混凝土管桩滞回曲线如图1所示。 桩身位移延性系数2.6~3.9，平均值为3.25，混合配筋管桩的变形 延性和耗能能力比普通管桩显著提高。

4.4.3~4.4.5预制桩运用于基坑支护工程在我国已经有10多年的 力史，为了保证预制桩基坑工程的安全，促进预制桩支护技术的健 康发展，对基坑工程中的支护形式做一些限制。有条件的地区，在 逐步积累经验后可以适当放宽适用范围。当计算的扰度或挠曲变形

超过限制要求时，可以采用增加锚杆或支撑排数、减少排桩间距、 调整管桩直径等方法减少扰度或扰曲变形值。

调整管桩直径等方法减少抗度或抗曲受形值。 4.4.6用于支护的预制桩原则上宜采用单节桩，当需要接桩时应严 格控制接头数量。排桩间距要求主要考虑排桩外侧土体形成拱效应 的条件。

格控制接头数量。排桩间距要求主要考虑排桩外侧土体形成拱效应 的条件

承受的弯矩和剪力远高于用于建筑桩基础的接头要求。预制桩的连 接主要是通过端板焊接、机械连接或端板焊接与机械连接组合连接 等方式，不同的连接方式的接头抗弯性能也不一致，对于现场施工 人员的水平要求也不一样。故为控制接头的连接质量，确保基坑的 隐定，接头不管采用哪种连接形式，均应满足与桩身等强度的设计 要求，且接桩位置不宜设在计算最大弯矩或剪力的位置

4.5.3本规程对混凝土桩身的

4.5.5预制桩的接桩处是耐久性的薄弱环节，故接桩数量应尽量派

少，接桩位置宜位于非腐蚀性土层中且构造应严密。处于腐蚀环 1空心桩的接头，推荐采用钢制接桩零件不外露的机械式连接，并 接缝处采用环氧树脂密封，防止腐蚀性介质进入桩内，避免形 接处内外双面受腐蚀作用的不利情况。接桩的机械连接方式可采

中空心桩的接头，推荐采用钢制接桩零件不外露的机械式连接，并 将接缝处采用环氧树脂密封，防止腐蚀性介质进入桩内，避免形成 连接处内外双面受腐蚀作用的不利情况。接桩的机械连接方式可采 用抱箍式接头、膨胀咬合接头和插销式接 头连接等机械连接形式。接桩方式不能采用硫磺胶泥连接，对抗地 震不利。 接桩钢零件采用耐磨涂层防护时，可选择“快干型”的涂料

头连接等机械连接形式。接桩方式不能采用硫磺胶泥连接，对抗地 震不利。 接桩钢零件采用耐磨涂层防护时，可选择“快于型"的涂料

4.6水泥土劲性复合桩

4.6.4劲性复合桩的芯桩可分为长芯、短芯及等芯复合桩，但芯桩 的有效桩长原则上不小于 6m。

4.6.5本条在估算劲性复合桩的承载力时，考虑了两种破环模式， 即芯桩与外芯之间接触面的破坏以及桩周土的破坏。本条提供的劲 生复合桩侧阻力特征值、劲性复合桩端阻力特征值的取值及外芯侧 阻力调整系数、端阻力调整系数是根据25个工程的完整实测资料 及大量的工程实践经验确定的。劲芯复合桩复合段内芯侧阻力特征 直取水泥土室内试块无侧限抗压强度的（0.04~0.08）倍。对于劲性 夏合桩分段复合的情况，承载力计算时，可将分段复合桩分为长芯 桩、等芯桩或短芯桩的组合形式，按各段桩型计算承载力后相加得 到。

5.1.1~5.1.2

地质条件等，可以作为选择合适施工设备的依据；二是场地现状及 司围环境，包括影响桩基施工的高压架空线、地下电缆、地下管线、 位于桩位处的旧建筑物基础、杂填土中的石块、地下构筑物等资料 同时考虑施工对周边环境的影响。

植桩。引孔对于易产生塌孔及产生偏孔的地质条件不建议使用 水容易对周边环境产生影响且射水的可靠性较低GB／T 12243-2021 弹簧直接载荷式安全阀.pdf，具有较大的后 性。植桩法为近几年出现的适用性较强的工艺，合理的使用可角 快类似的地质条件问题

常一般与地质、设计、施工、预制桩质量等有关，遇到本条所列情 况之一均应先暂停打桩并及时报设计、监理等有关人员，以便进行 原因分析，研究采取合理的解决措施。

.5.1振动法沉桩适用于摩擦型桩、植入法沉桩、基坑支护桩，运 月的地层包括软黏土、黏性土、砂土、砾石等，

5.6.1自前，植桩已经在福建部分区域使用，整体效果较好，部分 工程使用中存在“吊脚桩的问题。成孔完成后应严格按照标准对孔

民进行清渣处理；对于复杂的地质，采用同步植入注浆管，并使月 注浆工艺能有效解决此技术工艺问题。

7.1预制桩接桩时需要的时间较长GB51428-2021 煤化工工程设计防火标准及条文说明.pdf，停歇在接近硬土层（碎石 寸石、砂层）的预制桩再进行沉桩时，易造成沉桩困难的情况，景 向桩基质量。

5.7.5预制桩截桩应采用锯桩器。先行锯桩应采取有效措施队

6.1.4由于施工方法或工序不合理，或未结合地质条件科学合理地 选择桩型，不少工程出现诸如浮桩或桩偏位等问题。故应通过加强 监测来控制工程质量。 6.1.7~6.1.10在本规程中，预制桩的三种使用方式，分别为基础中 的桩基，复合地基处理中的桩基及支护结构中的桩基。以上工程都 需要对工程桩桩身质量完整性和单桩承载力进行抽检。单桩承载力 捡测，包含单桩竖向抗压承载力，单桩竖向抗拔承载力和单桩水平 承载力。检测单桩竖向抗压承载力可采用静载试验和高应变法，检 则桩身质量完整性可采用低应变法和高应变法。 此外，本规程规定，对水泥土桩中植入预制桩的桩基础，应采 用静载试验对水泥土复合桩的单桩承载力进行试验；对预制桩复合 也基，还应进行复合地基平板载荷试验，对设计要求消除地基液化、 湿陷性，应进行桩间土的液化、湿陷性检验