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JGJ 386-2016 组合铝合金模板工程技术规程(完整、清晰、正版).pdf

5qgkL4 5X34.30X800 =1.20mm≤ 2 384E.I. 384X2. 06X105 X7. 43X105

需要提醒的是：背楞实际承受的是墙柱模板边框传递的集中

荷载，上述计算采用了均布荷载，这一简化可能偏于不安全，但 由于背楞一般为多跨连续梁，综合而言，采用单跨简支梁均布荷 载模型是可以接受的。在实际应用中，当背楞只有一跨时，为消 除上述简化带来的不安全因素，应按集中荷载验算背楞的强度和 变形。

4.3.3对拉螺栓计算示例如

DB11／T 1660-2019 森林体验教育基地评定导则4.3.4楼面阴角模板的计算示例如下：

楼面模板承受荷载：单块铝模板自重Glk=0.25kN/m 0mm厚混凝土楼板G2k=5.0kN/m²；施工荷载Qlk 5kN/m²

q=1.35α(Glk+G2k)+1.4pQ1k 1.35X1.0X(0.25+5.0)+1.4×1.0×2.5 =10.6kN/m2

2 2 阴角模板所受弯矩：M=6.36X0.1=0.636kN·m/m 截面最大正应力：

算中未考虑加劲板的贡献，作为安全储备。 斜撑的预埋螺栓受力计算比较困难，目前没有相关的规 究。本规程编制过程中进行了部分预埋螺栓的抗剪、抗拔

计算中未考虑加劲板的贡献，作为安全储备。

4.3.5斜科撑的预 文困难，自前按有相天的规 范或研究。本规程编制过程中进行了部分预埋螺栓的抗剪、抗拔

范或研究。本规程编制过程中进行了部分预埋螺栓的抗剪

试验，试验结果见表2、表3（仅供参考），但试验数据有限、不 全面，不能形成规范性的结论。模板整体分析时，若需要斜撑受 力，建议做部分锚栓试验

注：现场采用回弹法检测试验混凝土基体实时强度（40h），共检测3个混凝土 构件，强度推定值分别为17.4MPa、18.2MPa、31.4MPa。

表3预埋螺栓抗剪试验及结果（M14）

注：现场采用回弹法检测试验混凝土基体实时强度（40h），共检测3个混凝土梁 构件，强度推定值分别为17.4MPa、18.2MPa、31.4MPa。

4.3.6根据目前的工程经验，通过试验确定可调钢支撑承载力 时，安全系数取3.0，反推抗力分项系数约为2.4。

4.4.1铝合金模板整体系统与其他模板系统不同，竖向构件的

4.4.1铝合金模板整体系统与其他模板系统不同，竖向构件的

4.4.1铝合金模板整体系统与其他模板系统不同，竖向构件的

模板与水平构件的模板及早拆支撑系统共同形成一个整体。在未 浇筑或混凝土凝固之前，铝合金模板整体系统就是一个临时的铝 合金结构工程，竖向构件的模板相当于结构工程的空心墙或柱， 因而应保证空心的墙或柱具有儿何不变性和适当的刚度：水平构 牛的模板相当于结构工程的楼板，在平面内应具有整体性以协调 各空心竖向构件的水平位移和传递水平力。与一般结构工程不同 的是楼板的竖向荷载通过早拆体系的撑杆直接传递到下层的混凝 土结构楼面。一般情况下，除结构周边外侧的墙柱模板和电梯 道内侧墙柱模板通过承接模板与下层混凝土楼板连接外，其余竖 向构件模板均直接立在下层混凝土楼板上，预埋钢筋或螺栓仅起 到安装时的定位作用，没有特别的连接，因而，在水平荷载作用 下有滑动和倾覆的可能， 模板工程作为混凝土结构施工过程中一个临时工程在完成其 预定的功能的过程中，与一般结构工程一样，要独立承受相应的 荷载并满足承载力、刚度和稳定性的要求。每层模板作为结构使 用的时间短，要求安装与拆卸方便、部件能重复使用，其力学模 型的简化和建立更加复杂；不仅仅由于混凝土结构及其施工方 法、设备、环境的复杂性会造成模板工程的复杂和多样，铝合金 模板还可能与钢模等其他模板同时使用，完全通过力学分析铝合 金模板整体安全较为困难，因而应总结工程经验，重视概念设 计。概念设计主要包括以下几个方面：①对剪力墙结构，剪力墙 回距较小，楼板模板直接与剪力墙模板或连梁模板连接，整体性 较好。②对于框架结构或框剪结构，竖向构件间距较大，构件截 面较小，无其当梁、柱不同宽度时，莲接传力较复杂，整体性相 对不好。③楼板模板通过次梁后再与主梁、墙模连接，或开大洞 时，水平构件模板形成的类楼板整体性差。④墙、柱竖向拼接 少，能一板到顶，对侧模板能相互顶紧时或柱截面较小时，竖向 构件模板的整体性较好；楼板的荷载通过唇口传递，销钉仅起安 全储备和收紧的作用时，梁板模板传力可靠性较好。有无台 风，是否用于高层。楼层越高，风荷载越大。③板厚在200mm

附录A.0.7规定：“泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的水平 荷载（Q）的标准值，可取计算工况下竖向永久荷载标准值的 2%，并应作用在模板支架上端水平方向。”此项荷载是考虑施工 中的泵送混凝土和浇筑斜面混凝土等未预见因素产生的附加水平 荷载。美国ACI347规范规定了泵送混凝土和浇筑斜面混凝土等 产生的水平荷载取竖向永久荷载的2%，并以线荷载形式作用在 模板支架的上边缘水平方向上。日本也规定有相应的该荷载项。 该荷载项主要用于支架结构的整体稳定性验算。简化计算时，可 将楼面竖向恒载总重及墙柱竖向恒载总重的一半简化为作用于楼 板标高处的集中荷裁

4.4.3本条文来源于行业标准《建筑施工模板安全技木

其为铰接，计算刚度小于实际刚度：其整体简化分析结果偏于安 全。相对于竖向构件模板的抗侧力刚度，可调钢支撑的抗侧力刚 度很小，因此不考虑其承受水平荷载。第四条假定需要通过构造 借施保证，如在楼板下沉或开洞处应加设型钢等支撑，在墙柱模 板之间、梁侧模板之间应加定位撑条顶紧等。当结构楼板平面的 凹凸确实不能满足整体性时，应分块计算。 竖向构件模板安装时，模板直接搭设在下层混凝土结构面 上，不传递拉力。 当风荷载和支撑偏心倾斜引起的水平力作用于竖向构件模板 时，竖向构件模板相对于下层混凝土结构面产生滑动趋势。此 时，首先通过竖向构件模板与下层混凝土面的静摩擦力来抵抗竖 构件模板的相对滑动。当水平力较大、上述抗力不足以抵抗水 平力时，定位螺栓和斜撑参与工作。通过摩擦力抵抗是最可靠的 途径，不能满足时，可在主体结构钢筋上加焊或绑扎钢筋顶紧模 ，也可设置混凝土垫块顶紧，既起到定位作用也起到抗滑移的 作用

墙柱模板在下端一般不互相连 接，只有上半部分的风荷载通过梁 板模板的传递在不同墙柱模板进行 分配，下半部的风荷载只能由该构 件承担，如图17。当该构件自身滑 动抗力不够时，可通过增加混凝士 块与主体结构钢筋顶紧或相邻墙肢 的背榜连为整体等方式解决滑动的 问题。 由于简化了水平模板与墙柱模 板的弯矩传递，抗倾覆弯矩仅由竖 向构件提供。对框架结构，由于柱

图17墙柱模板风荷载上、 下端分配示意图

截面尺寸较小，抗侧刚度主要由模板形成的类似框架结构提供 本简化方法低估了模板抗侧刚度和承载力。剪力墙截面尺寸较

大，本简化方法相对接近实际情况。总体而言，本方法偏于安全 或保守。当采用本方法计算与当地工程经验相比过于保守时，可 采用整体建模有限元进行详细分析。 根据行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3： 2010第3.4.6条的规定，模板开大洞或平面伸出尺寸较大可以 解释为：有效楼板宽度不宜小于该层楼面宽度的50%；楼板开 洞总面积不宜超过楼面面积的30%；在扣除凹人或开洞后，楼 板在任一方向的最小净宽度不宜小于5m，且开洞后每一边的楼 板净宽度不应小于2m。 整体模板抗滑移、抗倾覆简化验算示例如下： 1设计概况： 该建筑层高2.8m，板厚120mm，墙厚200mm，基本风压 0.45kN/m，B类地形，计算高度108m。验算整体模板施工完 成和浇筑混凝土后的整体抗滑、抗倾覆，算例平面图及风荷载体 型系数如图18所示，算例仅计算右风作用

2主要计算公式 抗滑：Qr=μGR 抗倾覆弯矩：MR=ZGL 倾覆弯矩：M.=>F:h

单块铝合金模板自重：0.25kN/m²；背楞自重（60×40 X2.5）：0.037kN/m；混凝土自重：25kN/m*。 4墙模板自重（同时考虑背楞自重）及抗倾覆弯矩计算 （仅以1号墙为例，如图19，其他墙计算方法相同）

GR2=1.2XL0.25X(2.80.12)+4X2X0.037=1.159kN 1号墙体第2部分模板及背楞自重产生的抗倾覆弯矩： Mr2=1.159X0.45=0.522kNm 计算得： 整层墙模板及背楞总自重（未考虑楼面模板自重）： G=ZG=7.535+1.159++7.728+1.352+0.966 =197.644kN 风荷载产生的水平力： Q风×=(Q+Q：十Q10十Q+Q12+十Q15+Q16+十Q1 +Q18+Q21 +Q23) 一(Q+Q3+Qs+Q+Q13+Q14) =（0.096+3.192+2.106+..+13.574) 一（0.290+1.201+...+6.94) =51.188kN 整层总抗倾覆力矩： MR=ZMR=0.753+0.522+...+5.410+0.406+0.386= 156.183kN·m 5未浇筑混凝土时（计算工况：风荷载十模板自重） （1）X向抗滑移验算： 1）总水平荷载 Qox=Q风x=51.188kN 2）墙模板与混凝土结构面的摩擦力 Qr=μGR=0.6×197.644=118.586kN 式中：μ一一地面的摩擦系数，取0.6。 3） QR=118. 586 Qox5 51.188 （2）X向抗倾覆验算： 1）风荷载产生的倾覆力矩 28

M2 =Q2 2=82.300kN·m

2）总倾覆力矩 Mox=M风x十M+M,=71.665+ 85.406+82.300=239.371kN:m 3）墙模板自重及其承受的竖向荷 载提供的抗倾覆力矩 以1号墙体的抗倾覆力矩为例计算 墙的抗倾覆力矩： （1）传给墙模板第1部分的楼面混 凝土自重及梁混凝土自重： (4.4X0.6X0.12+0.6X0.2X 0.7)X25=10.020kN 传给墙模板第1部分的楼板模板自 重及梁模板自重： L4.4X0.6+0.6X0.2+0.6X0.7 十0.6X（0.70.120.13）1X0.25 =0.863kN （2）传给墙模板第2部分的楼面混 凝土自重及梁混凝土自重： (0.5X0.6X0.12+0.6×0.2X 0.7)×25=3.000kN 传给墙模板第2部分的楼板模板自 [0.5×0.6+0.6×0.2+0.6×0. 0.13)JX0.25=0.278kN （3）1号墙模板总的抗倾覆力矩： （7.535十10.020+0.863)X0.1十（ 0.45=3.838kN·m (4）M=MR=3.838+.+14.9 Mrx= 329. 747 =1.38>1.05， 239.371

图211号墙受荷面积图 11号墙体第部分； 2—1号墙体第二部分； —200×700梁传给墙模板 的荷载面积；4一楼板传给 墙模板的荷载面积

图211号墙受荷面积图 11号墙体第部分； 2—1号墙体第二部分； 3—200×700梁传给墙模板 的荷载面积；4一楼板传给 墙模板的荷载面积

4.4.6墙柱两侧模板通过对拉螺栓拉结，需要在两侧模板之间 设置定位撑条，保证墙柱的截面尺寸。同时定位撑条可以和对拉 螺栓一起作用，传递模板平面外水平荷载。

4.5早拆模板支撑系统

4.5.1目前各种铝合金模板体系的早拆模板支撑系统的组成基 本相同，仅细部尺寸有差异；部分企业的可调钢支撑采用单根钢 管，下部安装可调螺杆；大部分企业的可调钢支撑采用两根直径 不同的钢管上下套装，以满足支撑长度的可调性。当具体工程与 本规程给出的构造有差异时，应根据具体情况进行调整 根据现有工程经验，组合铝合金模板工程的卓拆支撑一般为 单根钢管，底部无扫地杆等水平联系杆件，卓拆支撑间距一股为 1200mm，少部分工程早拆支撑间距为1300mm，故本规程要求 早拆支撑间距不大于1300mm。 因墙、柱等竖向模板拆除较早，此时楼板混凝土强度尚未达 到早拆强度要求，容易造成楼板在与墙柱连接的位置开裂，编制 施工方案时应考虑此问题。

4.5.2本规程早拆模板支撑系统的适用范围为楼面模板

板的早拆施工。混凝土楼板厚度增大，自重随之增大，楼板抗弯 刚度也随之增大，且抗弯刚度增加远大于荷载的增加。在相同跨 度的情况下，楼板越厚，楼板抗弯能力越强。根据早拆施工实 践，对板厚为100mm以上的楼板实施早拆是安全可靠的。对板 厚小于100mm的楼板应进行专门的分析和论证方可采用。 冬期施工采用模板早拆技术时，应根据现行行业标准《建筑 工程冬期施工规程》JGJ/T104的相关规定采取混凝土保温和取 暖措施

4.5.6各层楼板的荷载分配按各层楼机

标准层可简化为按相应龄期下的弹性模量进行分配。不同龄期 盖的承载能力近似按该龄期的混凝土强度与28d混凝土强度的 值确定。

竖向支撑保留不少于两层是指施工最上层楼面时，至少有三 层支撑，当拆除最下层支撑时，上面至少有两层支撑。 实例： 1荷载： 1）一般楼面荷载：每层楼板厚150mm，自重Glk=25X 0.15=3.75kN/m²；装修荷载G2k=1.0kN/m；其 他结构自重G3k=0.3kN/m；隔墙自重G4k=2.0 kN/m²；正常使用期间活荷载Qik=2.5kN/m²。 2）施工期间：模板自重G5k=0.15kN/m²；支撑自重G6k =0.1kN/m²；施工荷载Q2k=2.5kN/m； 2楼盖的最低承载力，取楼盖的设计承载力： Fmin=1.35(Glk+G2k+G3k+G4k）+1.4Qik =1.35×(3.75+1.0+0.3+2.0)+1.4×2.5 =13.02kN/m2 3不同龄期各楼板的最低承载力： 假如共设有三层支撑（第八层、第九层、第十层），拆除第 （层梁、板支撑并在第十层楼面进行作业时，可能出现的最不利 青况。假设此时，第十层混凝土龄期为1.5d，第九层混凝土龄 期为5.5d，第八层混凝土龄期为9.5d。根据《高层建筑施工手 册》（赵志缙，1991年11月，同济大学出版社），混凝土在不同 t E28（式中，t为混凝土龄 期，按天计），故有：E1.5d=0.39E28，E5.5d=0.73E28，E9.5d= 0.85E28，ZE.i=1.97E28。 28 半制的混凝土在20℃下的强度增长率图取值：1.5d时取0.30， .5d时取0.62，9.5d时取0.78。不同混凝土龄期时，各层楼板 承载力允许值见表4。

竖向支撑保留不少于两层是指施工最上层楼面时，至少有三 支撑，当拆除最下层支撑时，上面至少有两层支撑。 实例： 1荷载： 1）一般楼面荷载：每层楼板厚150mm，自重Glk三25× 0.15=3.75kN/m²；装修荷载G2k=1.0kN/m；其 他结构自重G3k=0.3kN/m²；隔墙自重G4k=2.0 kN/m²；正常使用期间活荷载Qk=2.5kN/m。 2）施工期间：模板自重G5k=0.15kN/m²；支撑自重G6 =0.1kN/m；施工荷载Q2k=2.5kN/m； 取楼盖的设计承裁力

Fmin=1.35(Glk+G2k+G3k+G4k）十1.4Qik =1.35×(3.75+1.0+0.3+2.0)+1.4×2.5 =13.02kN/m²

铝合金模板早拆技术与其他模板不同，后拆支撑的间距一般 是1.2m×1.2m。底模拆除时的混凝土强度并没有实测，本规程 在编制过程中积累数据不够，因而要求对于具体的工程当无可靠 的论证和经验时，不可突破50%的下限，

5.1.1铝合金模板施工流程一般为：放墙柱位线→标高抄平→ 安装墙柱模板→安装背楞→检查垂直度及平整度→安装梁模板→ 安装楼面模板一→检查楼面平整度及复核墙柱垂直度和平整度→移 交绑扎梁板钢筋一→混凝土浇筑。施工前应先制定详细的施工方 案，施工过程中应严格按施工方案执行。 5.1.2模板安装交底一般包括如下内容：①项目的基本数据： 层高、变化情况、混凝土展开面积、变化层情况等；②项目难 点：设计难点、施工要点、特殊部位设计意图及变化层安装注意 事项等；③模板上标识：各部位模板（如墙模、板模）如何识 别，模板长宽尺寸如何读取等。 5.1.3模板安装位置的平整度直接关系到模板的垂直度和平整 度等模板安装质量，故需要在模板安装前对安装位置进行检查， 模板安装前须在墙、柱线内加上必要的定位基准。 5.1.4由于铝合金模板是根据钢筋混凝土结构施工的要求进行 专项设计、生产，现场施工时应严格按照模板设计文件进行安 装，因此在模板工程安装前必须熟悉模板设计文件，核对模板、 配件、支撑系统的规格、品种和数量等。 由于铝合金模板可供多次周转，因此在模板安装前对外观观 感进行检查是非常重要的，不符合要求的应当及时维修，存在变 形或明显缺陷的必须给予替换， 5.1.5在铝合金模板表面涂抹脱模剂是为了提高混凝土观感质

5.1.1铝合金模板施工流程一般为：放墙柱位线一→标高抄 安装墙柱模板→安装背楞→检查垂直度及平整度→安装梁模 安装楼面模板→检查楼面平整度及复核墙柱垂直度和平整度 交绑扎梁板钢筋→混凝土浇筑。施工前应先制定详细的施 案，施工过程中应严格按施工方案执行

层高、变化情况、混凝土展开面积、变化层情况等；②项 点：设计难点、施工要点、特殊部位设计意图及变化层安装 事项等；③模板上标识：各部位模板（如墙模、板模）如 别，模板长宽尺寸如何读取等。

度等模板安装质量，故需要在模板安装前对安装位置进行检查。 模板安装前须在墙、柱线内加上必要的定位基准。

5.1.5在铝合金模板表面涂抹脱模剂是为了提高混凝土观感质

脱模剂需要成膜时间快、抗冲击、不腐蚀模板和混凝土、耐 雨水冲刷、脱模效果优良、环保（无毒、对人身无害）。涂抹脱

5.2.1当前铝合金模板施工中，有不少施工方采用钢筋替代对 拉螺栓、可调钢支撑的插销，用木方替代背楞，存在严重安全隐 患，且对施工质量也有影响，应禁止这种行为，要求严格按照配 模设计施工。

5.2.2墙、柱模板安装须从角部天

顺序安装其他部位模板。墙体单边板安装时须加设可靠的临时支 撑；墙柱模板封闭前应及时加上对拉螺栓及胶杯、胶管、定位撑 条等顶紧装置。

接与下层混凝土楼板接触，而是使其离楼板面有10mm的空隙， 然后在底脚处垫木方或者用水泥砂浆塞缝。外墙柱模板连接在承 接模板上。因此在安装墙柱模板时，如果底面的定位和找平等措 施不稳固、不可靠，对模板的拼接和调整会带来困难，同时也会 引起底部漏浆烂根，影响混凝土成形质量

5.2.4对拉螺栓和背楞的设置对混凝土成型精度影响很

要采取措施保证其安装质量。对跨度较大的现浇混凝土梁、板， 考虑到自重的影响，适度起拱有利于保证构件的形状和尺寸。当 施工措施能够保证模板下垂符合要求，也可不起拱或采用更小的 起拱值。

5.3模板整体组拼施工技术

5.3.1铝合金模板体系中，背楞的主要作用在于增加墙柱模板 的侧向刚度，保证拆模后混凝土的成型质量。背楞间距过大，墙 柱模板侧向刚度不够，容易爆模，拆模后混凝土垂直度、平整度 难以达到要求。 转角背楞一体化要求的目的在于控制墙柱转角处模板的变 形。工地实际考察发现，在墙柱转角处，若背楞没有一体化，则

容易出现爆模现象，混凝土成型质量难以达到要求。 在跨洞口处，相邻墙肢的模板背楞不宜断开，可按上下拉通 中间断开设置，从而保证跨洞口处混凝土的成型质量。工地实际 考察发现，在跨洞口处的混凝土成型质量经常达不到要求，短肢 墙的情况尤其严重。当将相邻墙肢的背楞连为一体时，混凝土成 型质量能够得到较好的保障

5.3.2斜撑在铝合金模板系统中主要用于模板安装过

模板垂直度和混凝土浇捣过程中保持模板的垂直度。因背楞紧贴 单面墙的每件模板，故规定斜撑上端要着力于背楞以纠正现行很 多项自斜撑支撑在模板上的现象。同时，斜撑支撑于竖向背楞对 调整模板垂直度、平整度效果较好。 当模板整体受到较大的水平荷载时，斜撑可以为模板整体系 统提供抗滑、抗倾覆作用。一般斜撑布置间距不宜过大，便于控 制整片墙体模板的安装质量

5.3.3相模板连接销钉数量的要求，主要自的在于保证相

5.3.3相模板连接销钉数量的要求，主要自的在于保证相 模板间传力的可靠性。

5.3.4墙柱模板在施工过程中所受侧向压力非常大，为保

板整体受力可靠、混凝土成型质量符合要求，一般不宜在竖向拼 接。当配板确实需要拼接时，则应采取可靠的加固措施，一般需 在拼缝一侧300mm内加设一道横向背楞，或者在垂直拼缝方向 设置一定数量的竖向背楞，如图22所示，

销钉抗剪承载力及扎壁的承压承载力的较小值。梁侧模板与梁侧 阴角模板连接处，底部没有竖向支撑，该连接处主要靠销钉传递 剪力（如图23），自前的工程经验，当板厚在200mm以内、梁高 为350mm~800mm、销钉销满时，可不用计算。当板较厚、梁较 深时，由于缺乏工程经验，且计算复杂，宜通过荷载试验确定。 5.3.9工程经验表明，当梁较高时，梁模板安装过程中容易出 现整体偏移。当梁与墙、柱同宽或同厚时，将墙、柱背楞与梁侧 背楞连成整体，能取得较好的效果

图22拼接模板背楞设置示意图 楼板；2一楼板阴角模板；3一内墙柱模板； 4一背楞：5一拼接模板：6一拼接缝隙

图22拼接模板背楞设置示意图 楼板；2一楼板阴角模板；3一内墙柱模板； 4一背楞：5一拼接模板：6一拼接缝隙

图 22 拼接模板背楞设置示意图

123梁端通过销钉传递剪力示意图

与墙柱模板一样，梁侧模板在混凝土施工过程中所受的侧压 力也很大，为保证模板整体受力可靠、混凝土成型质量符合要 求，一般沿梁高方向不宜拼接。当梁侧模板沿梁高方向拼接时， 需在拼缝附近加设背楞。 5.3.10楼梯间墙模板被楼梯板隔断，成型质量不容易满足要 求，可沿梯段设置一道斜向背楞，以增加楼梯间隔墙模板的整体 性同时为防止踏步盖板上浮应沿踏步方向在步上设置一道

可沿梯段设置一道斜向背楞，以增加楼梯间隔墙模板的整体 同时为防止踏步盖板上浮，应沿踏步方向在踏步上设置一道 雾。其他位置，如沉箱、洞口、悬挑等，应采取加垫块、支撑 式保证模板的承载力、刚度及稳定性。

5.4.2模板早拆是指拆除支撑周边模板、保留支撑及早拆头继 续支撑混凝土（如图24），故在拆除过程中严禁拆除支撑然后回 顶的情况出现

图24早拆模板拆除前后示意图

附录F的早拆审批表包含了拆除底模和拆除支撑两部分的 申请。其中，拆除底模时，混凝土的强度应满足本规程第4.5.5 条、第4.5.7条的规定，且楼层应无过量荷载；拆除竖向支撑 时，混凝土的强度应满足本规程第4.5.6条、第4.5.7条的规 定，且上层墙体或柱子的模板已拆除并运走、楼层无过量施工 荷载。

5.43本茶对现场拆除模板时所作的各项规定，对于保证新浇 筑混凝土表面质量，保护与方便模板和配件的周转使用有重要指 导作用。在达到拆模条件后不及时拆除模板，易造成模板难以拆 除、模板面的混凝土浆难以清理，会延长施工进度、影响下一层 混凝土面的成型质量。

5.5.1专项施工方案编制审批应符合住建部《危险性较大的分

5.5.1专项施工方案编制审批应符合住建部《危险性较大的分 部分项工程安全管理办法》的有关规定。对于层高不大于3.3m 的可调钢支撑模板工程，现有较成熟的工程经验。对于层高大于 3.3m的模板工程，因工程经验较少，需要有可靠的专项施工方 案保证施工安全。 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》中关于“超过 定规模的模板工程”的规定为：搭设高度8m及以上、搭设跨 度18m及以上、施工荷载15kN/m²及以上、集中线荷载20kN m及以上的混凝士模板支撑工程

5.5.2安全技术交底及装、拆、验收应符合住建部《危

5.5.6本条规定模板支架使用期间，不允许随意拆除架体结构 杆件，避免架体因拆除杆件导致承载力不足，发生安全事故

能大于板模板自重。由于一般的早拆头与楼板模板、可调钢支撑 与下层楼面并未拉结，因此当风荷载较大时应采取可靠的连接措 施防止模板整体上浮。同时，应停止施工，将已安装的钢筋、模 板进行临时加固或拆除并平整堆放，堆放高度不得高于1.2m； 雨季施工应使用防水插头及插座，对高笃结构的模板作业应安装 避雷设施。如出现超过50mm雨量的大雨（或根据预报出现中 雨或大雨）时，应关闭电源，做好排水措施，及时停止施工。大

风、雨（雪）过后要立即对模板稳定性、牢固性仔细检查，发现 问题要及时处理。 取楼面模板自重0.25kN/m²，以上浮风荷载与楼面模板自 重相等为例说明如下： 对一般楼板，体型系数按一1.3估算（悬挑板除外），则由 wk=40, 0.25 20 =40/o，k=μspzo，得=40% 结果 sz Az V

一般楼板模板自重平衡对应的风速

6.0.1铝合金模板的安装质量直接影响到混凝土的成型质量： 模板安装完成后，应按本章要求进行检查和验收。 本规程中，凡规定全数检查的项目，通常均采用观察检查的 方法，但对观察难以判定的部位，应辅以测量检查。凡规定抽样 检查的项目，应在全数观察的基础上，对重要部位和观察难以判 定的部位进行抽样检查。抽样检查的数量通常采用“双控”的方 法，即在按此比例抽样的同时，还限定了检查的最小数量。

6.0.1铝合金模板的安装质量直接影响到混凝土的

.0.9表6.0.9中模板安装充许偏差的数值是按拆模后混凝

6.0.9表6.0.9中模板安装允许偏差的数值是按拆模后

满足现行国家标准《清水混凝土应用技术规程》JGJ169的相关 要求。轴线位置定位的准确性对后期模板安装质量、混凝土成型 质量的影响非常大。工程经验表明，铝模工程一般要求轴线偏差 在2mm以内。本规程在现行国家标准《混凝土结构工程施工质 量验收规范》GB50204的基础上，考虑铝模工程的实际应用情 况，将轴线位置偏差定为3mm

7.1.1旧模板循环使用过程中，由于各种因素的影响，拆模后 混凝土质量将达不到工程要求，此时需将模板返回工厂修复。修 复后的模板由于使用或修复过程中挤压拉伸的影响，可能会出现 正偏差，而宽度方向本身尺寸较小则一般不允许出现正偏差。在 模板使用过程中，由于多次清理，面板厚度可能会更薄，但仍需 呆证面板的强度与刚度。模板使用过程中，销钉孔可能会更大 但孔间距不得偏差太天，应保证模板安装时相邻模板孔位对齐 对变形的模板应及时调整，焊缝应及时修补。 7.1.2人库保存的配件，应是经过维修保养合格的，并应分类

.1.2入库保存的配件，应是经过维修保养合格的，并应分 存放，小件应点数装袋DB／T 58-2014 地震名称确定规则，大件要整数成垛，以便清仓查库。堆 易地不平整时应垫平。

7.1.3模板及配件宜放在室内或棚内，不宜直接码放

上。铝合金模板应垫离地面100mm，除了可以防止因地面潮湿 污浊模板表面外，还给模板下次取用留出叉车空间或行车穿钢丝 绳空间。

C.0.2面板厚度影响模板刚度，进而影响混凝土成型后的平整 度，为主要项目。单件模板加工过程中，销孔沿板长度方向的中 心距、宽度方向的中心距控制板面的平整度，影响模板系统的垂 直度，为主要项目。型材凸棱设计主要是加强铝合金模板的边框 强度，一般不影响模板成型后浇捣混凝土的质量，为一般项目。 瑞肋与边框的垂直度影响模板的耐久性及混凝土成型后的垂直 度，考虑为主要项目。板面平面度影响拆模后墙、柱、梁及楼板 平整度，为主要项目。焊缝必须全部检查，但不直接影响模板平 整度、垂直度，考虑为一般项目。连接角模偏差在铝型材出厂已 经确定，影响天花与梁、柱的垂直度，考虑为主要项目

D.0.3百分表放置的位置必须有代表性，以便能测取关

DB11／T 1665-2019 超低能耗居住建筑设计标准图25楼板模板均布荷载试验简图

图26墙柱模板均布荷载试验简图