标准规范下载简介
JGJ248-2012 底部框架-抗震墙砌体房屋抗震技术规程.pdf1.0.4本条所阐述的抗震设防的三个水准的要求，是与《建
根据我国华北、西北和西南地区对建筑工程有影响的地震 生概率的统计分析，50年内超越概率约为63%的地震烈度为 值烈度，比基本烈度约低一度半，规范取为第一水准烈度，称
“多遇地震”；50年超越概率约10%的烈度，即1990中国地震烈 度区划图规定的地震基本烈度或中国地震动参数区划图规定的峰 加速度所对应的烈度，规范取为第二水准烈度，称为“设防地 震”；50年超越概率2%～3%的烈度，规范取为第三水准烈度， 称为“罕遇地震”，对应基本烈度6度时为7度强、7度时为8 度强、8度时为9度弱。 与各烈度水准相应的抗震设防目标是：一般情况下（不是所 有情况下），遭遇第一水准烈度一一一众值烈度（多遇地震）时， 建筑处于正常使用状态，从结构抗震分析角度，可以视为弹性体 系，采用弹性反应谱进行弹性分析；遭遇第二水准烈度一一基本 烈度（设防地震）时，结构进入非弹性工作阶段，但非弹性变形 或结构体系的损坏控制在可修复的范围；遭遇第三水准烈度 最大预估烈度（罕遇地震）时，结构有较大的非弹性变形DB11／T 1165.3-2017 收费公路联网收费系统 第3部分：收费系统介质技术要求与数据格式.pdf，但应 控制在规定的严重破坏范围内，以免倒塌。 1.0.5：主要阐明了本规程与国家现行有关标准的关系，即除遵 宝木规租机定外 准堂
守本规程规定外，尚应遵守国家现行其他有关标准的规定。
3.0.5合理的建筑形体和规则.的构件平面、竖向布置，是折 没计中头等重要的原则。提倡平、立面规则对称，是基于震言 验总结和大量分析研究的成果。规则、对称的结构较容易正硕 计其地震作用下的反应，可避免出现应力集中的部位，较容易 取构造措施和进行细部处理，其震害较不对称的房屋要轻。
计净长度不宜小于房屋纵向总长度的60%。当上部砌体房屋层 数很少时，可比60%适当放宽。 控制上部砌体房屋部分墙体的开洞面积，对提高上部砌体房 屋部分的整体抗震能力非常重要。开洞面积过大，使部分墙段的 高宽比大于1.0，将减弱这些墙段的抗震能力。经分析比较，给 出了外纵墙开洞面积的控制要求。同一轴线上的窗间墙，包括与 同一直线或弧线上墙段平行错位净距离不超过2倍墙厚的墙段上 的窗间墙（此时错位处两墙段之间连接墙的厚度不应小于外墙厚 度）。 上部砌体房屋的楼梯间墙体缺少各层楼板的双侧侧向支 承，有时楼梯踏步还会削弱楼梯间的墙体。尤其是楼梯间顶 层，墙体有一层半楼层的高度，地震中震害较重。因此，在建 筑布置时楼梯间应尽量不设在尽端，或对尽端开间采取专门的 加强措施。 桂色容亚重圳 融亚
3.0.9结构刚度沿楼层高度分布是否均匀，集中反映出
3.0.10钢筋混凝土房屋抗震等级的划分是依据地震作用的大/
3.0.15历次大地震的经验表明，同样或相近的建筑，建造于
造措施，不降低抗震措施中的其他要求，如按概念设计要求的内 力调整措施等；对Ⅲ类、IV类场地，仅提高抗震构造措施，不提 高抗震措施中的其他要求，如按概念设计要求的内力调整措 施等。
4地震作用和结构抗震验算
水平地震作用和作用效应计算
严重破坏将危及整体房屋，为防止因底部严重破坏环而导致房屋的 整体垮塌、减少底部的薄弱程度，对底部的地震剪力设计值进行 增大调整以增强底部的抗震承载能力。增大系数可按过渡楼层与 其下相邻楼层的侧向刚度比值用线性插值法近似确定，侧向刚度 比越大增加越多。 由于底部框架一抗震墙部分的承载能力、变形和耗能能力较 上部砌体房屋部分要好一些，根据国内多家单位对这类房屋大量 的抗震能力、结构均匀性与不同侧向刚度比相关性的工程实例分 析结果，当过渡楼层与其下相邻楼层的侧向刚度比在1.0～1.3 之间时，底部的地震剪力设计值可不作增大调整。 为了使底部第一道防线的抗震墙具有较好的承载能力，提出 地震剪力设计值全部由抗震墙承担的要求
4.1.9关于底部框架承担的地震剪力，考虑了抗震墙开裂后
4.2.1直接弓用现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011 中的相关规定。
5.1.1底部框架的柱网布置应尽量与上部砌体房屋纵
5.1.2抗震墙的承载能力与材料强度等级、约束或配
及截面尺寸有关，同时与墙体的压应力有关，抗震墙布置在上部 切体结构有砌体抗震墙的轴线处，不仅利于结构重力荷载和地震 剪力的传递，也有利于提高抗震墙的抗震承载力。
底部抗震墙的布置，对底部层的抗震性能有直接的影响， 纵、横墙尽量相连不仅可提高墙体的侧向刚度，而且可提高墙体 的承载能力。钢筋混凝土抗震墙带有翼缘、翼墙时，尚应考虑翼 缘、翼墙的抗侧力作用；计算内力和变形时，墙体应计入端部翼 墙的共同工作。对于翼墙的有效长度，可按照“每侧由墙面算起 可取相邻抗震墙净间距的一半、至门窗洞口的墙长度及抗震墙总 高度的15%三者的最小值”考虑，可供参考。 结合楼梯间布置抗震墙，以形成安全通道。楼梯间抗震墙的 布置不宜对房屋整体造成较大的扭转效应。 底层框架一抗震墙砌体房屋的底层钢筋混凝土抗震墙，往往 是高宽比小于1.0的低矮墙，低矮墙的破坏为脆性破坏。在钢筋 混凝土墙中，高宽比大于2.0的为高剪力墙，其破坏状态为弯曲 破坏，高宽比大于1.0小于2.0的为中等高的剪力墙，其破坏状 态为弯剪破坏。为了改善带边框低矮钢筋混凝土墙的抗震性能： 中国建筑科学研究院工程抗震研究所等单位进行了带边框开竖缝 钢筋混凝土低矮墙的试验和分析研究。其做法是：在开竖缝处水 平钢筋断开，在竖缝两侧设置暗柱。试验分为三组，一组为不开 竖缝的带边框的整体墙，一组为水平钢筋在竖缝处断开，而且在 竖缝处设置两块宽度与钢筋混凝土墙厚度相同的预制钢筋混凝土 板，另一组为水平钢筋断开，但未设预制钢筋混凝土隔板。试验 结果表明，带边框开竖缝的钢筋混凝土低矮墙具有较好的抗震性 能，而且在开竖缝处设置两块钢筋混凝土预制板的墙较不设置的 更好一些。因此，对带边框的钢筋混凝土低矮墙采用开竖缝至梁 底，并在竖缝处放置两块预制的钢筋混凝土板，使带边框的低矮 墙分成两个或三个高宽比大于1.5的墙板单元，可以大大改善带 边框钢筋混凝土低矮墙的抗震性能，大大提高墙体的极限变形能 力和耗能能力，其弹性刚度和极限承载能力较整体低矮墙降低不 多，而且还具有后期变形稳定的特点。 在墙板中设置交叉暗斜撑有助于提高低矮墙的抗剪能力。 由于底部抗震墙承受相当大的地震剪力、弯矩和倾覆力矩：
此其基础应具有良好的整体性和较强的抗转动能力，防止当地 土较弱、基础刚度和整体性较差时，地震作用下抗震墙基础产 较大转动而使抗震墙的侧向刚度降低，从而对构件内力和位移 生不利影响。
支撑，不仅能提高底部楼层的侧向刚度，而且能改善底部 层的抗震性能，同时便于协调过渡楼层与其下层的侧向刚 比。当部分抗震墙采用支撑替代时，可以改善房屋使用功 的布置。
5.1.4发生强烈地震时，楼梯间是重要的紧急逃生竖向通
楼梯间（包括楼梯板）的破坏会延误人员疏散及救援工作，从而 造成严重伤亡，楼梯间抗震设计要求应加强。楼梯边梁或横梁支 承在柱上会形成短柱，震害表明，这些部位在强震中破坏是非常 严重的。 楼梯构件与主体结构整浇时，梯板具有斜支撑的作用，对结 构规则性、刚度、承载力的影响比较大，应参与抗震计算。当采 取相应措施时（如梯板滑动支承于平台板），楼梯构件对结构刚 度等的影响较小，是否参与整体抗震计算差别不大。当楼梯间设 置抗震墙时，因抗震墙刚度较大，楼梯构件对结构刚度的影响较 小，可不参与整体抗震计算
5.2托墙梁的作用与作用效应
5.2.1本条规定了托墙梁上等效竖向荷载的取值方法。根据 中国建筑科学研究院、西安建筑科技大学、大连理工大学等 单位的试验研究和大量的有限元计算结果，取30%（无洞口 墙梁）和50%（有洞口墙梁）的上部总荷载作为等效荷载计 算托墙梁的弯矩和剪力，均比有限元计算结果大，为简化计 算且偏于安全，不再区别墙梁是否带洞，均取60%的上部荷 载作为等效荷载。 大连理工大学、哈尔滨建筑大学的试验研究和空间有限元分
5.3构件截面组合内力的调整
5.3.6对于底层框架的底层顶部和底部两层框架第二层顶部的 节点核芯区，由于托墙梁的存在，可不进行抗震验算，但应符合 抗震构造措施要求
%）。因此，虽然仅适用于6度设防，但为判断其安全性，仍应 行抗震验算。
5. 5. 4~5. 5. 8
5.5.9框架梁柱节点核芯区的混凝土应具有良好的约
ⅡI抗震墙抗震构造措施
5.5.18、5.5.19从提高底部钢筋混凝土墙的变形能力出发，给 出了底部钢筋混凝土墙的抗震措施。由于底部钢筋混凝土墙是底 部的主要抗侧力构件，对其构造上提出了更为严格的要求，以加 强抗震能力。 端柱的截面宜与本层的框架柱相同，并应符合框架柱的有关 要求。
5.5.20底部钢筋混凝土抗震墙为带边框的抗震墙且总
5.5.0底部钢混凝工抗震墙为带边框的抗晨墙且总高度不超 过两层，其边缘构件可按一般部位的规定设置，只需要满足构造 边缘构件的要求
5.5.22根据对开竖缝墙的试验和分析研究，专门给出了开竖缝 钢筋混凝土抗震墙的构造措施，提出开竖缝墙应在竖缝处断开和 应设置暗柱的要求。竖缝宽度一般可取70mm100mm，预制隔 板可采用钢筋混凝土隔板或其他材料的隔板，每块板厚可取 35mm~50mm。 5.5.23根据实际震害的经验总结，对高连梁，推荐采用设置水 平缝的方法，使一根连梁成为大跨高比的双连梁或多连梁（使其 跨高比大于2.5为宜），其破坏形态从剪切破坏变为弯曲破坏。 5.5.24钢筋混凝土抗震墙体支承平面外的抗侧力楼面大梁时 其构造措施应加强、以保证墙体出平面的性能、同时、保证梁的
钢筋混凝土抗震墙的构造措施，提出开竖缝墙应在竖缝处断开和 应设置暗柱的要求。竖缝宽度一般可取70mm～100mm，预制隔 板可采用钢筋混凝土隔板或其他材料的隔板，每块板厚可取 35mm~50mm.
平缝的方法，使一根连梁成为大跨高比的双连梁或多连梁（使其 跨高比大于2.5为宜），其破坏形态从剪切破坏变为弯曲破坏。
其构造措施应加强，以保证墙体出平面的性能，同时，保证梁的 纵筋在墙内的有效锚固，防止在往复荷载作用下梁纵筋产生滑移 和与梁连接的墙面混凝土拉脱。 5.5.25、5.5.26从提高底部约束砌体抗震墙的抗震性能出发 对底部约束砌体抗震墙的墙厚、材料强度等级、约束及拉结构造 竿坦出了要求同时确保力 用市不致独随音垢险成重场
其构造措施应加强，以保证墙体出平面的性能，同时，保证 纵筋在墙内的有效锚固，防止在往复荷载作用下梁纵筋产生 和与梁连接的墙面混凝土拉脱。
5.5.25、5.5.26从提高底部约束砌体抗震墙的抗震性能出发 对底部约束砌体抗震墙的墙厚、材料强度等级、约束及拉结构造 等提出了要求，同时确保在使用中不致被随意拆除或更换
5.5.28底层框架一抗震墙砌体房屋的底层和底部两层框架一抗震 墙砌体房屋第二层的顶板应采用现浇板。考虑这层楼板传递水平
墙砌体房屋第二层的顶板应采用现浇板。考虑这层楼板
地震作用和地震倾覆力矩，对现浇钢筋混凝土楼盖的厚度、配筋 和开洞情况提出了要求，本规程同时对洞口边梁的宽度作出了 规定。 5.5.30实际震害表明，单层配筋的板式楼梯在强震中破坏严 重，踏步板中部断裂、钢筋拉断，板式楼梯宜采用双层配筋予以 加强。
地震作用和地震倾覆力矩，对现浇钢筋混凝土楼盖的厚度、配角 和开洞情况提出了要求，本规程同时对洞口边梁的宽度作出了 规定。
重，踏步板中部断裂、钢筋拉断，板式楼梯宜采用双层配筋予 加强。
5.2.5～6.2.9对上部为混凝土小砌块房屋的芯柱、·构造柱、圈 的设置和配筋给出了规定，为提高过渡楼层的抗震能力，对过 度楼层的相应构造措施提出了更为严格的要求。 芯柱的设置要求比砖砌体房屋构造柱设置要严格。一般情况 下，可在外墙转角、墙体交接处等部位，用构造柱替代芯柱，可 较大程度地提高对砌块砌体的约束作用，也为施工带来方便，
7结构薄弱楼层判别及弹塑性变形验算
比，用层间极限剪力系数来判断层楼的受剪承载力和上部砌体房 屋部分中的薄弱楼层是合适的。 考虑到各道墙及各墙段极限剪力系数差异将形成薄弱部分和 该层各墙段的塑性内力重分布的因素，由同一层中各墙段的极限 剪力系数来计算楼层的极限剪力系数时，采用加权平均的方法， 即把SR（i）较小值的权取得大一些T／CECS 541-2018 聚苯乙烯泡沫（EPS）复合装饰线应用技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf，其计算公式为：
SR(i) 1 Sr;(i)
(2) (3) (4)
8.0.2为确保砌体抗震墙与构造柱、底部框架柱等的连接， 高砌体抗震墙的变形能力，同时为加强对施工质量的监督利 制，要求施工时应先砌墙后浇柱（或梁柱）
固可能存在与底部框架柱和混凝土抗震墙相对应设置或不对应 置两种情况，与底部框架柱和混凝士抗震墙不相对应而其纵向 筋锚入框架梁中的构造柱，其纵向钢筋的锚固，当直段长度天 达到30d时，可采用弯折锚固措施、或其末端采用机械销 措施。
8.0.4底层开竖缝的钢筋混凝土抗震墙在竖缝处设置白
制隔板，应定位准确并保证其在施工过程中不致发生移位、型 或倾倒。可与相邻一侧抗震墙板的钢筋拉结或采取其他可靠的 结、固定措施。
8.0.5底部后砌砌体填充墙与框架柱之间的柔性连接缝隙JGJ/T 453-2019金属面夹芯板应用技术标准， 在墙体施工完成后留置数天、使砌体的收缩变形基本完成后耳 行封闭。