标准规范下载简介

JGJT282-2012 高压喷射扩大头锚杆技术规程.pdf

杆的连续注浆； 4注浆后不得随意敲击杆体，也不得在杆体上悬挂重物。 5.6.2注浆材料应根据设计要求确定，材料性质不得对杆体产 生不良影响。宜采用水灰比为0.4～0.6的纯水泥浆。采用水泥 砂浆时，应进行现场配比试验，检验其浆液的流动性和浆体强度 能否达到设计和施工工艺的要求。 5.6.3注浆浆液应搅拌均匀，随拌随用，并应在初凝前用完。 应采取防止石块、杂物混人浆液的措施。 5.6.4当孔口溢出浆液或排气管排出的浆液与注入浆液颠色和 浓度一致时，方可停止注浆。 5.6.5错固段注浆体的抗压强度不应小于20MPa，浆体强度检 验用的试块数量，若单日施工的错杆数量不足30根，则每累计 30根错杆不应少于一组；若单日施工的锚杆数量超过30根，则 每天不应少于一组。每组试块的数量不应少于6个。

5.7.1高压喷射扩大头错杆采用预应力锚杆时，其张拉和锁定 应符合下列规定： 1 错杆承载构件的承压面应平整，并与错杆轴线方向 垂直； 2 锚杆张拉前应对张拉设备进行标定 3 错杆张拉应在同批次错杆验收试验合格后，且承载构件 的混凝土抗压强度值不低于设计要求时进行； 4错锚杆正式张拉前，应取10%～20%抗拨力特征值T，对 错杆预张拉1次～2次，每次均应松开错具工具夹片调平钢纹线 后重新安装夹片，使杆体完全平直，各部位接触紧密； 5锚杆应采用符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具 和连接器》GB/T14370和设计要求的错具。 5.7.2错杆张拉至1.10Ta～1.20T时，对砂性土层应持荷 10min，对黏性土层应持荷15min，然后卸荷至设计要求的张拉

锁定值进行锁定。错杆张拉荷载的分级和位移观测时间应接表 5.7.2的规定，

DB33／T 2341-2021 干硬性水泥混凝土预制砌块抗压强度试验规程.pdf表5.7.2错杆张拉荷载分级和位移观测时间

胜，城任抗投力持延值！

5.7.3：抗浮预应力错杆锁定时间的确定，应考虑现场条件和后

5.8.1 高压喷射扩大头铺杆原材 质量检验应包括下列 内容： 1 原材料出厂合格证： 2 材料现场抽检试验报告； 3 锚杆浆体强度等级检验报告。 5.8.2 锚杆的抗拨力检验应按照本规程第6.4节验收试验的规 定进行。抗拨力验收试验的数量不应小于工程错杆总数的5%且 不少于3根。锚杆验收试验出现不合格错杆时，应增加错杆试验 数量，增加的锚杆试验根数应为不合格锚杆的3倍。 5.8.3错杆的质量检验应符合表5.8.3的规定。

5.8.3错杆的质量检验应符合表5.8.3的规定

表5.8.3销杆工程质量检验标准

5.8.4铺杆工程验收应提交下列资料：

1原材料出厂合格证、原材料现场描检试验报告、水泥浆 或水泥砂浆试块抗压强度等级试验报告 2按本规程附录C的内容和格式提供的钻机自动监测记录 和锚杆工程施工记录； 错杆验收试验报告： 4 隐蔽工程检查验收记录； 5 设计变更报告； 6 工程重大间题处理文件； 工图

5.9.1对抗拔力不合格的锚杆，应废弃或降低标准使用。

5.9.1对抗拔力不合格的锚杆，应废弃或降低标准使用。 5.9.2错杆抗拨力验收试验出现不合格错杆时，在不影响结构 整体受力的条件下，可分区按力学效用相同的不合格错杆占总量 的比率推算锚杆实际总抗拨力与设计总抗拨力的差值，按不小于 差值的原则增补锚杆。

6.1.1高压喷射扩大头锚杆的最大试验荷载不宜大于锚杆杆体 极限承载力的80%， 6.1.2试验用计量仪表（压力表、测力计、位移计）应满足测 试要求的精度和量程。 6.1.3试验用加荷装置（千斤顶、油票）的额定压力应满足最 大试验荷载的要求。 6.1.4错杆抗拔试验应在注浆体满28d龄期或注浆体强度达到 设计强度80%后进行。

6.2.1高压喷射扩大买镭杆应进行现场基本试验以确定锚杆的 抗拔力极限值。 6.2.2锚杆基本试验采用的地层条件、杆体材料、锚杆参数和 施工工艺应与工程错杆相同，且试验数量不应少于3根。为得出 错固体的抗拔力极限值，避免杆体先行断裂，当杆体强度不能满 足本规程第6.1.1条时，可加大杆体的截面面积。 6.2.3错杆基本试验应采用分级循环加荷，加萄等级和位移观 测时间应符合表6.2.3的规定

6.2.4错杆基本试验出现下列情况之一时，可判定锚杆

1后一级荷载产生的错头位移增量达到或超过前一级荷载 产生的位移增量的2倍； 2镭头位移持续增长； 3锚杆杆体破坏

表6.2.3错杆基本试验错环加荷等级和观测时间

6.2.5错杆基本试验结果宜按荷载与对应的错头位移列

6.3.1对用于塑性指数大于17的土层中的高压喷射扩大头错 杆，应进行蟠变试验。进行蟠变试验的铺杆不得少于3根。

6.3.2锚杆端变试验的加荷等级和观测时间应符合表6.3.2的 规定。在观测时间内荷载应保持恒定，

表6.3.2铺杆端变试验的加造等级和观测时间

式中：St——t时所测得的蠕变量 S一t时所测得的端变量

6.4.1永久性的高压喷射扩大头锚杆最大试验荷载不应小于错 杆抗拔力特征值的1.5倍；临时性锚杆的最大试验荷载不应小于 铺杆抗拨力特征值的1.2倍。 6.4.2验收试验应分级加荷，初始荷载宜取锚杆抗拔力特征值 的10%，分级加荷值宜取错杆抗拨力特征值的50%75%

附录A锚杆杆体材料力学性能

A.0.11X2结构钢绞线的力学性能应符合表A.0.1的规

表4.0.11×2结构纲绞线力学性能

主，钢胶线公称直经者解绞线外接围直经的名义尺寸

A.0.21X3结构钢绞线的力学性能应符合表A.0.2的规

表A.0.21X3结构钢绞线力学性自

注：（1×3）I结构为用3根刻痕钢丝制的钢绞线

区3）结构为用3根刻癌钢丝检制的钢单

A.0.31X7结构钢绞线的力学性能应符合表A.0.3的规

X7结构钢绞线的力学性能应符合表A.0.3的规定，

表A.0.31X7统构钢绞线力学性

注：（1区7）C结的为用7根划运销丝检制支经提技的钢级线

A.0.4预应力混凝土用螺纹钢筋的力学特性应符合表A.0.4 的规定。

表A.0.4预应力减凝王用邮纹筋

注：预应力漫凝土用螺纹钢能抗拉强度设计值采用表中感服激度除以1.2

A.0.5热处理钢筋的力学特性应符合表A.0.5的规定，

A.0.5热处理钢筋的力学特性应符合表A.0.5的规定，

表A.0.5热外理润筋力学特机

A.0.6普通螺纹钢筋的力学特性应符合表A.0.6的规定，

A.0.6普通螺纹钢筋的力学特性应符合表A.0.6的规定

0.6普通螺纹钢筋的力学特性应符合表A.0.6的规定

表A.0.6普通螺纹钢筋力学特性

附录B支护锚杆铺固体整体稳定性验算

B.0.1单排铺杆支护的整体稳定性验算可采用Kranz方法（图

.0.1单排铺杆支护的整体稳定性验算可采用Kranz方法（ 0.1)，由销固体中心c向挡土结构下端假设支点6连成一条

(c)力多造形儿体关系 图B0.1单排杆固体格体稳定性验算示意

图B0.1单排精杆错固体格体验定性验算示意

线，并假设bc线为深部滑动线，再通过c点垂真向上作直线cd， 这样abcd块体上除作用有自重W外，还作用有E、E，和Q。 当块体处于平衡状态时，可利用力多边形求得锚杆承受的最大拉 力Rx，其水平分力Rx与锚杆抗拔力特征值的水平分力之比 为整体稳定性安全系数。 锚杆最大拉力的水平分为Ramx也可根据图B.0.1（c）所示 的力平衡关系按下列公式求得（砂性士层时，C=0)，

式中：W一一深层滑动线上部的土重； E：挡土结构上端至挡土结构假设支点间所受的主动土 压力的水平分力 E假设的错固壁面上所受的主动土压力的水平分力； 8墙与土间的摩擦角； 一土的内摩擦角； 6一深层滑动线的倾角； α一错杆倾角。 B.0.2双排错杆支护的整体稳定性验算可采用Kranz方法（图 B.0.2)，上排错杆锚固体在下排错杆错固体滑动模体的外侧： 滑动面bc的倾角比下排铺杆滑动面bf的倾角大（0>6,）。此时 整体确定性安全系数可步下公式让管

B.0.2双排错杆支护的整体稳定性验算可采用Kranz方法（图 B.0.2)，上排错杆锚固体在下排错杆错固体清滑动模体的外侧： 滑动面bc的倾角比下排锚杆滑动面bf的倾角大（9>6,）。此时 整体稳定性安全系数可按下列公式计算：

Rs(b),mex Fu = RsuD,mx Po(22) Fuse= R Poab + Po(2h) Fu= RD Poch + Pokzh)

图B0.2双排销开继固体整体稳定性验靠示息

附录C高压喷射扩大头锚杆施工记录表

表C0.1高压喷射扩大头错杆钻机自动监测记录表 工程名称： 铺杆编号： 日期，年月日

C.0.2高压喷射扩大头锚杆施工记录表格宜符合表C.0.2的 规定。

C.0.2高压喷射扩大头锚杆施工记录表格宜符合表C.0.2的 规定。

附录D锚杆基本试验曲线

附录E锚杆蠕变试验曲线

E.0.1：铺杆赔变试验曲线宜符合图E.0.1的规定

图E.0.1错杆畅变试脸曲线

附录F锚杆验收试验曲线

F.0.1错杆验收试验曲线宜符合图F.0.1的规定

图E.0,1错杆验收试验曲线

1.0.1高压喷射扩大头锚杆作为一种新型的错固结构，抗拨力 大，位移小，可靠性高，安全性好，可以降低工程造价，提高安 全水平，符合我国节能降耗的产业政策方向。 1.0.2高压喷射扩大头锚杆适用于工业与民用建筑、水利水 电、市政工程、城市地铁轨道交通、地下空间资源开发等建设工 程的基础抗浮、基坑支护和边坡支护工程。 1.0.4本规程未明确处，按现行国家标准和相关行业标准 热行，

3.0.1本条所述设计使用年限，对抗浮错杆，应与错杆所连接 的主体建筑物的设计使用年限相同；对边坡支护锚杆，应与边坡 的设计使用年限相同；对基坑支护镭杆，应与基坑的设计使用年 限相同。 3.0.2错杆的监测和维护管理，对基坑和边坡支护锚杆应按照 基坑和边坡的要求执行；对抗浮锚杆应按照错杆所连接的主体建 筑物的要求执行。

4.1.1.本条规定将杆体与注浆体粘结安全系数和注浆体与地层 抗拔安全系数分别处理。杆体和注浆体属于人工材料，其力学参 数的离散性比地层土体小，为达到相同的可靠度要求，杆体与注 浆体的粘结安全系数比注浆体与地层抗拔的安全系数小。 4.1.3扩大头的直径、长度和抗拨力与施工工艺参数密切相 关，设计文件明确规定有关施工工艺参数有利于施工管理和质检 人员现场监督检查，控询工程质量。

4.2.1可回收锚杆和回转型锚杆杆体规定采用无粘结钢绞线。 当工程小且有条件时，也可以在现场对裸线进行加工，外套软管 宜采用高密度聚乙烯（HDPE）软管或聚丙烯（PP）软管，不 得采用聚氯乙烯（PVC）软管。高密度聚乙烯软管和聚丙烯软 管均具有耐腐蚀、内壁光滑、强度高、韧性好、重量轻等特点， 但聚丙烯的使用环境温度不得低于0℃；.而聚氯乙烯软管强度较 低，高温和低温时化学稳定性差，易脆化、老化。防腐油脂应满 足设计和有关规范要求。 除修复的情况外，钢绞线不得连接。在修复时若须对钢绞线 进行连接，应采取可靠的连接方式并经过试验验证。 4.2.3为了加快注浆体的凝结，必要时可使用早强水泥，但不 推荐在制备水泥浆时添加早强剂。不宜采用高铝水泥是因其后期 强度降低较大。 4.2.6网筋注浆复合承载体和合页夹形承载体具有弹性，承载

装和回收卡死等不良现象，优于传统的块状承载体，适合于扩大 头可回收错杆和回转型锚杆。 承载体是制约错杆抗拔力的重要因素之一，施工前应针对承 载体进行错杆的基本试验，检验承载体的承载能力是否达到错杆 抗拔安全系数K的要求。 4.2.10为避免套管端口密封不严、漏浆，或者套管破损引起 漏浆而影响自由段的自由变形，自由段杆体应涂以润滑油脂或防 腐油脂后再安装套管

4.3.1钢材长期没泡在水中时，由于氧溶人较少，不易发生化 学反应，故钢材不易被腐蚀；相反，处于干湿交替状态的钢材， 由于氧溶入较多，易发生电化学反应，钢材易被腐蚀。边坡和基 坑支护锚杆，由于坡体和坡面水环境复杂，水位变化频案复杂， 锚杆易被腐蚀。 4.3.3防腐间题是永久性锚杆应用的一个突出难题。对I级防 腐错杆，采用套管或防腐涂层密封保护使错杆杆体与地层介质完 全隔离，是根本解决办法。为了避免端口的间题，可采用回转型 锚杆，杆体在地层中全长被套管封闭，与地层没有任何接触，使 地下介质无法接触杆体。对于钢筋锚杆，应对钢筋与地层接触的 全部外表面采用防腐涂层保护，与地层介质完全隔离。 4.3.4Ⅱ级防腐错杆通常是依靠注浆体保护。《岩土锚杆（索） 技术规程》CECS22：2005第6.3节规定，Ⅱ级防腐的永久性错 杆杆体水泥浆保护层厚度不应小于20mm，临时性铺杆不应小于 10mm。《建筑桩基技术规范》JGJ942008第4.1.2条规定，主 筋的混凝土保护层厚度不应小于35mm，水下灌注混凝土不得小 于50mm。本条规定扩大头段的注浆体保护层厚度不应小于 100mm，比上述两规范提高了一倍以上。扩大头段杆体的保护 层厚度可根据扩大头直径和杆体的倾斜允许值计算，不能满足本 条要求时，应增大扩大头直径或控制杆体倾斜。钢筋锚杆非扩大

腐错杆，采用套管或防腐涂层密封保护使错杆杆体与地层介质完 全隔离，是根本解决办法。为了避免踏口的问题，可采用回转型 锚杆，杆体在地层中全长被套管封闭，与地层没有任何接触，使 地下介质无法接触杆体。对于钢筋锚杆，应对钢筋与地层接触的 全部外表面采用防腐涂层保护，与地层介质完全愿高。

头的保护层厚度采用圆盘状定位器（或称对中支架）控制，其边 沿宽度应大于要求的保护层厚度。 4.3.7封锚混凝土为二次浇筑，设置锚筋或钢丝网可防止混凝 土保护层开裂、脱落

4.5基坑及边坡支护锚杆

4.5.2锚杆扩大头的理深和所在土层的土质情况是影响锚杆抗 发力和错固体稳定性的两个主要因素，在设计时应予以充分 重视。 4.5.6本条对自由段最小长度的规定，是为了确保锚固体的稳 定安全和减小基坑位移。在适当的范围内，自由段越长，错固体 埋置越深远，安全性越好。错固段最好设置在基坑开挖变形影响 范围以外的土层中，本条以潜在滑裂面以外沿错杆轴线方向自由 段的长度不小于孔口到基坑底深度的距离作为标准，基坑开挖的 影响已相对比较小了。若有软土，自由段尚应完全穿过软土。如

果自由段过短，错固段设置在基坑开挖变形影响范围内，锚固件 将随基坑开挖而移动，对基坑坡体的位移控制和稳定安全不利。 用式（4.5.6）计算时，对分层土内摩擦角可按厚度加权平均 取值。 4.5.8：扩大头错杆单根抗拨力较大，其间距应比普通锚杆适当 加大。 4.5.9整体稳定性验算若不能满足要求，应加大锚杆长度和扩 大头埋深、加大间距。 4.5.10当周边环境对基坑位移要求严格时，支护结构设计应 以位移控制为设计条件。普通预应力锚杆自由段短，没有穿过基 坑开挖变形影响范围，基坑下挖时锚固段会随基坑坡体一起位 移。普通锚杆错固段太长，在受力过程中随着应力向错固段后端 传递而发生较大的位移，因此，普通预应力错杆是不能严格控制 基坑位移的。采用扩大头锚杆，一是设置足够长的自由段，以完 全穿过基坑变形影响范围（工程实践中，当周边建筑物对位移敏 感时，可以将扩大头设置在基坑底高程以下，完全不受基坑开挖 的影响）；二是采用很短的错固段长度（一般仅以4m～6m长度 的扩大头为错固段），消除或显著减小锚杆工作期间由于应力传 递产生的位移；三是采用较大的拉力进行预张拉后再锁定，以消 除或减小锚杆工作期间错固体范围土体的变形，这样，可以使基 坑的位移基本上由锚杆自由段的弹性所控制，这个变形是可计算 的和可控制的。 4.5.11基坑边坡坡体可分为滑裂区、滑裂松动区和变形影响 区，位移控制错杆的布置应使自由段穿过这三个区域，将扩大头 布置在不受基坑开挖和变形影响的稳定地层之中，且要求土质较 好，以确保扩大头基本不发生位移，成为个相对固定的锚固 点。本条第1款规定应以扩大头设置在变形影响区以外为原则， 当基坑坡体土质较差、变形影响区较大时，应将扩大头设置在基 坑底面高程以下。 扩大头到锚头之间全长设置为自由段，实现扩大头到错头之

间“点到点”的弹性拉结和力的传递，将荷载直接传递给扩大 头，避免由于铺固段应力峰值的向后迁移而出现不可测、不可控 制的附加位移。 4.5.12扩大头前端软土层对扩大头的位移是有影响的，根据 数值模拟研究并参考相关资料，这个距离为7倍～12倍扩大头 直径。基坑坡体土质较差，如淤泥或淤泥质土，基坑开挖变形影 响范国很远，应将扩大头设置在基坑底高程以下，以避免基坑变 形的影响。 4.5.13主动土压力和被动土压力都是以较大的位移量为前提 的，当位移控制值较小时，实际土压力值将与主动土压力和被动 土压力有差异。 4.5.14张拉荷载比普通锚杆提高是为了尽量减小错固段土体 的后期变形。 4.5.15扩大头直径比普通锚固段直径大很多，对于回转型可 回收错杆，采用网筋注浆复合型承载体和合页夹形承载体可适当 地在孔内利用弹性张开，回转半径大，回收方便，错固体的受力 条件好，比普通的U形槽承体更好。 4.5.16.支护锚杆错固体的整体稳定性验算方法，可参考Kranz 方法。一般资料推荐的安全系数为1.2～1.5，本条规定不小 于1.5

4.6错杆结构设计计算

4.6错杆结构设计计算

表4钢绞线与水泥奖注奖体粘结强度试验数据

注：1钢较线公称直径D，为15.20mm，抗控强度标准值1860MPa; 2注浆体采用强度等级42.5的普通础酸盐水泥，水灰比0.5； 3注聚体直径150mB 4为避免应力不均匀，水泥浆注浆体试件受控端与钢模之间加人了衬垫 木板。

注：1钢较线公称直径D，为15.20mm，抗拉强度标准值1860MPa; 2注浆体采用强度等级42.5的普通硅酸盐水泥，水灰比0.5； 3注聚体直径150mm 为避免应力不均匀，水泥浆注浆体试件受拉与钢模之间加人 本板。

2预应力锚杆锁定以后，基坑的开挖意味着错杆荷载的增 加，因此预应力锚杆的初始预应力值也不能过高，以保证在荷载 增加或变化的各种工况下，错杆的工作拉力值不超过其抗拔力特 征值

5.1.1高压喷射扩大头锚杆施工应采用专用设备，这是确保工 程质量的基础。 5.1.2扩大头直径和锚杆抗拨力与地层条件、设备能力和施工 工艺有关，因此，在正式施工前应进行现场试验。 5.1.3扩大头直径的现场开挖量测可在较浅的相同地质单元或 土层中进行。扩大头直径的试验检验除本条规定的两种方法之 外，有条件时还可以采用其他可靠的方法。 5.1.5高压喷射扩大头错杆施工质量应根据设计要求的工艺参 数进行过程控制，钻机具备自动监测记录的功能，可较好地确保 施工监测记录客观、真实、可靠。 5.1.6目前所能进行的扩大头直径检测大多为间接方法，抗拨 力检测为直接方法，因此当两者出现矛盾时应以抗拔力检测结果 为依据调整有关设计参数（如扩大头直径、长度、抗拨力计算参 数等）

5.1.1高压喷射扩大头锚杆施工应采用专用设备，这是确保工 程质量的基础。 5.1.2扩大头直径和锚杆抗拨力与地层条件、设备能力和施工 工艺有关，因此，在正式施工前应进行现场试验。 5.1.3扩大头直径的现场开挖量测可在较浅的相同地质单元或 土层中进行。扩大头直径的试验检验除本条规定的两种方法之 外，有条件时还可以采用其他可靠的方法。

5.1.5高压喷射扩大头错杆施工质量应根据设计要求的工艺参

5.2.1钢错杆杆体尤其是钢绞线不得采用电焊等高温方式熔

2.2杆体定位器是杆体获得注浆体保护层厚度的必要条件

5.2.2杆体定位器是杆体获得注浆体保护层厚度的必要条件， 对永久性钢筋铺杆，定位器的布设间距应取1.Om，其他情况可 取1.0m～1.5m。当杆体采用预应力混凝土用螺纹钢筋时，严格 禁止采用任何电焊操作，哪怕在杆体上轻轻点焊，也对杆体强度 有较大损伤，必须杜绝。

5.2.3钢绞线的下料长度应考虑承载构件、张拉长度的要求，

5.2.4因钢塑U形承载体存在卡死的风险，水平向或水平倾斜

5.3.2采用套管护壁钻孔，对后续杆体安放有利，因此，除土

5.3.2采用套管护壁钻孔，对后续杆体安放有利，因此，除土 层稳定的竖向锚杆以外，均推荐采用套管护壁钻孔；对回转型错 杆，因杆体安放时对孔壁有挤压作用，应采用套管护壁钻孔引。

5.41高压喷射扩孔的施工参数中压力、提升速度、扩孔遍数 是最重要的工艺参数，应予以足够的重视。在通过试验或工程经 验初步确定之后，在正式施工前应进行试验性施工验证，在施工 中应严格按经试验确定的参数执行。 5.4.4有工期要求时，可采用同强度等级的早强水泥，但不推 荐掺人速凝剂、早强剂等外加剂。 5.4.5·水泥浆液的水灰比不宜太低，以免影响高压喷射扩孔的 效果。 5.4.6高压管长度不宜太长，以免产生较大的压力损失，影响 高压喷射扩孔效果。 5.4.7目前的设备能力，喷管长度一般为2m左右，当扩大头 设计长度大于2m时，须分段扩孔。为保证整个扩大头段的连续 性，施工时进行适当的搭接是必要的。 5.4.9·在扩孔施工过程中，压力骤降或骤升都属于不正常情 况，应立即停止作业，查明原因，排除故障，恢复正常后才能恢 复扩孔作业。 5.4.10：高压喷射扩孔是一个过程，实现过程控制是保障质量 的重要手段。因此，按附录C如实准确地记录各项数据，是质

量管理的一个重要环节。

5.5.1扩孔完成后，应立即取出喷管并迅速将杆体放人错孔直 到设计深度，以免浆液沉淀和凝固导致增加杆体放人的难度。采 用套管钻孔的，应在杆体放人到位后立即取出套管，以免增加套 管取出的难度

5.6.1注浆的自的是将错孔和护孔的泥浆和较稀的水泥浆置换

5.6.1注浆的目的是将钻孔和扩孔的泥浆和较稀的水泥浆置换 出来，因此，注浆管的出浆口插入孔底并且保持连续不断地灌注 是非常重要的。 5.6.2注浆浆液不能过稀，以确保能将泥浆和较稀的水泥浆置 换出来，形成强度较高的注浆体。有条件进行水泥砂浆注浆时， 砂浆的水灰比在满足可注性的条件下应尽量小，具体根据注浆设 备性能确定。

5.7.1锚杆张拉和锁定是错杆施工的最后~道工序，对台座、 锚具的检查控制是十分必要的。由于扩大头错杆的自由段一般较 长，应重视在正式张拉前取10%～20%抗拔力特征值进行的预 张拉。为调平摆正自由段，必要时还可以在预张拉过程卸下千斤 顶重新安装夹片。 5.7.2·锁定时，为了达到设计要求的张拉锁定值，锁定荷裁应 高于张拉锁定值，根据经验一般可取张拉锁定值的1.10倍～ 1.15倍，必要时可采用拉力传感器和油压于斤顶现场对比测试 确定。

5.7.3在主体结构施工期间DB36／T 1152-2019 工业与民用建筑机制砂生产与应用技术规程，结构竖向荷载（包括建筑物的白

5.7.3在主体结构施工期间，结构竖向荷载（包括建筑物的自 重、上覆土重以及其他恒载）的增加对预应力错锚杆的锁定是有影 响的，设计时应充分考虑，确定合理的锁定时间和张拉锁定值。 80

5.8.4高压喷射扩大头铺杆施工质量应严格进行过程控制，钻 机自动监测记录是客观和真实的，旁站监督是必要的。 5.9不合格锚杆处理

5.9.1不合格镭杆是废弃还是降低标准使用，不仅与该错杆的 力学性能有关，还应考虑错杆的布暨情况。

6.1.1，杆体的极限承载力按其标准强度计算。当杆体所米用的 钢绞线根数较少且自由段摆平调直较好时，各根钢绞线受力较均 匀，对不用于工程的试验错杆可取90%极限承载力为最大试验 荷线。

6.1.1：杆体的极限承裁力按其标准强度计算。当杆体所采用的 钢绞线根数较少且自由段摆平调直较好时，各根钢绞线受力较均 匀，对不用于工程的试验锚杆可取90%极限承载力为最大试验 荷载。

6.2.2错杆极限抗拨力试验的主要目的是确定错固体的抗拨承 载力和验证错杆设计施工工艺参数的合理性，因而锚杆的破坏应 控制在错固体与土体之间。由于杆体的设计是可控因素，适当增 加错杆杆体截面面积，可以避免试验时杆体承载力的不足。 6.2.3表6.2.3循环试验加荷等级在《岩土错杆（索）技术规 程》CECS22：2005的基础上，根据实践经验并参照国外有关 地层错杆标准（草案）的有关规定，对试验加荷的步距进行了。 些调整，在各循环的各个加荷等级中以使后一级步距不大于前 级步距。 6.2.7极差为本组试验中最大值与最小值之差。当某组试验锚 杆试验结果的离散性较小，平均值的95%已小于该组试验的最 小值时，则应取最小值作为其抗拔力极限值。

6.4.5本规程规定的扩大头错杆的自由段长度较长，目由段变 形的影响因素较多，因此，对非位移控制错杆本条规定将实测弹 性位移应超过自由段长度理论弹性伸长值的比例定为"60%；对 位移控制锚杆，弹性位移能充分自由地展开是重要的，故仍规定 82

为80%。 6.4.6与预应力错杆不同GB／T 3323.1-2019 焊缝无损检测 射线检测 第1部分：X和伽玛射线的胶片技术，非预应力锚杆试验位移与工作位移 是一致的，因此，对非预应力错杆应以错杆总位移量作为是否合 格的判定依据之一。