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TCECS479-2017 砌体结构后锚固技术规程.pdf

图8砌体边缘楔形体受剪破坏

2.1.12混合破坏一般是锚筋达到一定深度后发生的破坏形态。 锚筋加载端周围的砌体出现劈裂裂缝，随着荷载的增加，裂缝逐渐 开展，出现以锚筋为圆心的砌体锥形破坏面，继续加载则锥体破坏 随螺杆一起发生位移，靠近加载端的砌体形成锥体破坏，此后，锚 固端的胶与砌体（胶与锚筋）之间出现滑移，锚筋丧失承载能力，最 终发生砌体锥体破坏一胶与砌体（胶与锚筋）界面破坏的混合破 坏。

3.1.1为了确保工程的安全，必须要求材料的强度标准值应具有 足够高的强度保证率及其较高的可能实现的概率（即置信水平）。 本规程采用的95%保证率，系根据现行国家标准《建筑结构可靠 度设计统一标准》GB50068确定的，其置信水平是参照国内外同 类标准以及我国标准化工作应用概率统计方法的经验确定的。产 品质量认证报告是产品质量的保证，也为后续的设计提供必要的 设计参数依据。 3.1.2根据目前已有的工程应用经验，对结构胶粘剂的选用给出 明确的规定。现行国家标准《工程结构加固材料安全性鉴定技术 规范》GB50728、《混凝土结构加固设计规范》GB50367和现行行 业标准《混凝土结构工程用锚固胶》G/T340均对结构胶粘剂的 性能要求进行了规定，考虑到本规程系为非承重结构的砌体后锚 固连接，《混凝土结构工程用锚固胶》JG/T340的要求及检测可操 作性强，故对砌体结构后锚固用胶粘剂的性能要求按现行行业标 准《混凝土结构工程用锚固胶》JG/T340一2011中有机类B级胶 的规定执行。

3.1.1为了确保工程的安全，必须要求材料的强度标准值应具有 足够高的强度保证率及其较高的可能实现的概率（即置信水平）。 本规程采用的95%保证率，系根据现行国家标准《建筑结构可靠 度设计统一标准》GB50068确定的HG／T 2122-2020 釜用机械密封辅助装置.pdf，其置信水平是参照国内外同 类标准以及我国标准化工作应用概率统计方法的经验确定的。产 品质量认证报告是产品质量的保证，也为后续的设计提供必要的 设计参数依据。

膨胀剂对上部结构的负面影响，不应用于砌体结构的后锚固。但 受当前市场不规范的影响，不少厂商和设计单位仍以各种臆造的 理由来推销这类产品，故必须在条文中予以澄清

膨胀剂对上部结构的负面影响，不应用于砌体结构的后锚固。但

的质量，本规程规定不得现场调制结构胶粘剂。

合相应国家现行标准《烧结普通砖》GB5101、《烧结多孔砖和多孔 砌块》GB13544、《蒸压灰砂砖》GB11945、《蒸压粉煤灰砖》JC/T 239、《承重混凝土多孔砖》GB25779、《普通混凝土小型砌块》 GB/T8239及《蒸压加气混凝土砌块》GB11968等的规定。 鉴于《蒸压磷渣硅酸盐砖》DB52/T701为贵州省地方标准， 本规程在蒸压磷渣硅酸盐砖上的应用自前仅限于贵州地区。 3.2.2砌体后锚固连接时，砌体类别或砌体强度会影响砌体后锚 固的承载能力。

3.2.3砌体缺陷对锚固连接的影响具有不确定性，为此

制在有缺陷的砌体上进行后锚固连接，否则应采取有效补引 志保证后锚固连接的安全可靠。

3.3.1锚栓承载力和耐久性与锚栓的材质和环境有关，为此本规 程对锚栓的材质提出具体要求。 3.3.3奥氏体不锈钢锚栓伸长值按现行国家标准《紧固件机械 性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6测定。 3.3.4金属螺杆、螺钉和金属套管通常采用预镀锌或现场涂层法 进行防腐处理，

3.3.3奥氏体不锈钢锚栓伸长值按现行国家标准《紧国

按尼龙（P6或PP6），也可以是聚乙烯（PE）饱和树脂、聚丙烯（PP） 饱和树脂或其他聚合物材料。本规程对聚酰胺尼龙原材料的物理 性能指标给出了具体的规定。聚乙烯树脂和聚丙烯树脂的性能指

标和测定方法应按照国家现行有关标准执行。

3.4.1试验结果表明光圆钢筋用于砌体结构植筋时，承载力和稳 定性都很差。为了保证植筋效果，用于植筋的钢筋应使用带肋钢 筋或全螺纹螺杆。 3.4.2、3.4.3对植筋用钢筋和螺杆的种类和级别和应符合的国 家标准给出的明确规定。对带肋钢筋在条件许可的情况下，宜采 用HRB400级热带肋钢筋

4.1.1锚栓按其工作原理及构造的不同，其性能及适应范围存在 较大差异。此外，因砌体基材存在多种材料和多样形式的块材，考 基材是否开裂、挤压破坏，规程编制组根据大量实验研究及工程 应用经验.规定了各种锚栓在各种砌体中的应用范围。对于金属 锚栓因在紧固时会导致基材挤压破坏，无法保证其承载力，故本规 程不推荐使用传统金属锚栓在砌体后锚固连接中应用。只有具有 特殊构造的金属锚栓（如条文说明中图4），其金属膨胀片会以较 大角度深嵌人基材，形成类似于大头螺栓的倒锥形扩底结构，除提 供膨胀摩擦作用之外还会提供机械嵌固作用.这类锚栓可作为加 气混凝土锚固用锚栓。

4.1.1锚栓按其工作原理及构造的不同，其性能及适应范围存在 较大差异。此外，因砌体基材存在多种材料和多样形式的块材，考 撼基材是否开裂、挤压破坏，规程编制组根据大量实验研究及工程 应用经验.规定了各种锚栓在各种砌体中的应用范围。对于金属 锚栓因在紧固时会导致基材挤压破坏，无法保证其承载力，故本规 程不推荐使用传统金属锚栓在砌体后锚固连接中应用。只有具有 特殊构造的金属锚栓（如条文说明中图4），其金属膨胀片会以较 大角度深嵌人基材，形成类似于大头螺栓的倒锥形扩底结构，除提 供膨胀摩擦作用之外还会提供机械嵌固作用.这类锚栓可作为加 气混凝土锚固用锚栓。 4.1.3根据相关试验结果，考虑到含有空腔的砌体基材自身特点 及其破坏模式，当后锚固技术在其上应用时，出于安全性的考虑， 需要对其区别对待，承载力应按本规程计算确定。 4.1.5为使后锚固设计更经济合理，规定后锚固连接设计所采用 的防火等级不应低于被连接结构的防火等级。 4.1.6外露后锚固连接件防腐措施应与其耐久性要求相适应，耐 久性要求较高时可选用不锈钢，一般情况可选用电镀件及现场涂 层法。 4.1.11后锚固连接改变用途和使用环境将影响其安全可靠性和 耐久性，因此必须经技术鉴定或设计许可。

4.2.1本规程根据国家标准《建筑结构可靠度设计统一机

本规程根据国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB

50068.参考国家行业标准《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145， 采用以试验研究数据和工程经验为依据。以分项系数为为表达形 式的极限状杰设计方法

4.2.2为使后锚固设计更经济合理，规定后锚固连接设计所采用

.2.4后锚固连接破坏形态多样且复杂，相对与结构，失效

交大，故另设定安全等级。锚固设计的安全等级及取值，应取 接结构和锚固连接二者中较高值。

可靠度设计统一标准》GB50068的规定采用，左端作用效应引入 了锚固重要系数u，右端锚固承载力设计值R。与一搬设计规范 不完全相同，是按Ra=Rk/确定，Rk为锚固承载力标准值. 锚固承载力分项系数，而非材料性能分项系数；锚固承载力标准值 Rk系直接由锚固承载力试验统计平均值及离散系数确定，而非材 料强度离散系数。 由于锚固连接方式的多种多样，在地震作用下，效应的方向可 能存在多向性，因此后锚固连接效应S的计算应考虑地震力方向 的影响。

属物的锚固点个数不宜少于3个，防止因单个锚栓或锚筋失效导 致整个锚固连接的失效。另外，考虑到影响砌体后锚固连接承载 力的因素较多，从大量的试验结果看，承载力数值离散性较大，故 建议每个锚栓或锚筋上外荷载的最大拉力设计值不宜超过 3.0kN。

5.1.2群锚锚固连接时，各锚栓的内力按弹性理论平面假定进行 分析，拉区锚栓按均匀受力计算。因群锚存在摩擦型锚栓不能反 向受力的问题，故压区锚栓不能传递压力，因此，压区锚栓不考虑 受力，为统一锚栓设计方法，偏于安全考虑，对于胶粘型锚栓，也不 考虑其承受压力。

5.1.3因砌体材料为脆性材料，应力重分布性能较差，因此规定

对于剪力作用下的砌体边缘破坏，应假定剪力作用在最靠 象的锚栓上及群锚不充许设计为双向受弯受力状态的规定

5.1.3锚板应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017进行 设计，同时结合现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003的有 关规定对锚板的构造要求提出具体规定。 锚栓内力计算假定：锚板与基材结合面受力变形后仍为平面， 锚板平面外刚度较大，其弯曲变形可忽略不计，因此，锚板设计要 有一定的刚度，必要时可考虑设置加劲肋

5.1.3锚板应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB5001

锚栓内力计算假定：锚板与基材结合面受力变形后仍为平面， 锚板平面外刚度较大，其弯曲变形可忽略不计，因此，锚板设计要 有一的刚度，必要时可考虑设置加劲肋

5.2群锚受拉内力计算

5.2.1、5.2.2条文分别给出了按弹性理论分析时，群锚在轴心受 拉、偏心受拉作用下，按平面假定计算的受力最大锚栓的内力，根 据试验结果，群锚受拉时存在一定程度的不均匀性，故计算时取 1.1的不均匀系数，以确保安全。 5.2.3、5.2.4条文分别给出了群锚受拉区总拉力设计值及其对

3.1为使剪力分布更合理，可进行人工十预，即将桌些锚

5.3.1为使剪力分布更合理，可进行人工干预，即将某些锚孔沿 剪力方向开设为长槽孔，这些锚栓就不参与受力。群锚的剪切荷 载由有效受力锚栓共同承受；当剪力方向有长槽孔时，应考虑增加 群锚的有效锚栓数量。

5.3.2～5.3.4条文分别给出了按弹性理论分析时群锚在剪力V

用下、扭矩T作用下及剪力V与扭矩T共同作用下，参与！ 各锚栓所受的剪力。

6.1.1本条规定了本章承载力计算的适用范围，在锚固连接破坏 模式的考虑上基本与欧洲标准一致。 6.1.3考虑到锚栓产品和植筋材料除部分进口品牌外，目前市场 上大量应用的还有很多国内品牌产品，由于其性能指标不尽相同， 加之基材砌体材料的离散性又较大，导致锚固连接的承载力亦不 相同。虽然规程编制过程中采用不同品牌的产品做了大量的试验 研究，但毕竟不能包括所有产品品牌，因此，本条偏于安全的规定 按本规程确定的锚固连接承载力尚不应大于相应产品认证报告或 产品说明书建议的承载力数值。

6.2.1后锚固连接受拉承载力应按锚栓或锚筋受拉破坏、锚栓或 锚筋拔出破坏、砌体基材受拉破坏及混合破坏四种破坏类型分别 进行计算。对于单锚连接，外力与抗力比较明确，计算也较为简 单，对于群锚连接，情况就较为复杂，当为钢材破坏时，破坏主要出 现在某些受力最大锚栓，因此，一般只计算受力最大的锚栓。对于 基材破坏，因砌体材料的脆性特性导致在受力最大的锚栓处破坏。 一般只计算受力最大的锚栓处的砌体基材破坏。 6.2.26.2.4根据沈阳建筑大学、四川省建筑科学研究院、西安 交通大学、陕西省建筑科学研究院等单位对烧结普通砖、烧结多孔 砖、混凝土小型空心砌块、蒸压粉煤灰砖、矿渣混凝土砖等不同块 材、不同等级砂浆的砌体基材，对植筋和不同类型锚栓所做的锚固 连接受拉、受剪性能试验的基础上，给出了各种破坏模式下的承载

力计算方法。 对于塑料锚栓，多发生套管与基材之间的滑移破坏；塑料锚栓 一般在实心砖上的承载力远高于其他基材。对于胶粘型锚栓，在 实心砖、加气块以及空心砖上的破坏形式较为单一，在多孔砖上的 破坏形式比较多样，主要是由多孔砖上钻孔位置的不同导致的内 部受力状态不同；胶粘型锚栓的承载力一般在实心砖上最高，在多 孔砖上的也可以获得较高的承载力，空心砖和加气块上的承载力 明显低于前两者，块体越大且内部材质越是均匀的基材其承载力 稳定性越高。 计算砌体基材受拉块材整体拔出破坏承载力时，如遇砂浆强 度较低，现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003中没有抗剪 强度指标时，宜通过试验确定。

6.2.5连接构件的基材墙体的整体稳定应考虑因后锚固连接产

6.3.1后锚固连接受剪承载力应考虑锚栓钢材破坏、砌体剪撬破 环、砌体边缘的楔形破坏三种破坏形式，以及单锚和群锚两种锚固 方式，共计5种情况分别进行计算。对于群锚连接，当为钢材破坏 时，主要表现为受力最大锚栓的破坏，故取受力最大的锚栓计算即 可。对于基材的剪撬破坏，因砌体的脆性特征，也仅计算受力最大 的锚栓即可。对于砌体边缘楔形破坏本规程要求应通过采取可靠

6.3.3基材的剪撬破坏和在剪力作用下砌体的楔形破坏按照现 行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003抗拉计算或按照本规 程附录A现场试验确定。

6.3.3基材的剪撬破坏和在剪力作用下砌体的楔形破坏按照现

砌体边缘受剪破坏不仅指锚栓锚固点距离构件自由边缘的距 离，同时也指锚栓锚固点距离砌块边缘的距离。当砌块与砌块之 间的竖向砖缝不够饱满的时候，在垂直于砖缝的剪力作用下也会 发生砌体边缘受剪破坏，这种情况的抗剪承载力也需要验算。

7.0.2砌体基材的厚度过小，将不能满足植筋最小锚固深度的要 求，无法充分利用锚固的承载力，且在施工和使用过程中加大了发 生劈裂破坏的可能性。本条对砌体基材的最小厚度进行了规定， 以保证锚固连接的可靠性

7.0.3对锚栓、植筋的最小边距和最小间距给出明确规定,除避

免锚栓安装时减小基层砌体劈裂破坏的可能性外，主要在于避免 群锚效应，增强锚栓、植筋正常工作时的承载力和可靠性。不同的 锚栓产品使用条件和锚固性能存在较大差别，应由相应生产厂商 提供准确、有效的参数指标。本规程收集相关研究成果，并对部分 锚栓、植筋进行了详尽的试验分析，偏安全地提出了最小边距和最 小间距的参考值

锚栓、植筋进行了详尽的试验分析，偏安全地提出了最小边距和最 小间距的参考值。 7.0.4基材砌体构件由块材和砂浆组成，砂浆层厚度较小且饱满 程度无法保证，故锚栓、植筋位置宜设置在块材上；如需布置在灰 缝内，则必须保证灰缝砂浆的饱满度及其强度等级。 装饰层和抹灰层的强度较低，且施工质量无法保证，与结构层 的连接专在不确定性因此不能参与错检错固深度植深度的计

7.0.4基材砌体构件由块材和砂浆组成，砂浆层厚度较

装饰层和抹灰层的强度较低，且施工质量无法保证，与结 连接存在不确定性，因此不能参与锚栓锚固深度、植筋深度

最小锚固长度需考虑砌体块材尺寸的限制，其值是在混凝土结构 最小锚固长度的基础上进行试验总结提出的

最小锚固长度需考虑砌体块材尺寸的限制，其值是在混凝土结构

设计，同时结合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 有关规定对锚板的构造要求提出具体的规定，考虑到砌体基材与 混凝土基材性质不同，其后锚固连接的极限承载力远较混凝土基

材小·故对锚板的要求适当降低。 7.0.7～7.0.10锚栓、植筋孔径（钻孔直径）大小与锚栓、植筋受 拉承载力有关。钻孔直径过小则施工质量难以保证，且锚栓、植筋 与基材的粘结强度无法保证承载力：钻孔直径过大则施工对砌体 基材的影响较大，可能对原结构造成损伤。本条参考国家现行标 准《混凝土结构加固设计规范》GB50367、《混凝土结构工程无机 材料后锚固技术规程》JGJ/T271及《砌体结构加固设计规范》GB 50702相关规定，并结合砌体结构相关试验结果而制定。 砌体结构后锚固钢筋直径宜为6mm～12mm.且优先选用 8mm及10mm的螺纹钢筋。钢筋直径小于6mm或大于12mm均 会对植筋承载力造成影响，植筋效果的可靠性及复演性较差。若 使用12mm的钢筋，则需保证砌体基材的厚度满足植筋的最小锚 固深度要求。 对锚栓、植筋的最小边距和最小间距进行规定，除避免锚栓安 装时减小砌体基材劈裂破坏的可能性外，主要在于避免群锚效应： 增强锚栓、植筋正常工作时的承载力和可靠性。这些参数需通过 详尽的试验分析后获得

8.1.1、8.1.2本条对进场前后锚固用材料的品质及要求做了强调。 8.1.3本条规定了锚栓现场检验的抽检数量和方法。 8.1.48.1.6锚孔的部位、成孔方法和质量对锚固连接的质量 影响较大，条文规定了钻孔时的注意事项及要求。 8.1.7～8.1.9对锚栓的施工工艺、锚栓管理、施工人员做出进 步的要求。

8.2.1锚栓施工工序正确与否，对施工质量影响比较大。如果工 程技术人员不掌握施工工序和施工方法，容易出现差错，因此，必 须加以明确。 8.2.2锚孔放样定位对后锚固和锚孔质量影响较大，对锚孔的定

程技木人员不掌握施工工序和施工方法，容易出现差错，因此，必 须加以明确， 8.2.2锚孔放样定位对后锚固和锚孔质量影响较大，对锚孔的定 位提出要求。 8.2.3主要规定锚孔钻孔质最要求和钻孔直径允许偏兰

8.2. 2钅 锚孔放样定位对后锚固和锚孔质量影响较大，对锚孔的定 位提出要求。

8. 3. 1 胶粘型锚栓的安装工序见图10的要求

8. 3. 1 胶粘型锚栓的安装工序见图10的要求

）在胶粘剂初凝前植入锚栓（h）固化前不应扰动（i）固化后固定附着物

（1）固化后固定附着物

图10胶粘型锚栓的典型安装工序

8.3.2胶粘型锚栓安装基材、环境的要求较高，本条是参考国家 标准《建筑结构加固工程施工质量验收规范》GB50550一2010对植 筋工程施工环境的要求提出的。因为胶粘型锚栓的荷载传递原理 与植筋相近，所以对植筋的施工环境要求同样适用于胶粘型锚栓。 8.3.3、8.3.4钻孔、清孔质量直接影响锚固连接承载力，本条对 钻孔和清孔质量提出要求。当基材为含有空腔的多孔砖或空心砌 块时，电于孔洞的存在为保证粘结面和结构胶粘剂沿孔洞不外流， 需设置金属或尼龙网套，

8.3.7对胶粘型锚栓的安装方法和具体的注意事项进行了

8.5.1本条规定了植筋工艺对施工环境的要求。

.1本条规定了植筋工艺对施工环境的要求。

8.5.2本条主要规定植筋钻孔孔径的偏差及钻孔深度、垂直度和

5.2本条主要规定植筋钻孔孔径的偏差及钻孔深度、垂直 置允许偏差，是参考国家标准《建筑结构加固工程施工质量享 范》GB50550一2010的有关规定制定的，

8.5.6本条对植筋钢筋连接接

（1）若采用机械连接接头，可以在植筋以后进行。 （2）当采用焊接接头时会引起钢筋温度的升高，直接影响到胶 粘剂的粘结强度和耐久性，参考行业标准《混凝土结构后锚固技术 规程》JGJ145一2013的有关规定提出本条要求。 （3）将电焊机的接地线放到植筋钢筋的根部，容易引起胶粘剂 局部温度升高、碳化，影响其粘结强度，施工时应避免。

6.1～8.6.4条文提出后锚固施工质量检查应包括的内容 对文件资料检查的内容、锚孔质量检查的内容以及后锚固厂 验的具体要求做厂详细的规定。

.6.5本条规定了后锚固工程验收应提供的文件和施工记

8.6.6后锚固工程施工质量可能出现不合格的随机和不确定因 素，为保证不出现误判，规定了对后锚固工程施工质量不合格的处 理意见，

乃需要对其承载力和稳定性提出要求。安装的锚栓在工作年限 内，应能承受设计拉力、剪力和拉剪复合作用，并在正常使用极限 状态下具备抵抗变形的能力和在承载力极限状态下具备抵抗破坏 的能力。本附录提出的承载力测试和评定要求正是基于这些原则 提出的。它是进行砌体后锚固设计的基础。 本附录主要参考欧洲技术认证组织颁布的欧洲技术认证指南 《ETAG020塑料锚栓在混凝土和砌体非结构构件中的应用》和 《ETAG029金属注胶锚栓在砌体中的应用》中相关的测试方法并 根据国内实际情况对相应检测的参数进行了简化。 按本附录进行承载力测定的锚栓应为金属螺钉和塑料膨胀套 管组成的塑料锚栓，由金属螺杆、金属或尼龙网套和胶粘剂组成的 胶粘型锚栓。 A，1.2本规程规定的测试除锚栓的基本抗拉和抗剪测试外，还 包括因为安装人为因素影响可能造成的锚栓锚固能力的下降和离 散。考虑到锚栓的实际受力状况和自前国内实验室的测试能力， 本附录未规定潮湿条件测试、温度影响试验和长期荷载试验的具 体要求。同时，由于本规程在构造措施部分已经规定了相对保守 的锚栓最小边距和间距，故锚栓最小边距、间距对承载力的影响不 再作为测试和评估要求。但是，当锚栓需要在小于本规程规定的 最小边、间距下应用时，应参照本规程的测试方法按照实际边距、 间距进行承载力测试和评估。

A.I.2本规程规定的测试除锚栓的基本抗拉和抗剪测试外，还 包括因为安装人为因素影响可能造成的锚栓锚固能力的下降和离 散。考虑到锚栓的实际受力状况和目前国内实验室的测试能力， 本附录未规定潮湿条件测试、温度影响试验和长期荷载试验的具 体要求。同时，由于本规程在构造措施部分已经规定了相对保守 的锚栓最小边距和间距，故锚栓最小边距、间距对承载力的影响不 再作为测试和评估要求。但是，当锚栓需要在小于本规程规定的 最小边、间距下应用时，应参照本规程的测试方法按照实际边距、 间距进行承载力测试和评估，

A.1.3本附录中相同条件指相同的基材、锚栓、安装部位

A.1.4人式尼龙锚栓和胶粘型锚栓的安装需要使用电动扳手

A.2.3塑料锚栓的所有拉拔测试均为非约束拉拨测试。对于胶 粘型锚栓的测试，用于评估承载力特征值的测试为非约束拉拔测 试；评估锚栓抗拉承载力系数用的抗拉承载力平均值的基本抗拉 性能测试则为约束拉拨测试，

A.3.3、A.3.4本规程给出的试验基材均处于非预应力（受压）状 态，其测试结果偏于安全。对于在块材上进行的试验，如果单体块 材过小，可以砌筑成小尺寸试件或通过试验夹具进行固定后进行 约束或非约束拉拔和剪切试验，对试件的固定不得影响锚栓的承 载力。 对于在较大的砌块上进行的锚栓测试，可以在一个砌块单元 上进行多个测试，但要保证测点间距和边距满足最小间距和边距 要求。同时，应尽可能选择砌块上的最不利点进行测试。

A. 4 基本抗拉性能测试

A.4.4对于塑料锚栓，基本抗拉性能测试为非约束拉拔条件下 的测试。对于胶粘型锚栓的基本抗拉性能测试包括约束拉拔测试 和非约束拉拔测试，约束拉拔测试只需计算基本抗拉承载力平均 值NRum，其目的是用于在相同测试条件下评估锚栓的安装性能； 非约束拉拔测试用于计算和评估锚栓的抗拉承载力标准值NRk。

A.5.1、A.5.2塑料锚栓的安装性能测试为非约束拉拨测试，胶 粘型锚栓的安装性能测试为约束拉拔测试。 虽然部分尼龙锚栓在砌体内安装时也有清孔要求，但通常只 进行一次吹孔，不会要求刷孔，故本条只规定了胶粘型锚栓的清孔 要求。

粘型锚栓的安装性能测试为约束拉拔测试。 虽然部分尼龙锚栓在砌体内安装时也有清孔要求，但通常只 进行一次吹孔，不会要求刷孔，故本条只规定了胶粘型锚栓的清孔 要求。 A.5.4松弛试验的目的是为了保证拧入式塑料锚栓在受到锚固 松弛的不利影响时，其设计承载力具有足够的安全系数和足够的 极限变形能力。对于聚酰胺尼龙（PA6）为原料的塑料锚栓，国外 已有足够的研究资料证明松弛对其承载力的稳定性几乎没有影 响，所以无须再进行测试验证。而对于其他材料，由于相关测试资 料的不足，仍需进行松弛测试。

松弛的不利影响时，其设计承载力具有足够的安全系数和足够的 极限变形能力。对于聚酰胺尼龙（PA6）为原料的塑料锚栓，国外 已有足够的研究资料证明松弛对其承载力的稳定性几乎没有影 响，所以无须再进行测试验证。而对于其他材料，由于相关测试资 料的不足，仍需进行松弛测试。

A.7.1～A.7.3安装扭矩不应影响锚栓的锚固性能，拧入式塑料 锚栓可通过扭矩试验判定安装扭矩和最大扭矩，胶粘型锚栓则只 判定最大扭矩。扭人式锚栓试验是为了保证安装时不出现钢材扭 断或锚栓在钻孔内打滑，如果Tu.i/Tins.i≥1.3，则认为可以满足安 装要求。胶粘型锚栓只检测锚栓破坏时的最大扭矩值。

B.2.1～B.2.3本条较完整地给出了抽样规则。需要指出，砌体 后锚固质量仅因锚固部位的不同，会产生多种多样的破坏状态，导 致承载力变异系数很大，抽样数量少时，很难在设计荷载的持荷时 间内，以足够大的概率查出锚固质量问题。在这种情况下，为降低 潜在的风险，只有加大非破损检验的抽样频率。

说明书标示的固化期为准所取得的试验结果为依据确定的。因 此，对实际工程中存在胶粘剂的锚固件，其检验日期也应以此为 准，才能如实反映胶粘剂质量状况。倘若时间拖的较长，将会使本

来固化不良的胶粘剂，其强度有所增长，甚至能达到合格要求GB／T 24141.2-2022 内燃机燃油管路用橡胶软管和纯胶管 规范 第2部分：汽油燃料.pdf，但 这并不能改善其安全性和耐久性。

B.3.1～B.3.3对现场测量位移的装置提出了具体要求，并且对 现场检验用的仪器设备的检定进行了强调。现场测量位移受条件 限制时，充许采用百分表，以手工操作进行分段记录

B.4.1～B.4.3非破损检验采用的荷载检验值取0.9A.fyk，主要 是考虑防止锚栓钢材屈服；而取0.8NRk.c·主要在于检验锚栓或植 筋滑移及砌体基材破坏前的状态。

B.5.1～B.5.3非破损检验结果评定时，当一个检验批中不合格 的试样不超过5%时，应另抽3根试样进行破坏性检验，若检验结 果全部合格，该检验批仍可评定为合格批。计算限值5%时，不足 一 一根者按一根计。

B.5.4现场破坏性检验时，当破坏形式为非锚栓拨出破坏时，表

限值。因此，当破环性检验用于评估锚栓承载力大小时，现场测试 值Nkkl=0.5N，大于其认证的承载力标准值时，只能取认证的承 载力标准值作为标准值；现场测试值小于其认证的承载力标准值 时，可按实际现场测试值采用。

B.6.1对检验报告包括信息做了全面的强调，尤其

对检验报告包括信息做了全面的强调JGJ／T152-2019 混凝土中钢筋检测技术标准及条文说明，尤其是影响锚固 关键的基材信息。