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JGJ／T 72-2017 高层建筑岩土工程勘察标准(完整正版、清晰无水印).pdfSr=M Pzi+ozi 1+e: Pzi
计算坑底卸载产生的十体应力采用Mindlin解更合理， 析表明在较浅基坑情况下按Mindlin解计算的挖去第i层二 及层顶减少的应力平均值与Boussinesq解相差不大，当开 度与基坑开挖宽度比超过0.2后，误差相对较大，当深宽 时，按Mindlin解计算附加应力仅为按Boussinesq解的 因此对于深基坑有必要按照Mindlin解进行土体中卸载应
算。Mindlin解推导过程及计算方法如下： 基坑开挖后，土体卸载所产生的竖直向应力对于埋深为D 面积为2A×2B的矩形地下室，由于土体卸载而在地基土中所产 生的竖向应力（如图15、图16所示），为Mindlin解在面积区域 2AX2B范围内的积分，即：
图16 Mindlin解示意图
式中：m= 其中L为长，B为宽，2为 自坑底算起深度，h为基坑开挖深度。 上式表明除广与基坑开挖尺寸相关以外，还与土体的泊松比 相关。通过天量计算表明，对于土体泊松比在0.25～0.45间 不同泊松比对计算结果影响较小GB 51302-2018 架空绝缘配电线路设计标准，一般可按0.4进行计算。 上述公式计算较为麻烦，故实际计算时可按Boussinesq解 应力值乘以一修正系数，表明其与Mindlin解之间的对应关系， 简写为：
Ozri = Omaip
重压力，可以此作为计算向上回弹量的附加应力。它在基础底面 处最大；随着离基础底面越远，此应力越小，此应力的衰减按 Boussinesq解的α系数求取，然后乘以修正系数m，变为Mind lin解。此即为式中的oi一omαip，在求得各层的回弹附加应力 后，根据胡克（Hookean）定律一一在弹性限度内，物体的形变 跟引起形变的外力成正比。在已知变形模量E。后，即可按S一 %求取回弹量。 现举例说明两种计算方法：某基坑长60m，宽50m，地下水 应在地表以下0.5m，地基土参数如表26所示，计算升挖深度为 25m时回弹量，回弹计算中采用的性指标如表29所示，
29回弹量计算中采用的土性指标
续表31第层中点原分层层底层厚重度初始弹有白重回弹层Csh:深度孔隙比指数压力Onape量序1十tpczi(m）(kN/m)Peori=Per·On(mm)(kPa)18.03. ()19.50. 700.01138331180. 1512. 7.7.62..51.1. 519.00.700.005111100430. 1064.6合计102.0从表30和表31计算结果看，前者略大于后者，但总的看来，比较接近。10.0.11伴随着近年来大规模的城市建设，密集的市政设施地铁网络如血脉一般贯通城市，超高层建筑往往邻近重大市政设施、重要建筑、地铁，其建设施工、（基坑开挖与降水、高层建筑桩基工程等）的群体活动都会对周边环境安全造成不同程度的影响：超高层建筑往往建设在城市核心区的繁华地带，周边环境条件极其复杂，特别当超高层建筑以建筑组团方式建设时，如北京CBD、上海陆家嘴、广州珠江新城等，因此除了自身各工序的协调外，还需考虑相邻地块、地下共同体（交通市政廊道）的同期或者交叉施工问题，结合地层、地下水条件开展综合施工与管理。随着地下水资源的不断超量开采：区域地面沉降成为城市建设活动中所面临的一个重要地质灾害问题，其有易发性、缓变性、累进性和不可逆性等特点。当大面积地面沉降量达到一·定程度后会对城市道路、地下管线设施、轨道交通、桥涵及其他各类建（构）筑物的正常使用带来不利影响，甚至造成破环。因此如果拟建超高层建筑位于区域地面沉降区时，应分析区域地面沉降可能对该工程基础稳定性造成的不利影响。深大基坑往往会涉及多层地下水的施工降水问题，尤其是对207
11.1.1本条是对高层建筑岩土「程勘察报告总的要求．包括了 四个方面，是报告书要结合高层建筑的特点和各地区的主要岩 土丁工程问题；二是对报告书的基本要求；三是强调报告书要因地 制宣，突出重点，有工程针对性；四是说明文学报告与图表的 关系。
包括的特殊署土工程问题（具体见11.2.11）：宜进行专门岩士 工程勘察评价，提交专题咨询报告，咨询费用应另行计算。
11.2勘察报告主要内容和要求
11.2.1本条提出高层建筑初步勘察报告书的要求．报告书内容 应回答建筑场地稳定性和建筑适宜性，高层建筑总平面图，选择 地基基础类型，防治不良地质现象等问题，以满足高层建筑初步 设计要求
11.2.2本条提出了高层建筑详细勘察报告的服务
了详细勘察报告应解决高层建筑地基基础设计与施工中的主要 可题；强调了高层建筑岩土工程详细勘察报告与一般建筑详细 勘察报告相比应突出的内容，包括拟建高层建筑的基本情况、 场地及地基的稳定性与地震效应、天然地基、桩基、复合地基、 地下水、基坑工程、施工中应注意的工.程向题、有关风险及对 周边环境影响分析、警示及评价等，其中第8款是本次修订时 增加的。
已做过初勘并有结论，则在详勘中应结合工程的平面布置，评价
其对工程的影响；如果没有进行初勘，则应在分析场地地形、地 貌与环境地质条件的基础上进行具体评价，并作出结论
11.2.4详勘报告应明确而清楚地论述地基土层的分布规
地基土的物理力学性质参数及工程特性进行定性、定量评
地基土的物理力学性质参数及工程特性进行定性、定量评价：岩 土参数的分析和选用应符合有关国家标准。
视，因此在传统的查明水文地质条件和参数的前提下，本 还要求报告书对地下水抗浮设防水位、地下水对基础及边 良影响，以及对地基基础施工的影响进行分析和评价。
基持力层和下卧层的评价·在归纳了勘察成果及工程条件 上，提出地基承载力和流降计算所需的有关参数供设计使
2.7详勘报告对桩基方案的分析，首先应着眼于桩型及桩 力层（桩长）的建议，提出桩基承载力和桩基沉降计算的有 数供设计使用，对各种可能方案进行比选，推荐最佳方案。
11.2.8详勘报告对复合地基方案的分析。应在分析建筑物要习
基条件的基础上提出可能的复合地基加固方案：确定加固 提出相关设计计算参数
2.9勘察报告要求，宜根据基坑规模及场地条件提山供设
计算使用的基坑各侧壁综合地质剖面的建议，并建议基坑支护方 案。对地下水位高于基坑底面的基坑工程，还宜提出地下水控制 方案的建议
察期间高层建筑勘察有时难以解决：这些特殊问题主要包括：查 明与工程有关的性质或规模不明的活动断裂及地裂缝、高边坡、 地下采空区等不良作用，复杂水文地质条件下水文地质参数的确 定或水文地质设计，特殊条件下的地下水动态分析及地下室抗浮 设计。工程要求时的上部结构、地基与基础共同作用分析，地基 基础方案优化分析及论证，地震时程分析及有关设计重要参数的 最终检测、核定等。针对这些问题要单独进行专门的勘察测试或
11.3.1勘察报告所附图件应与报告书内容紧密结合，具体分两 全层次，首先是每份勘察报告书都应附的图件及附件主要有四 称，本次修订增加了君土工程勘察任务书”的附件，它是勘察 厂作的主要依据之一：另一个层次是根据场地工程地质条件或工 程分析需要而宜绘制的图件，这是本次修订增加的内容，它是根 据不同场地及工程的情况来选择，条文只列出四种，实际工作还 可以选择和补充
11.3.2勘察报告所附表格和曲线，一方面要全面反映勘察过程
中测试和试验的结果，另一方面要为岩土工程分析评价和地基基 础出设计计算提供数据。条文也只列了四种，实际工作也可以进行 选择和补充。
附录A回弹模量和回弹再压缩
表32标贯实测击数N与黏性士状态的经验关系
表34粉士按孔隙比e、静力触探p.和标贯实侧击数N计算极限侧阻力对比
附录E大直径桩端阻力载荷试验要点
E.0.1制定本要点的自的是为测求关直径桩（包括扩底桩）的 极限端阻力，以作为设计确定端阻力特征值的基础，不包括确定 理深等于或大于3m的深部地基土的承载力 一般认为，载荷试验在各种原位测试中是最为可靠的，并以 此作为其他原位测试和试验结果的对比依据。但这一认识的正确 性是有前提条件的，即基础影响深度范围内的土层变化应均一。 买际地基土层往往是非均质土或多层土，当土层变化复杂时，载 荷试验反映的承压板影响范围内地基土的性状与实际基础下地基 土的性状将有很大的差异。故在进行载荷试验时，对尺寸效应要 有足够的认识。 考虑到大直径桩的定义是≥0.8m的桩，故承压板直径
终止加载条件中的第1款系判定极限端阻力的沉降量
F.0.1本条规定用原位测试参数按经验关系换算土的压缩模 量后，直接用原位测试参数估算群基础最终沉流降量方法的适用 范围和适用条件，尤其是在本条第4款中明确了用本附录的有关 公式计算沉降时，应与本地区实测沉降进行统计对比和验证，确 定合理的经验系数。 F.0.2对无法或难以采取原状土样的土层，如砂土、深部粉士 和黏性土等，可根据原位测试成果按标准中表F.0.2经验公式 确定压缩模量E值。 对砂土和粉土，主要依据旁压试验E与单桥静力触探比贯 人阻力P、标准贯入试验N值建立相应统计关系（近100项工 程数据），如图18和图19所示
图18旁压试验模量与静探比贯入阻力力关系图
图19旁压试验模量与标准贯入试验击数N关系图
由图可见，Em与P、N值有良好的线性关系（相关系数分 别为0.83和0.95），由E与Em相关关系L即E=（1.5～2.0） E1，可得到E三（3～4）p或E三（1.33～1.77）N，与目前勘祭 单位已使用经验公式基本一致，故表中对于粉土和粉细砂采用经 验公式E二（3～4）p或E=（1.0～1.2）N。对深部黏性土，通 过p值与室内试验E值建立相应经验关系见图20（约100项工 程数据）
压缩模量E、与静探比贯人阻力力
由图可见，E，与力值存在较好的相关性（相关系数约为 0.86），考虑安全储备，对统计公式进行适当折减（乘0.9系 数），求得经验公式E，一3.3力十3.2。 F.0.3、F.0.4关于桩基最终沉降量估算及其计算指标。在详 勘阶段，一般可采用实体深基础方法估算，如有详细荷载分布图 和桩位图，可采用Mindlin应力分布解的单向压缩分层总和法估 算。但通过大量工程沉降实测资料统计，其估算值精度仍不够理 想，造成上述方法计算精度不高的原因有： 1没有考虑桩侧土的作用，即沿桩身的压力扩散角，而实 际上即便在软土地区，如上海浅层软土的内摩擦角已很小，但或 多或少存在看定的桩身摩擦力，且随桃的深度增加，土质渐变 硬，摩擦力也增大。自前由于施工技术有广很大的提高，沉桩设 备能量天的柴油锤已达D100，液片锤已有30t，静H桩设备最大 玉力已达900t，与十多年前情况完全不同，一般高层建筑物或 超高层建筑物均穿过较硬黏性土、中密的砂土甚至穿过厚层粉细 砂。这样导致计算所得的作用在实体深基础底面（即桩端平面 处）的有效附加压力偏大天，相应地桩端平面处以下土中的有效附 加压力也偏大。 2在计算桩端平面以下土中的有效附加压力时，采用了弹 生理论中的Mindlin或Boussinesq应力分布解·与士性无关（士 层的软弱、土颗粒的粗细等）可能使实际土体中的应力与计算值 不相符，也导致计算应力偏小或偏天，在软黏性土利密实砂土中 尤为突出。 3确定地基士的压缩模量是一个关键性的向题。据前的 勘察水平，深层地基土的压缩模量很难准确确定，内为不扰动土 洋的采取受到很天的限制，特别是粉土、砂土扰动程度更大，导 致地基土的压缩模量偏小或失真： 4对海地区深层黏性土由于具有较长的地质年代，般 其有超压密性（CR>1），尤其是地质时代属Q的黏性土，据 些工程试验数据，由于取土扰动，使（)CR明显偏小。
如不考虑这些因素，势必造成沉降量估算值偏天。为提高桩 基沉降估算精度，桩基沉降估算经验系数应根据类似工程条件下 允降观测资料和经验确定；计算参数（如E）宜通过原位测试 方法取得或通过建立经验公式求得；当有工程经验时，可采用国 际上通用的旁压试验等原位测试方法估算桩基沉降量，本次修订 工作收集的上海地区近150项工程的沉降实测资料，在进行计算 直与实测值的对比、分析、统计后，使计算值与实测值较为接 近，提出采用原位测试成果计算桩基沉降量方法，在使用时应注 意其经验性和适用条件。 本标准修订中推荐了两种方法，第一种按实体深基础假定的 分层总和法（s=n2Zpoih;/Es），通过对桩端人土深度、桩侧 土性和桩端土性修正，以提高桩基的计算精度。 本标准所提出的计算方法与实测值比较结果见图21和 图22。
沉降量计算值与实测值之比频图
由上图可见，一般情况下，按建议方法计算的沉降量天于实 测值，其平均值为1.2，变异系数为14%：计算值与实测值比值 在0.9～1.3区间占到75%，其计算精度能满足工程设计要求。 但必须说明：本次修订工作所收集的近150项程的沉降实 测资料主要分布在上海地区，尚需全国其他地区的资料加以验证 和补充。 第二种方法是采用静力触探试验或标准贯入试验方法估算桩
图22沉降量计算值与实测值散点图
基础最终沉降量。根据专题报告，收集上海地区120幢建筑物工 程资料及其地质资料进行分析，按建议方法计算，与实测沉降比 较见图23，相对误差频数分布见图24。
图23静力触探试验参数经验法计算与实测比较
从图中可见，计算值与实测值比值平均值为1.08，标准偏 差为0.19，偏于保守，按截距为0进行拟合的相对误差为6% （r=0.92）。相对误差在20%以内的有96项，占总数（120项） 的80%。由此可见，静力触探方法计算简单，概念明确，计算 精度能满足设计要求。 附工程计算实例：
图24静力触探试验参数经验法相对误差频数分布
某工程有三幢20层高层建筑，基础为半地下室加短桩，理 深1.7m，平面面积为489.3m²，箱基底板梁轴线下布置183根 0.4mX0.4m×7.5m钢筋混凝土预制桩，场地地质情况见图25。
按本方法计算沉降的步骤如下： 确定基础等效宽度B=VA=V489.3=22.1m; 2 作直角三角形，使横边等于1.0，竖边为基础等效宽度
B=22. 1m; 3自桩端起，划分土层，计算各土层厚度，自各土层中点 作水平线，交三角形斜边，算出各水平线长度Is（0 、=plsh:(B) (5.1X0.92X3.6+0.7X0.7X6.4+1.05 X 0. 27 X 12. 1) /(0. 5 X 22. 1) 一山 Bm/(3.3 p.) 1.0X300/2X22.1 X0.87/(3.3X2.11) 一山 Bm/(3.3p） 2 =1.0X300/2X22 =1.0X300/2 X22.1 X0.87/(3.3X2.11 =414mm 该工程三幢高层最终实测沉降分别为363.1mm，410.6mm， 419.1mm，计算结果与实测十分吻合。 附录 H竖向和水平向基准基 表36上海地基基础设计规范竖向和水平向基床系数经验值 H.0.3载荷试验中承压板采用边长为300mm的方形板。现行 行业标准《铁路路基设计规范》TB10001规定采用30cm直径 的圆形承压板.取下沉量为0.125cm的荷载强度为基床系数； K = b 6+0.30 K 2h 式中：b一一基础底面宽度（m）)。 2根据实际基础形状，修正后的竖向地基基床系数K、 （kN/m3）按下列公式计算： K,= Kl L 十h 3 K,= K. 式中：[ 基础底面的长度（m） 按照原规程JGJ72－2004条文说明，当竖向载荷试验采用 非标准承压板时，必须将试验结果修正为基准基床反力系数K， kN/m），具体修正方法如下： 1根据非标准板载荷试验力曲线，按下式计算竖向载荷 试验基床系数 K（kN/m3): 式中： po 一 比例界限压力；如Ps关系曲线无初始直线段GTCC-060-2019 铁路车站计算机联锁设备（硬件）-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，po 可取极限荷载之半（kPa）； 黏性土： K. = 3. 28dK 4d2 砂土: 表37载荷试验原始成果 设μ= 0.35，则 E。= （1 － ) = (1 — 0.35²) sf 4. 84 X 0. 798 200 s0.00484 对非标准板进行修正K=3.28·d·K=3.28×0.798X× 41322=108178kN/m 梁筏基础尺寸b×l=47.6m×54.6m X108178= 47.6 6 682kN/m 3 3×54.6 682653kN/m 通过上述工程实例计算分析后认为： 1基准基床系数K，是按太沙基早年建议便用1平方英尺面 积的承压底板载荷试验求得。现行国家标准《岩士工程勘察规 范》GB50021，规定尺寸为300mm×300mm的方形标准板，而 该工程实例等采用0.707m×0.707m的非标准板0.5m²进行试 验GB／T 50298-2018 风景名胜区总体规划标准，试验结果K=41322kN/m与经验值吻合。如按非标准板 进行修正：其K三107178kN/m较经验值大很多。宰金珉主编 的《高层建筑基础分析与设计》中P53页和史佩栋等主编的 《高层建筑基础工程手册》P95页均提出当承压底板宽度B≥ 0.707m时，可不做面积大小的修正。为此本次修订规定不进行 非标准板的修正。 2太沙基建议的基础尺寸和形状（方形或矩形）修正，主 要是针对独立柱基而言，而该工程是梁筏基础，若按太沙基建议 的方法修正，所得K和K值会相当小，不符合实际，故认为 对形和箱形大面积基础可不进行基础尺寸和基础形状的修正。 统一书号：15112：30192