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DB29-213-2012预应力混凝土空心方桩技术规程.pdf

式中：T 群桩呈非整体性破坏时基桩的抗拔极限承载力标准 值(kN); 入一侧第层士的抗拨系数。 2抗拨系数可按表4.2.4取值

表4.2.4抗拨系数入

TB 10424-2018 铁路混凝土工程施工质量验收标准土类 砂土 粉土 黏性土 淤泥质土 入值 0.5~0.7 0.7~0.8 0.7~0.8 0.8

注：抗拔力由试验获得时，入=1.0

4.2.5单桩水平承裁力特征值可按下列规定进行估算

：当的水平承载力由水平位移控制，且缺少单栅水平静载 试验资料时，可按下列公式估算空心方桩的单桩水平承载力特征 值

4.3.1桩顶作用效应计算应符合下列要求：

4.41空心方桩连接节点构造应符合下列要求

1任一单桩的接头数量不宜超过2个接头位置宜避开软硬 土交界处，严禁将单节桩截断后作为下节桩使用。空心方桩应采 用焊接或机械连接方法接桩，接头的抗弯性能不得低于空心方桩 身的抗弯性能： 2空心方桩可采用端头板焊筋或灌芯配筋的方法与承台连 接，连接计算应按照《混凝土结构设计规范》（GB50010)有关规 定进行：焊接接头应符合《钢筋焊接及验收规范》(JGJ18)的有关 现定：焊筋或配筋直径可取Φ14～22，错入承台长度不宜少于35 倍钢筋直径，并应符合《混凝土结构设计规范》（GB50010)的构 造要求：灌芯混凝土应进行插揭并保证灌注饱满，混凝土强度等 级不得低于C30，宜掺入适量的微膨胀剂： 3空心方桩当需截桩时，应采用灌芯配筋与承台连接，灌芯 混凝土强度等级应比承台高一级： 4对于主要承受竖向压力的空心方桩，当采用灌芯配筋与承 台连接时，桩顶灌芯深度不得小于（6~8)d且不得小于3.5m： 5对于同时承受水平力作用的抗弯空心方桩，应采用灌芯配 筋与承台连接，桩顶灌芯深度不得小于（8～10)d且不小于4.5m。 4.4.2空心方桩作为抗拨桩使用时，应符合下列规定： 1应采用灌芯配筋与承台连接，桩顶灌芯混凝土深度应通过 现场灌芯抗拨试验确定，但不得小于（8～10)d且不得小于4.5m 并满足下式要求：

N≤ReRer=Qe/2 (4.4. 21)

5空心方桩制作、规格和质量要求

5.1.1空心方桩按桩身混凝土强度等级分为：预应力高强混预 空心方桩（代号PHS)、预应力混凝土空心方桩(代号PS)和预应力 混凝土薄壁空心方桩（代号PTS)。 5.1.2空心方按外边长主要分为250mm、300mm、350mm、 400mm、450mm、500mm、550mm、600mm等规格。 5.1.3空心方按抗弯性能或有效预压应力分为A型、AB型和 B型，其有效预压应力值分别介于(3.8~5.0)MPa、(5.0~7.0)MPa、 (7.0～9.0)MPa范围内。空心方桩的抗弯性能指标应符合附录A 的规定， 5.1.4预应力混凝土薄壁空心方桩主要承受纵向压力，其抗弯性 能应满足吊运和堆放要求。 西

5.2.1水泥应采用强度等级不低于42.5的硅酸盐水泥、普通硅 酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥，其质量应符合《通用硅酸盐水泥》 （GB175）的要求。 5.2.2骨料的粒径、细度模数及质量要求应符合《建设用卵石、 碎石》（GB/T14685)、《建设用砂》（GB/T14684)的规定。 5.2.3钢材的质量应符合《预应力混凝土用钢棒》（GB/T5223.3)、 《预应力混凝土用钢丝》(GB/T5223)、《低碳钢热轧圆盘条》(GB/ 701)、《混凝土用冷拔低碳钢丝》(JC/T540)、《钢筋混凝土用热轧 22

带肋钢筋》（GB1499)等的规定：端板及桩尖的材质宜符合GB/T 700的规定。端板厚度应由计算确定，最小厚度应符合表5.2.3的 腰求。

表5.2.3端板最小厚度

5.2.4螺旋筋宜采用冷拔低碳钢丝、钢筋混激凝土用热轧光圆钢 筛，其质量应分别符合JC/T540、GB1499.1的有关规定。 5.2.5混凝土拌合用水的质量应符合《混凝土拌合用水标准》 JGJ63）的规定 5.2.6外加剂的质量应符合《混凝土外加剂》（GB8076)的规定。 5.2.7掺合料不得对空心方产生有害影响，使用前必须进行试 验验证。

5.3.1空心方桩的预应力筋配置方式应遵循方形、对称、均匀的 原则。 5.3.2螺旋筋的直径不应小于表5.3.2的规定，骨架成型后各部 分尺寸应符合下列要求： 1预应力钢筋间距偏差不大于+5mm 2螺旋筋的螺距偏差不大于5mm。

5.3.1空心方桩的预应力筋配置方式应遵循方形、对称、均匀的 原则。 5.3.2螺旋筋的直径不应小于表5.3.2的规定，骨架成型后各部 分尺寸应符合下列要求： 1预应力钢筋间距偏差不大于+5mm 2螺旋筋的螺距偏差不大于5mm。

表5.3.2螺旋筋最小直径

44空心方桩的堆放、吊运等应符合《先张法预应力离心

土空心方桩》（JC/T2029)和《预应力混凝王空心方桩》（JG197） 标准的有关规定。 5.4.5桩尖采用钢板制作，材料的机械性能不应低于Q235钢要 求，桩尖制作和焊接应符合《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81) 的要求。 5.4.6空心方桩的混凝土强度必须达到设计强度后才允许出厂， 常压养护应不少于7天龄期，高压蒸养护应不少于1天龄期。

现场吊运可采用单支点法：在吊运过程中应轻起轻放， 严禁发生碰撞、滚落： 3)空心方桩不宜在施工现场多次倒运，以免引起桩的破损； 4)严禁使用质量不合格及在吊运过程中产生裂缝的桩。 2桩的堆放应符合下列规定： 1)堆放场地应平整坚实，桩叠层堆放超过2层时，应用吊 车取桩，严禁拖拉取桩： 2)应按不同规格、长度及施工流水顺序分别堆放； 3)场地条件许可时，宜单层堆放；叠层堆放时，不宜超过 4层； 4)叠层堆放时，宜在垂直于空心方桩长度方向的地面上设 置2道垫木，垫木应分别位于距桩端0.2倍桩长处： 5)垫木宜选用耐压的长木枋或枕木，不得用有校角的金属 构件替代。 6.1.5桩位控制应符合下列规定： 1桩点施放应根据桩位平面图、建筑红线和主要基轴线，用 经纬仪定向、钢尺量距确定各桩位点，或采用全站仪定向及确距。 点位误差精度：群桩小于20mm，单排桩小于10mm 2、沉桩时桩机定位应准确、水平、稳固，确保在施工中不发 生倾斜、移动。 6.1.6施工顺序应符合下列规定： 1对于桩的中心距小于4倍桩外边长的群桩基础，应由中间 向外或向后退打；对于在软土地区锤击法施工桩的中心距小于 倍桩径的排桩，或群桩基础的同一承台的桩，宜采取跳打或对角 线打的施工措施： 2多桩承台边缘的桩宜待承台内其他桩施工完并重新测负

#位后再施工： 3对于一侧靠近现有建（构)筑物的场地，宜从毗邻建（构)筑 勿的一侧开始由近至远端施工： 4同一场地桩长差异较大或桩边长不同时，宜遵循先长后 短、先大后小的施工顺序： 5对于有基坑围护结构的工程，宜先施工工程桩（空心方 桩），后施工围护。 6.1.7沉桩的控制深度应根据地质条件、贯入度（压桩力)和设计 桩长（标高）等因素综合确定。当桩端持力层为黏性土时，应以标 高控制为主，贯入度（压桩力）控制为辅：当桩端持力层为密实砂 性土时，应以贯入度（压桩力）控制为主，标高控制为辅。 6.1.8送桩器设置应符合下列规定： 1 送桩器应有足够的强度、刚度、和耐打性： 2 送桩器端面应平整，且与送桩器中心轴线相垂直： 3送桩器下端面应开孔，使桩内腔与外界连通； 4对于静压法沉，送桩器侧表面应平整，便于夹持器抱紧； 5送桩器应与桩匹配，对于静压法沉桩，送桩器应做成正方 型，其截面尺寸与桩外边长的误差不宜超过10mm。对于镶击法沉 ，套简式送桩器应做成正方型，下端的套筒深度宜取（250～ 350)mm，内边长应比桩边长大(20~30)mm：插销式送器应做成 圆型，下端的插销长度宜取(200~300)mm，外径应比桩内径小(20~ 30)mm。对于内孔存有余浆的空心方桩，不宜采用插销式送桩器。 6.1.9桩尖有开口型钢桩尖和闭口型钢桩尖，具体选用应根据地 质条件和沉桩情况等综合确定。 6.1.10桩基施工不能影响附近建（构)筑物的正常使用和安全，必 能需防面挤士等措施。

接桩与连接应符合下列规定： 当桩需要接长时，其入土部分桩段的桩头宜高出地面 .0)m：桩的连接有端板焊接和机械连接两种方法： 下节桩的头处宜设导向箍以方便上节桩就位，接桩时上 段应保持顺直，错位偏差不宜大于2mm 采用端板焊接法连接时，应符合下列规定： 1)桩对接前，上下端板表面应用铁刷子清刷干净，坡口处 应刷至露出金属光泽，上下节桩之间的间隙，应用铁板 填实焊牢： 2)接桩焊接应符合现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》 (JGJ18)的有关规定： 3)焊接材料的型号、质量应符合设计要求并附有出厂合格 证明书、复试报告： 4)焊接时宜先在坡口周围上每边对称点焊(2~3)点，待上下 桩节固定后再分层施焊，施焊应由两个焊工对角焊接： 5)焊接层数不得少于三层，内层焊必须清理干净后方能进 行施焊外一层：焊缝应饱满连续，不得有任何裂缝或缺 焊等：焊接接桩应符合《混凝土结构工程施工质量验收 规范》（GB50204)二级焊缝的要求： 6)应在焊接好的接头自然冷却后才可继续沉桩，冷却时间 不宜少于8min；严禁用水冷却或焊好即沉桩施工。 采用机械连接时，应符合下列规定： 1)桩对接前应检查桩两端制作的尺寸偏差及连接件，无受 损后方可起吊施工： 2)接桩时，卸下上下节桩两端的保护装置后，应清理接头 残物，涂上润滑脂：

6.1.11接杆与连接应符合下列规定

接桩与连接应符合下列规定： 当桩需要接长时，其入土部分桩段的桩头宜高出地面 0)m：桩的连接有端板焊接和机械连接两种方法： 下节桩的桩头处宜设导向箍以方便上节桩就位，接桩时上 段应保持顺直，错位偏差不宜大于2mm： 采用端板焊接法连接时，应符合下列规定： ）对接前，上下端板表面应用铁刷子清刷干净，坡口处 应刷至露出金属光泽，上下节桩之间的间隙，应用铁板 填实焊牢： 2)接桩焊接应符合现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》 (JGJ18）的有关规定： 3)焊接材料的型号、质量应符合设计要求并附有出厂合格 证明书、复试报告： 4)焊接时宜先在坡口周围上每边对称点焊(2～3)点，待上下 桩节固定后再分层施焊，施焊应由两个焊工对角焊接： 5)焊接层数不得少于三层，内层焊必须清理干净后方能进 行施焊外一层：焊缝应饱满连续，不得有任何裂缝或缺 焊等：焊接接桩应符合《混凝土结构工程施工质量验收 规范》（GB50204)二级焊缝的要求： 6)应在焊接好的接头自然冷却后才可继续沉桩，冷却时间 不宜少于8min；严禁用水冷却或焊好即沉桩施工。 采用机械连接时，应符合下列规定： 1)桩对接前应检查桩两端制作的尺寸偏差及连接件，无受 损后方可起吊施工： 2)接桩时，卸下上下节桩两端的保护装置后，应清理接头 残物，涂上润滑脂：

螺旋钻干作业法应穿透粉土、砂土等硬土层段：引孔的垂直度儒 差不宜大于0.5%： 2引孔作业和压桩作业应连续进行，间隔时间不宜大于12h： 引孔中有积水时，宜用开口型桩尖： 3螺旋钻引孔的孔径应小于空心方桩对角线至少100mm； 4引孔压桩法施工的空心方桩试桩休止期应适当延长。 6.2.6当桩较密集或土层为厚层饱和淤泥质土时，压桩施工过程 应对桩设置上浮和水平偏位观测点，定时监测桩的上浮量及桩项 偏位值。

6.3.1锤击法打桩机具应合理选择锤重、桩帽和垫层：打桩机的 机架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，并应与所挂锤重相匹 配：施工现场应配备必要的电气焊、铅坠、水准仪、经纬仪等施 工用具

63.2桩帽与桩垫的设置应符合下列规定：

1桩帽应具有足够的强度、刚度和耐打性： 2、打桩时桩帽和桩锤之间、帽与桩头之间、送桩器与桩头 之间必须设置桩垫，桩垫宜选用胶皮垫、布轮、棕绳等弹性较好 的材料，其厚度宜取(150～200)mm。在打桩期间应经常检查，及 时更换或补充。

6.3.3沉桩施工应符合下列规定

桩机就位 1)在桩位复核无误后，桩机按照规定的打桩顺序就位： 2)如果施工现场地基较软，应考虑进行处理或采用路基箱

以保证就位和桩机的平稳。 2喂桩 1)选用吊车将桩送至距桩机距离的适当位置，摆放平顺， 保证桩机起吊方便： 2)在喂桩过程中，确保安全、平稳，防止桩体磕碰损伤、 伤人和伤机： 3)喂桩前，要仔细检查，确保所使用的质量、型号准确 无误。 3对位、调直 1)桩头送入桩帽内后，桩体连同桩帽一起吊起。将桩尖对 准桩位插入，第一节桩起吊就位插入地面时的垂直度偏 差不得大于0.5%，必要时宜拨出重插： 2)应采用经纬仪观测桩体的垂直度，当桩身倾斜率超过 1.0%时，应找出原因并设法纠正：当桩尖进入硬土层后， 严禁用移动桩架等强行回扳的方法纠偏。 4锤击沉桩应符合下列规定： 1)应确保桩锤、桩帽(或送桩帽)和桩身在同一中心线上： 2)宜重锤轻击，尽可能避免在接近设计深度或较硬土层中 进行接桩； 3）用送桩器将桩送到设计标高： 4）应详细记录每米的锤击数。 5锤击沉桩结束后，将桩机移到下一桩位处，目测观察桩的 面位价偏差 3.4空心方桩施工时应控制每根桩的总锤击数和最后1m沉 铺击数。 3.5贯入度的控制标准应符合下列规定：

创规定： 1.竖向抗压静载试验：为设计提供依据的试验桩应加载至破 环状态，当桩的承载力以桩身强度控制时，可按设计要求的加载 量进行。工程桩验收检测时，加载量不应小于单桩竖向承载力特 征值的2.0倍： 2竖向抗拔静载试验：为设计提供依据的试验桩应加载至桩 侧土破坏或桩身材料达到设计强度。工程桩验收检测时，可按设 计要求确定最大加载量： 3水平静载试验：为设计提供依据的试验桩宜加载至桩顶出 现较大水平位移或桩身结构破坏。工程桩验收检测时，可按设计 要求的水平位移允许值控制加载。 7.1.7在静载荷试验前后宜用低应变反射波法检测试桩的桩身 完整性，用于对试验结果的辅助分析评价。

7.2.1空心方桩进入施工现场后，应进行下列质重检盟 1对所有空心方桩的规格、型号、尺寸及偏差、外观质量及 桩身破损情况等进行全面检查，不符合要求的桩禁止使用； 2对每个厂家生产的每一种桩型随机抽取一节空心方桩进 行破坏性检测，检测项目为预应力钢筋的抗拉强度、钢筋数量、 钢筋直径、钢筋布置、端板材质及厚度、尺寸偏差、外观质量、 钢筋保护层厚度等。当抽检结果出现不符合质量要求时，应加借 监测，若再发现不符合的桩节，该批空心方桩不准使用并必须撤 离现场。未经抽检不得施工工程桩： 3对闭口桩尖的钢板厚度、桩尖尺寸、焊缝质量等进行检测

其检测数量应不少于总桩尖数量的1%，且不少于3个。 7.2.2空心方桩沉桩质量检查包括身垂直度、桩顶标高、桩位 偏差，并应符合下列规定： 1桩身垂直度允许偏差不应大于1%： 2按标高控制的桩，桩项标高允许偏差为+50mm； 3扯顶平面位置偏差应符合表7.2.1的规定。

表7.21 空心方桩的桩位充许偏差

3选择桩端持力层。 7.2.5多节桩施工过程中可采用探伤测试法检查接头焊接质量 7.3单桩承载力和桩身完整性检测

7.3.1空心方桩基础的工程桩应进行单桩承载力和桩身完整性 检测。 7.3.2空心方桩基础工程的单桩承载力检测应符合下列规定： 1检测方法宜采用静载荷试验： 2静载荷试验宜采用堆载法进行。若采用锚桩法进行时，应 对锚桩进行配筋灌芯处理，并验算配筋灌芯部位的强度：； 3当试验桩经过截桩时，试桩项部应采取有效加固措施； 4采用静载荷试验进行承载力检测的单桩应先进行低应变 完整性测试。 7.3.3空心方桩基础工程当符合下列条件之一时，应采用静载试 验方法进行设计所需的单桩竖向抗压承载力、单桩竖向抗拔承载 力、单桩水平承载力验收检测，抽检桩数不应少于总桩数的1%， 且不少于3根。 1、设计等级为甲级、乙级空心方桩基础； 2地质条件复杂、施工质量可靠性低的空心方桩基础： 3明显产生挤土效应的大面积空心方桩基础。 7.3.4对7.3.3条规定条件外的工程桩，当有本地区相近条件的 对比验证资料或有本场地试桩静动对比资料时，可采用高应变法 进行单桩竖向抗压承载力验收检测，抽检桩数不应少于总桩数的 2%，且不得少于6根。 7.3.5工程桩桩身完整性检测应符合下列规定：

1：：程桩桩身完整性验收检测宜采用低应变法和高应变法； 2低应变法检测桩数不应少于总桩数的20%，且不得少于 10根，柱下三桩或三桩以下的承台抽检桩数不得少于1根：对于 单节桩桩身完整性检测要求比例可根据施工情况适当减低，但检 测桩数不应少于总桩数的10%，且不得少于10根： 3桩身完整性检测应在基坑开挖至基底标高后进行： 4低应变反射方法宜在空心方桩顶的不同方向分别进行 敲击、接收试验，并对比其信号一致性； 5用低应变方法测试曲线判断两节及多节空心方桩桩身完 整性类别时，应区分桩身和接桩部位两种不同情况。 7.3.6，对于空心方桩桩基设计等级为甲级的建筑物，或两节以土 的工程桩应进行高应变法检测，检测数量不应少于总桩数的2% H不得少于6根。 7.3.7当检测发现单桩承载力及桩身完整性不满足相应要求时， 应分析原因，必要时进行扩大检测：对Ⅲ类桩宜采用其他检测方 法进行核验。 7.3.8IⅢI、IV类均为不合格桩，应进行工程处理。当桩身完整 性检测发现IⅢI、IV类桩之和大于检测桩数的20%时，应对全部工 程桩进行检测。

7.4空心方桩桩基工程验收

4.1空心方桩桩基工程验收应符合下列规定： 1当桩项设计标高与施工现场标高基本一致时，可待全部空 方桩施工完毕后进行峻工验收，并绘制打桩工程峻工图： 2当需要送桩一定深度时，待全部空心方桩施工完毕并开挖

附录A预应力混凝土空心方桩抗弯性能表 麦A空心方桩抗弯性能表

付录A预应力混凝士空心方桩抗弯性能表

附录B预应力混凝士空心方桩构造示意图

从工世纪50年代开始，钢筋混凝土预制实心方桩是桩基 的一种主要形式。80年代开始，随着各类高层建筑不断兴建，预 制桩使用范围逐渐增大，长桩逐渐增多，开始应用于宾馆、写字 楼、高层住宅楼等，长桩有效的提高了单桩承载力，减少了建筑 物沉降，取得显著的社会经济效益，使桩基础有了很大的发展。 预制方桩可以分节制造，在工厂或施工现场预制，运输、堆放均 较方便，由于桩身质量控制较为可靠，承载力较高，耐久性较好 随工便利，工期短，因此，很长一段时间内，钢筋混凝士预制桩 舌据主导地位。近年来，随着制桩工艺的不断发展，预制钢筋砼 实心方桩通过采用预应力钢筋、离心等工艺制作，形成了预应力 混减土空心方桩，其单桩竖向承载力特征值与普通实心钢筋砼方 脏相同、但桩身自重减轻，可节约钢筋与砼用量，降低运输费， 批间等规格的实心桩降低造价20%以上。 预应力混凝土空心方桩具有很多优点，但受自身特点的限制， 有一定的适用范围和适用条件，因此，当采用空心方桩作为桩基 谢时，必须遵从本规程所列适用范围和适用条件。 1本规程对建筑物使用空心方桩桩基的适用范围进行了明 确的规定， 2软土是指天然孔隙比e≥1.0，且天然含水量大于液限的 期颗粒土，包括淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土等。本条所指 的厚层软土主要指滨海地区分布的厚层软土，厚度从桩顶算起（即 排身范围内），但应对承台周围的软土进行适当的处理；对于市区

它地区处于抗震的一般地段和不利地段，应按现行《建筑抗震 计规范》（GB50011）及《建筑桩基技术规范》（JGJ94）的有关 定进行竖向及水平抗震承载力验算。 1.5《建筑桩基技术规范》（JGJ94)第3.4.6条对基的抗震 议计原则做了明确规定，空心方桩抗震设计应严格执行该条规定。 者感到地震荷载作用下预应力混凝土空心方桩的抗弯及抗剪性能 出实心混凝土桩有一定的差异，规定对于抗震设防烈度8度地区 及高层建筑空心方基础宜采用高强预应力混凝土空心方桩 PHS桩）：在厚层软土地区，在抗震设防烈度为8度时，不宜采 用预应力混凝土空心方桩，只有在充分进行水平力试桩及水平力 命算通过后才可考虑使用。大量的工程实践经验证明，承台底面 与侧面的抗力是抵抗水平地震力的有效部分，对于底面面积、侧 面而积及埋深较大的承台，提高承台底面与侧面土体的密实度和 强度，其抵抗水平力的效果往往比单纯加大桩身抗侧移刚度更为 显著。工程实践中，可采用对承台外围土进行换填与压实等措施 提高空心方桩基础的水平抗震承载力。 3.1.6《建筑桩基技术规范》（JGJ94)等相关规范对于桩基础 进行沉降计算的范围要求及沉降充许值都给予明确规定，本条根 期预应力空心方桩的特性规定了进行沉降计算的最小范围，设计 时应根据空心方桩桩基的设计等级及长期荷载作用下桩基变形对 上部结构的影响程度，对设计等级为甲级、体形复杂、荷载分布 不均匀或桩端以下存在软弱土层的乙级及对周围建筑物及设施有 不利影响的大面积地面堆载空心方桩桩基进行沉降计算，必要时 应进行倾斜计算。 31.7本条规定在进行桩基设计时，应考虑桩的挤土效应、开挖

工顺厅和控制分层开挖厚度、深厚软土场地施工大面积 密集基桩等对桩基础产生的不良影响，这些都是软土地区桩基实 践中易于引起工程质量事故或工程纠纷的设计与施工问题。为使 设计和施工人员注意这些问题，认真做好施工组织设计及相应的 应变措施，以减少工程质量事故，本条作了原则的规定。

三确定采用空心方桩作为桩基础后，合理地选择桩类和 桩型是桩基设计中的重要环节。按承载性状分类，是指桩在受力 状态下，按桩的抗力性能和工作机理进行分类。不同承载性状的 桩基，有不同的构造要求和不同的计算内容。 1竖向抗压桩：主要承受竖向下压荷载（简称竖向荷载）的 桩，应进行竖向承载力计算，必要时，还需计算桩基沉降、验算 软弱下卧层的承载力以及负摩阻力产生的下拉荷载： 2竖向抗拔桩：主要承受竖向上拔荷载的桩，应进行桩身强 度和抗裂计算以及抗拔承载力验算，且应对抗拔措施进行试验验 证： 3水平受荷桩：主要承受水平荷载的桩，应进行身强度和 抗裂验算以及水平承载力和位移验算。 3.2.2大量工程实践表明，沉桩挤土效应对桩的承载力、沉桩质 量控制、环境等有很大影响，因此，根据沉桩方法和沉桩过程的 挤土效应，将桩分为部分挤土桩和挤土桩两类。在饱和软土中设 置挤士桩，如设计和施工不当，就会产生明显的挤土效应，导致 地面隆起、桩涌和移位甚至断裂，从而降低桩的承载力，有时 还会损坏邻近建筑物：桩基施工后，还可能因饱和软土中孔隙水 玉力消散，土层产生再固结沉降，使桩产生负摩阻力，降低桩基

承截力，增大基沉降。 2.3桩的布置原则主要应考患桩的中心距、桩的合理排列以及 用端进入持力层的深度等因素。经验证明，的合理布置对发挥 注的承载力、减少建筑物的沉降，特别是不均匀沉降是至关重要 的为了避免基施工可能引起主的松弛效应和挤士效应对相邻 离桩的不利影响，以及群桩效应对基桩承载力的不利影响，布桩 寸应该根据士类和沉桩工艺及排列确定桩的最小中心距。空心方 推量开口，沉桩时一部分土挤入桩管内，但仍属挤土桩，布桩过 时，在软土地区沉桩施工后出现桩上浮、地面降起现象，故设 十时应注意沉桩挤土问题。因此规定，当排数不少于3排且桩数 不少于9根时，对于部分挤土桩，不应小于4.0d：对于挤土桩， 定桩最小间距不应小于4.5d：对于穿越饱和软土的挤土桩，要 求桩中心距最大，而对于大面积的群桩，桩的最小中心距宜适当 大。对于桩的排数为（1～2）排，桩数小于9根的其他情况的摩 型桩基，桩的挤土效应不太明显，桩的最小中心距可适当减小。 另外，软土中桩基宜选择低压缩性土层作为桩端持力层，这 多年来软土地区桩基实践的成功经验，也是桩基建筑物沉降小 均匀并能满足承载力要求的最基本条件之

3.3.1桩端持力层厚度、强度变化对空心方桩基础影响很大，勘 深点应根据工程地质条件的复杂程度和持力层的分布均匀性进行 布置，简单地质条件下勘探点的间距可大些，但应保证揭露场地 的工程地质条件与特征：复杂地质条件下应适当加密勘探点。 3.3.2当桩端持力层为较密实的粉土、砂土层时，空心方桩的端 组现象很明显，对桩的单桩极限承载力影响很大，本条强调工程

助察应采用多种手段综合评价，特别是采用静力触探、标准贯入 试验等原位测试方法定量评价地基土物理、力学特性。另外，桩 端持力层优先选择较硬土层或较密实的粉土、粉砂层，有利于提 高单桩承载力、降低桩基造价，减少建筑物的沉降。 3.3.3在进行空心方桩适用性评价时，应对空心方桩沉桩可能 性、挤士效应、基坑开挖、周围环境影响等综合评价，忽视哪 种都有可能对设计和施工产生不良后果

c。=59.83kPa (式2) C,=1212kPa (式3) 对于IⅡ类土： 0.02 c,=0.053kPa (式4) 9cd C,=14.77kPa (式5)

当qei≤ez，f取桩端上、下各4d范围内，按分层厚度 权的以平均值(kPa)：当qen>qcdz时，a取桩端下4d范围内， 分层厚度加权的平均值(kPa)： 表1土类划分标准 桩 瑞 淘足9u>2000kPa 划分为Ⅱ类，否则为1类士 fra/4a<0.018J 桩 划分为类土，否则为1类士 f,/qe<0.018J 一 第i层土的静力触探侧摩阻力(kPa)。同一层土值 有变化时，取厚度加权平均值，参加同一层计算的 fsmax/fsmin≤2 qa——第i层土的静力触探锥尖阻力(kPa)。同一层土士qe 值有变化时，取厚度加权平均值。 4.2.2经验算，桩极限侧阻基本按规范《建筑桩基技术规范》（JG) 4)提供的参数取值，结合天津地区经验及实测资料略作调整。 4.2.3理论上分析，桩端进入密实粉土、砂性土厚度较大时，锤 击、静压能量已使桩端形成大而密实的“扩大头”，已起到桩端 广径、桩端土挤密加强的作用。根据天津市勘察院151组试桩资 科分析，单桩竖向极限承载力与桩端土层的物理力学性质即土的 强度、进入持力层的厚度以及桩端下土层的厚度密切相关，特别 是进入的深度对承载力影响很大，故本规程特别提出了桩端进入 力层的深度（以桩边长为单位）进行了适当的调整。其中，端阻 在黏性土中调整幅度较小，在粉土、砂性土中总体上调整幅度 交大，经试算对比，用调整后的参数计算，计算值约为实测值的

（80～90）%左右，有足够的安全度，且由于标准贯入实测击数反 映粉土、砂土的密实程度较直观且准确，本规程增加了用标贯击 数评价粉土、砂土极限侧阻、极限端阻的参考值。实际计算时应 特别注意场地土质的均匀性、试桩地点的土质情况、沉桩施工方 式及质量控制严格程度与实际工程桩施工的差异，特别是桩端进 入粉土、砂士的厚度差异。 4.2、4单桩竖向抗拔静载荷试验一般按设计要求确定最大加载 量，为设计提供依据的试验应加载至桩侧土破坏或桩身材料达 到设计强度。在拔桩试验前，宜采用低应变法对预制桩检查桩身 质量，对有接头的PHS方桩应进行接头抗拉强度验算，确保试验 顺利进行。 4.2.5桩的水平承载能力取决于桩和土的力学性能、纵向钢筋配 防率、桩的自由长度、抗弯刚度、桩径、桩项约束等因素，试验 条件应尽可能和实际工作条件接近，将各种影响降低到最小的程 度，使试验结果能尽量反映工程桩的实际情况。对于《建筑抗震 段计规范》（GB50011）要求进行水平承载力验算的建筑物，缺少 单水平静载试验资料时，可采用本条公式估算桩的水平承载力 持征值。要注意的是，本规程桩顶允许水平位移值取（2～5)系 普鉴管桩试验统计分析结果，根据天津市11个场地30根预应力 管桩试桩及反算x值的结果（见表2)，桩的水平承载力特征值所 对应的值一般在（25）范围内。对于预应力空心方桩，尚 需积累资料，相应在X取值时尚应考竖向承载力相同时空心方 驻与管桩水平受力截面、抗弯刚度、开裂弯矩及极限弯矩的大小 整异。单桩水平承载力与浅部土层的性质关系很大，对于新填土 成遭受严重扰动的场地，计算结果偏大，应进行试验验证。 根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94)的规定，按本公式估算

4.3.1桩顶竖向力和水平力的计算，是在上部结构分析将荷载 聚于柱、墙底部的基础上进行的。 4.3.2本条对桩基竖向承载力计算中涉及的荷载组合（荷载效 标准组合、地震作用效应和荷载效应标准组合）及在轴心竖向力 用下、偏心竖向力作用下两种状况的计算给出了明确的具体要求 特别是地震作用效应和荷载效应标准组合下的计算应予以保证。 4.3.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007)规定单桩承载力 定应通过单桩竖向静载荷试验确定，实际工程也全部采用单桩坚 向静载荷试验确定。初步设计时，单竖向承载力可根据土的物 理指标与承载力参数之间的经验关系估算。为避免混淆，《建筑地 基基础设计规范》（GB50007)规定桩项竖向力采用正常使用极限 状态标准组合下的竖向力，承台及承台上土自重采用标准值，相 应单桩竖向承载力采用特征值，为极限承载力标准值除以2。 4.3.4空心方桩作为抗拔桩使用时，对于腐蚀环境，桩身裂缝控 制等级应按一级进行验算：对于非腐蚀环境，桩身裂缝控制等级 可按二级进行验算。 3.5与单桩竖向承载力相比，影响单桩水平承载力特征值的因 较多，包括桩的截面刚度、材料强度、桩侧土质条件、桩的入 深度、桩顶约束情况等，很难准确估算，一般应通过单桩静载 试验确定，本规程第4.2.5条提供了具体的单桩水平承载力估 公式，在缺少单桩水平静载荷试验资料时，可以用于估算单桩 平承载力特征值。公式中综合考患了桩身抗弯刚度、水平位移

系数及允许水平位移值等多种因素。对于抗弯性能差的空心方桩， 其水平承载力由桩身强度控制，通常是桩身首先出现裂缝，然后 斯裂破坏。另外，受水平作用桩其桩身受弯承载力和受剪承载力 的验算应按《建筑基技术规范》（JGJ94）进行。 4.3.6空心方桩桩身竖向承载力应考患桩的耐打性、施工时的强 度损失等因素进行限制。按照《建筑地基基础设计规范》（GB 50007)、《建筑桩基技术规范》（JGJ94)等规范，工作条件系数 Wc取0.60. 4.3.8对于桩基础一般需要进行沉降计算，建筑物地基变形计算 值不应大于地基变形允许值。空心方桩基础同一般的桩基，其最 终沉降量本规程提供两种计算方法供选择： 1、可采用实体深基础单项压缩分层总和法计算。当无当地经 验时，桩基沉降经验系数单，按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007）选用。

表3桩基沉降经验系数平

注：①E，为沉降计算深度范围内压缩模量的当量值： ②w，可根据E，内插取值。 2也可采用简化式计算。简化式中桩基沉降经验系数，可 按表4获得，其中B。为承台s3宽度，Sa为桩间距，d为桩外边长， 为桩数量，Lc为承台长度，L为桩入士深度

空心方桩制作、规格和质量要求

5.1.十空心方桩按混凝土强度等级分类的标准：空心方桩离心泪 凝土强度等级不小于C60且小于C80定为PS桩或PTS桩，强度等级 不小于C80的空心方桩定为PHS桩。 5.1.2天津地区常用空心方桩规格为250mm、300mm、350mm 400mm、450mm、500mm、550mm、600mm。外径为600mm以上 的PS、PHS空心方桩尚未列入规定中，如工程中确有使用的必要 可按照本规程规定进行图集编制或专项设计。 5.1.3空心方桩按桩身结构抗弯性能或有效预压应力值分类时， 分为A型、AB型和B型三种型号，参考行业标准《建筑桩基技 术规范》（JGJ94)等并本着适当从严的原则，规定其有效预压应力 值应分别按(3.8~5.0)MPa、(5.0~7.0)MPa、(7.0~9.0)MPa范围内 控制。 5.1.4PTS桩按现行有关标准尚未进行分类，其主要承受纵向压 力，抗弯性能不做具体规定，但应满足方桩吊运和堆放要求。 5.3身构造要求

5.3.为确保空心方桩的质量，从构造方面要求空心方桩的预应 力钢筋配置必须遵守方形、对称、均匀的原则进行配置。方形指 预应力筋连线是与桩横截面方向一致的正方形，且四个角点都有 预应力筋：对称不仅指正交方向，还包括对角线方向

5.4.2空心万桩的外观质量和尺寸允许偏差的检查工具和检查 方法要求比较明确，结合天津对空心方桩的实际使用情况，对空 心方桩黏皮和麻面、桩身合漏浆、局部磕损、桩套箍凹陷、接头 及桩套箍与混凝土结合处等缺陷深度均比国家及行业标准严格。 空心方外观质量和尺寸允许偏差的检查工具和检查方法可参照 表5、表6执行。 5.4.4规定了各类型桩的单节最大长度，制桩及施工应严格执 行。 5.4.6空心方桩的混凝土强度必须达到100%设计强度后才允 许出厂。关于空心方桩的养护时间，一般PS及PTS桩采用常压蒸 气养护，养护应不少于7天龄期，如有其它有效措施且有试验数 居表明混凝士抗压强度、抗拉强度能达到与标准养护28天龄期的 强度时，可不受龄期限制：PHS桩高压蒸养护下应不少于1天龄 期，且高压蒸养护后在常温下静停1天后方可沉桩

表5空心方桩外观质量的检查工具和检查方法

表6保护层厚度及尺寸值美的检查具和检查方法

6.1.1自前，在天津地区空心方桩施工所使用的沉桩施工工艺主 要有两种，即锤击法沉桩和静压法沉桩：针对设计人要求的设计 参数、桩体材质、地质条件、施工场地周围环境，结合设备的施 工能力选用施工设备。不同的设计工艺选用不同的设备，不同的 设计参数选用不同型号的桩机。如果设备选型不当，容易造成沉 桩质量事故，或达不到设计要求，因此，应根据不同的设计参数 选用设备。另外，施工前的现场准备是施工质量的保证，准备工 作越细，施工质量越有保证。 6.1.2施工前应准备好相关的各种资料，特别是应着重在三个方 面：一一是场地地质资料，根据场地地质条件进行桩型适用性分析， 选择合适的施工设备，确定桩体强度及考患是否加桩尖等：二是 场地现状及周围环境，包括场地回填情况、地下管线及地下构筑 物等埋减情况、施工现场上空的高压电线等资料，同时应考患施 工对周围建筑及环境造成的影响：三是编写施工组织设计，它是 作为现场管理和质量保证的主要依据，能充分反映施工单位现场 管理水平和技术水平。另外，对于不熟悉或地质条件有可能不利 干沉桩的场地，在工程桩正式施工前，根据地质条件在有代表性 的位置进行试打沉桩，在取得工艺试验参数后再全面开工，有利 一沉桩的顺利进行

.1.3空心方桩进入现场，主要做三方面验收工作

资质及强度报告：首先要验收内务资料三证（厂家资质、 家营业执照、厂家试验室资质），其次要验证产品原材复试报4

（出厂合格证、混凝土试块强度报告、钢材出厂合格证及复试报告 水泥出厂合格证及复试报告及砂、石试验报告、混凝土配比单、 混凝土碱集料试验报告： 2现场产品验收主要参照《预应力离心混凝土空心方桩》 (JC/T2029)验收，主要检验端头板是否和桩身垂直（出现超标的议 明预应力钢筋预拉拉力不均，或预应力筋长度偏差超标）、端头板 预应力钢筋墩头是否有露出端头板外、桩端头混凝土与端头板密 实程度及桩管内外是否有裂隙或损坏（断桩)、桩的挠曲度并检查 是否有横裂及其他缺陷： 3现场强度验收，现场一股可采用回弹仪进行强度检测。另 外，外观验收桩体是否亏料、体颜色、端头板处混凝土是否密 实、管内是否有无混凝土塌落现象也能定性验收桩体强度。 6.1.4现场空心方桩的堆放多采用单层堆放或双层堆放，单层堆 放对场地平整要求较高，双层堆放应在桩下放置垫木。空心方桩 吊点位置应符合下列规定： 1空心方桩单节长度经验算符合钩吊要求的，可以采用专用 吊钩直搭钩住空心方桩两端起吊，否则应采取其它措施进行： 2施工、运输时空心方桩长度不大于15m且符合本规程的 单节长度时，宜采用两点起吊或经验算符合钩吊要求的可直接钩 住空心方桩两端起吊：施工现场吊运空心方桩时，可采用单支点 法。 6.1.5桩点施放是现场控制重要环节之一，同时应防止施工时的 驻点跑位，因此，施工时应经常对将要施工的桩位进行复核，以 保证桩点位误差在允许范围内。 ，1.6打桩顺序是打桩施工方案的一项重要内容，以往施工单位 注意合理安排打顺序而造成事故的事例很多，如桩位偏样，

齐断上拨、地面隆起过多、建筑物破坏等，因此，施工时必须合 里安排施工顺序。 .1.7为准确控制沉桩深度或桩顶标高，施工前应对全部工程桩 的项标高进行分类，并在施工时严格按设计标高执行，一般采 用水准仪控制桩顶标高。对于以密实土层作为桩端持力层的场地 允桩时，锤击法可采用贯入度控制，最后三阵击每阵击贯入深度 不宜控制太小，以防止将桩头锤坏，并根据不同的锤重或不同的 设计要求综合确定：静压法可采用压桩力控制，其控制的压桩力 不能超过桩身结构承载力设计值。对于不能达到设计要求的桩， 应及时向设计人员反馈；对于施工桩长与设计桩长差异较大时， 设计应采取相应的措施。 6.1.8为保证沉桩的垂直度，送器端面应平整，且与送桩器中 心轴线相垂直：使用的送桩器必须与桩相匹配，保证施工过程中 桩体质量不受损坏。 6.1.10桩基施工时应充分考虑施工震动、挤土、噪音等可能对 附近建（构）筑物的正常使用和安全的影响，应根据建（构）筑物的正 常使用和安全的要求并结合场地地质条件及施工能力采取相应的 有效措施，如采用开口桩尖、预钻孔沉桩、开挖地面防挤沟、设 点进行沉降及开裂观测等，必要时应对建（构筑物采取加固措施、 6.1.11空心方桩焊接前，上下节桩段接桩应保持顺直，错位偏 差不宜大于2mm：焊接遍数不得少于三遍，内层焊必须清理干净 后方能逐步进行施焊中层及外层；焊缝应饱满连续，不得有任何 夹渣、裂缝或缺焊等：焊好后的桩接头应自然冷却一定时间方可 继续锤击或静压施工。对于持力层为密实粉（砂)土层场地，冷却 时间宜严格按条文规定的时间执行：对于一股黏性土层场地，冷 却时间可适当减少，在保证桩头焊接质量前提下，锤击法冷却的

表7静压桩机选用参考表

过程中，当遇到压力值急剧增加，桩体突然发生倾斜、移位，桩 项或桩体出现严重裂缝、破碎等情况时，应暂停压，并分析原 因，采取相应措施：另外，施工中严禁用桩顶桩送桩，避免对桩 本造成损害。 6.2.4静压法沉桩施工时，桩尖“刺入”士体中，桩周土体发生剧 烈的挤压扰动，原状土的初应力状态受到破坏，土的抗剪强度降 低，当桩尖处土体所受应力超过其抗剪强度时，土体发生急剧变 形而达到极限破坏。桩端阻力主要来自桩尖下穿透土层时直接冲 剪桩端土体的阻力，当土体的强大法向抗力所引起的桩周摩阻力 和桩尖阻力大于桩顶的贯入压力时，就会发生沉桩不到位的现象。 静压空心方桩施工经常发生沉桩达不到设计深度的现象，分析原 因，既有土层太密实的原因，也有设备选型不合理的因素，也有 设计不合理的问题。其原因主要有以下几个方面： 1持力层起伏大。对于持力层起伏较大而又不能分区确定合 理桩长时，设计一般以最低标高确定桩长，极易造成持力层揭示 较早的部位沉桩不到位： 2设计选择桩端持力层不合理。由于承载力不满足设计要求 等原因造成设计确定桩端持力层不合理，很容易造成部分桩基至 全部桩沉不到位，虽然施工可采取大吨位的锤击设备等措施施工， 但仍很可能造成桩不到位； 3勘察资料不准确。勘探点不够或勘探资料粗，对工程地质 情况不明，尤其是对持力层起伏标高不明，致使设计考虑持力层 和选择桩长有误。对于不准确的勘察资料，一且持力层为密实土 层，很容易造成部分桩甚至全部桩沉不到位。另外，勘探工作是 以点带面，对局部硬夹层、软夹层、地下障碍物不可能全部了解 清楚，尤其在复杂的工程地质条件下，压桩施工就会达不到设计

要求的控制标准： 4桩尖需穿透局部的较厚硬夹层。由于硬夹层分布不稳定， 设计选择穿透硬夹层，以下部士层作为桩端持力层，分布硬夹层 的部位经常造成沉桩不到位。 总之，发生空心方桩沉不下去时，应冷静分析原因，找出对 策才能继续施工，切不要盲目加大压桩力强行沉桩， 另外，在终压力的确定时，一些初接触静压桩的设计、施工 人员往往将终压力与单桩竖向极限承载力混为一谈，实际上终压 力与单桩竖向极限承载力是两个不同的概念，终压力是桩尖达到 设计持力层终止压桩时出现的最终静压力，其每次出现持续时间 通常只有(5～10)秒：单桩竖向极限承载力是在静压桩施工完成 后，士体中孔水压力开始消散，土体发生固结强度逐渐恢复， 这时桩才开始获得了工程意义上的极限承载力。在实际工作中， 根据地基土性质的不同，终压力与单桩竖向极限承载力仍有一定 的相关关系，从大量的工程实践看，当桩端为黏性土时，长度较 长的静压桩其最终的极限承载力比压桩施工时的终压力要大很 多，静压桩最后获得的单桩竖向极限承载力可比终压力高出(2~ 4)倍：但是桩端为密实状态的粉土、砂土时，压桩力普遍偏高， 最终极限承载力达不到桩的终压力。根据多项试桩结果统计，单 桩极限承载力与终压力的比值随桩端持力层的砂性增大呈反比关 系，即砂性越大，比值越小：黏性越大，比值越大。 6.2.5“引孔压桩法是对桩身范围内的土层（特别是密实土层） 通过高压旋喷喷射清水或水泥浆引孔或螺旋钻干作业法引孔，达 到桩沉到位的目的：引孔的最大难点在于控制垂直度偏差。另外， 采用螺旋钻干作业法引孔时，其引孔直径应小于空心方桩对角线 至少100mm，否则设计应考虑引孔对承载力的影响。

6.2.6当桩较密集或土层为厚层饱和淤泥质土时，由于挤土效应

6.3.1锤击法沉桩工艺效率高、进度快，穿透砂层和进入持力层 的能力明显强于静压法沉桩，所以锤击法沉桩所提供的承载力 般要大于静压法沉桩承载力。但该施工工艺施工噪声污染大、由 于挤土、震动对临近建筑物的使用安全影响较大。柴油锤重的选 取可参考表8。 锤击法沉桩工艺选锤原则如下： 1锤击冲击力大于土的阻抗力，才能保证桩穿过硬土层，进 入持力层： 2保证满足设计要求的同时确保桩体的完整性： 3锤重是桩重的（1.5～2.5）倍，采用重锤低击的方法。 通过实践经验表明，锤重和桩型应当相匹配，否则锤选小了， 锤击数过高，造成桩顶混凝土疲劳而破坏，送桩不到位；锤重过 大，造成桩体压曲或局部破坏

6.3.2为控制桩的垂直度，严禁使用不配套的桩帽，要求桩帽内 边长应比桩边长大(20~30)mm：桩帽和桩锤之间、桩帽与桩头之 间、送桩器与桩头之间设置的桩垫应是弹性较好的材料，目的是 有效地保护桩头不被锤坏。 6.3.3空心方桩锤击施工时，应严格控制桩的垂直度和桩体质 量。 6.3.4空心方桩每根桩的总锤击数及最后1m沉桩锤击数宜符 合下列规定：PTS桩总锤击数不宜超过500，最后1m沉桩锤击数 不宜超过100；PS桩总锤击数不宜超过1000，最后1m沉桩锤击 数不宜超过200：PHS桩总锤击数不宜超过1500，最后1m沉桩 锤击数不宜超过300。根据施工经验，对不同类型的空心方桩在 密实坚硬土层中施工所规定的总锤击数，目的是防止桩身混凝士 产生疲劳破坏JC／T 2454-2018 超薄钢化玻璃，但规定的总锤击数应是与施工的桩型和地质条件 相匹配的锤所施打的锤击数，如果出现小锤打大桩或大锤打小桩 等特殊情况，上述锤击数要求仅供参考。 6.3.6贯入度是指满锤情况下连续3个10锤（一阵）的贯入深度 本条所规定的停止锤击的控制原则适用于一般情况，确定停锤标 准是较复杂的，宜借鉴经验与通过静（动）载试验综合确定停锤标 准

是空心万沉桩质量检查的主要内容，柑 基施工和基坑开挖过程中都会造成空心方桩倾斜，桩身垂直度超 过允许偏差的空心方桩，应作好记录并进行桩身质量检查。由于 空心方是中空的刚性杆件，本规程提供的空心方桩桩顶平面位 置的允许偏差为最大值，空心方桩施工过程中应使桩顶平面位置 偏差越小越好。 7.2.3常用的桩身质量直观法检查，其检查深度有限，检查分辨 率较低，如空心方桩内进水将不能进行直观法检查。有条件的施 工单位可采用高分辨力的空心方内壁成像系统检查空心方内 壁的完整性。目前，国内外空心方桩内壁成像系统有两种，一种 是声波成像系统，一种是光学成像系统，前者分辨率较高且不受 空心方桩内地下水水质限制。 7.2.4高应变检测技术是从打入式预制桩发展起来的，试打桩和 打桩监控是其特有功能，静载荷试验无法做到。进行打桩监控可 以减少桩的破损率、选择合理的入土深度，进而提高沉桩效率。 7.2.5为检测接头焊接质量，多节桩施工过程中宜采用探伤测试 法抽检接头，特别是对于以预应力混凝土空心方桩作为抗拔桩使 用时

7.3单桩承载力和桩身完整性检湿

的主控项目。承载力检测的目的是检验工程桩的预期使用功能， 进身完整性检测的目的是找出各种可能影响单承载力的因素， 最终仍然是为了准确可靠地判定单桩承载力并正确评价整个桩基 工程，因此，基桩质量检测中的承载力和完整性两项内容是相互 关联且不能截然分开的。 7.3.2考患到空心方桩设计、结构方面的原因，单桩竖向抗压静 载试验宜采用堆载法进行。如需要采用错桩法进行静载试验时， 应对锚桩进行插筋灌芯处理，并对插筋灌芯的长度、摩擦力及钢 筋强度进行验算：当试桩要进行截处理时，考患到截桩后桩顶 因应力松驰作用而强度降低，也应对桩顶进行插筋灌芯等加固处 理，以保证桩头不发生破坏。 7.3.3本条规定了在何种情况下对设计所需的单桩竖向抗压承 载力、单桩竖向抗拨承载力、单桩水平承载力进行单桩静载荷试 验。规定对设计等级为甲级、根据规定需要试桩的乙级、地质条 件复杂、施工质量可靠性低的空心方桩基础进行静载荷试桩已普 遍被大家认可，但挤土群桩施工所产生的质量事故更应引起我们 的重视，这是由于土体的侧挤和隆起，质量问题时有发生，有时 施工前虽做过静载试验，但因前期施工的试桩数量有限，挤土效 应并未充分显现，施工后的单桩承载力与施工前的试桩结果有时 相差较大。 7.3.4“相近条件"系指在天津市范围内同类场地土质情况下所 做的动静对比验证，当然最好是有本场地的动静对比试验资料。 高应变法检测单桩承载力的可靠性在很大程度上取决于检测人员 的技术水平和经验，因此强调要有本地区相近条件的对比验证资 料或本场地试桩静动对比资料。

快、费用低和抽检数量大的特点，易于发现桩基的整体施工质 量间题。对此条做以下说明： 1由于弹性波激发、生成、传播机理方面的问题，建议对空 心方桩测试时，在空心方桩侧壁的不同方向分别进行敲击、接收 式验，并对比其一致性。 2本条强调了判断桩身完整性及划分缺陷类别时，应考患到 空心方桩焊接工艺对测试方法的影响，注意区分反射波出现在桩 身和接桩部位时的两种不同情况。 空心方桩桩身的破坏多属急剧脆性破坏，且由于结构构造方 面的原因，易形成纵向劈裂（裂缝）。从工程安全、耐久性考患， 空心方桩桩身的轻微破裂也是应该被严格禁止的。就目前低应变 普遍采用的反射波方法而言，空心方桩桩身的破坏（纵向劈裂、裂 缝）对测试分析不利，一般很难形成明显的反射界面，在有些情况 下即使破坏很严重，反射波也并不明显，更难看到二次反射波。 纵裂缝有时表现为测试曲线上出现小幅低频背景，很容易被漏判。 因此有必要强调，根据反射波的幅值来判断桩身部位完整性时 定要从严把握，根据反射波的明显程度，宜先考判为Ⅱ类“合格 桩"带来的安全隐患，当桩身部位出现较明显反射波时，宜判为ⅢI、 IV类桩。 现在普遍采用的空心方桩焊接工艺仅为端板焊接。受工艺限 制，上下节桩的顶底面间有时会存在微小的间隙。由于完整性测 试中，弹性波引起的桩身的应变是微量级的(位移量级为10°m~ 10m)，因此从弹性波动理论意义上讲，经过焊接的接桩部位仍 有可能表现为一强反射界面。因此某些情况下接桩部位出现反射 波应属正常现象。对于接桩部位反射波较明显的情况，必要时宜 进一步结合高应变方法或静载法进行复核测试。资料表明，许多

皱低应变测试方法判为Ⅲ、IV类的桩，静载荷试验承载力也不低， 用高应变方法测试分析可判断为I、Ⅱ类桩。因此对接桩部位出 现反射波时，应慎重对待，宜进一步结合高应变方法或用静载法 进行复核测试，综合判定其类别。 7.3.6由于空心方桩与预应力混凝土管桩受力状况基本相同，对 预应力混凝土管桩的认识也可以延伸用于空心方桩。通过对天津 市大量的预应力混凝士管桩低应变及高应变检测资料进行分析， 发现以下现象： 1单节预应力混凝土管桩的完整性测试曲线多数能看到明 显的桩底反射波，但大部分经过接桩的预应力混凝土管桩（两节或 多节桩）桩底反射不明显，尤其是桩长大于20米的两节或多节预 应力混凝土管桩，底反射波多不可见： 2多数检测单位在报告中没有反映此问题，只是简单地将看 不到桩底反射的桩判断为1、Ⅱ类合格桩： 3利用高应变测试方法的速度曲线能很好地分析全桩身的 完整性。 这表明低应变反射波方法在两节或多节预应力混凝士桩的完 整性测试方面有一定的局限性，不能可靠地反映出第二节以下桩 身的完整情况。采用高应变方法测试，在取得基桩承载力参数的 同时，利用高应变测试的速度曲线分析桩身完整性，可有效地弥 补低应变方法分析二节以下桩身完整性时的不足。推荐对采用两 节或多节空心方桩的基础工程做一定数量的高应变测试，以便更 好地分析三节以下桩身的完整性，提高工程安全可靠程度。在此 强调对于桩基设计等级为甲级的建筑物、或两节以上的工程桩应 进行高应变法检测。 737当拾测结果发现单柱承载裁力和桩身完整性不满足有关要

求时，相关各方应慎重对待，认真分析原因，采取相应的指施。 当单桩承截力出现间题时，在排除桩身完整性问题前提下，要从 工程地质条件、桩基参数选用、压桩是否到位及检测等多方面分 析原因。当桩身完整性出现问题时，要分析空心方桩构件、运输 吊装、桩基施工、基坑开挖及周围条件变化等因素。 在正带情况下，1、Ⅱ类桩的承载力是能够满足设计要求的。 对于Ⅲ类桩，尽管其桩身存在明显缺陷，但其竖向抗压承载力不 一定不满足设计要求，需要采用其他检测方法（高应变法、静载法 进行复测、核验。 7.3.8由于桩身完整性检测是随机抽检，从严格要求、确保安全 的角度考患，本规程取消了二次扩大比例抽检，规定当Ⅲ、IV类 桩之和大于抽检数的20%时，直接对工程桩进行全数检测。

DGJ 08-93-2002《民用建筑电线电缆防火设计规程》7.4空心方桩桩基工程验收

7.4.2当空心方桩采用静压桩基施工时，由压力表读数换算的压 桩力往往作为设计、施工的参考数据，静压机的压力表应进行标 定。影响终压力值大小的因素较多，如沉桩速率、地下孔隙水压 力、场地土性质、挤土效应、压桩机性能等，终压力值与空心方 桩的单桩竖向抗压承载力的对应关系不是绝对的。