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DBJ15-101-2014_建筑结构荷载规范.pdf

[t J[H,(io) [S() + do]"~I +R

而式（4）中与频率无关的积分项乘以（2)/u（2)后以背景分 量因子表达：

DB33／T 2341-2021 干硬性水泥混凝土预制砌块抗压强度试验规程.pdf,h,()dn,[(2)g(z)()] [(2)()()h,()d,d .0i(2)da

将式（2）~式（6）代人式（1），就得到规范规定的风振系数 计算式（7.5.6)。 共振因子R的一般计算式为，

fS（f) R= 41

S，为归一化风速谱，若采用Davenport建议的风速谱密度经验公 式，则：

SrU)= 2X 3f(1 +x)4/3

瑞流度沿高度的分布可按下式计算。

I(z) = I101.(z) i.(2) = ()

式中α为地面粗糙度指数，对应于A、B、C和D类地貌，分别取 为0.12、0.15、0.22和0.30。1为10m高名义流度，对应A、 B、C和D类地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39。 式（6）为多重积分式，为方便使用，经过大量试算及回归 分析，采用非线性最小二乘法拟合得到简化经验公式（7.5.8）。 拟合计算过程中，考虑了迎风面和背风面的风压相关性，同时结 合工程经验乘以了0.7的折减系数。 对于体型或质量沿高度变化的高算结构，在应用公式 （7.5.8）时应注意如下问题：对于进深尺寸比较均匀的构筑物， 即使迎风面宽度沿高度有变化，计算结果也和按等截面计算的结 果十分接近，故对这种情况仍可采用公式（7.5.8）计算背景分 量因子：对于进深尺寸和宽度沿高度按线性或近似于线性变化 而重量沿高度按连续规律变化的构筑物，例如截面为正方形或一 角形的高塔架及圆形截面的烟窗，计算结果表明，必须考虑外 形的影响，对背景分量因子予以修正。 附录规定了顺风向风振加速度计算的内容。顺风向风振加 速度计算的理论与上述风振系数计算所采用的相同，在仅考虑第 一振型情况下，加速度响应峰值可按下式计算：

ap(z) = gp(z) w's.(o)do

式中：S1（）为顺风向第1阶广义位移响应功率谱。 采用Davenport风速谱和Shiotani空间相关性公式，上式可 表示为：

2gliowru,B,B ap(z)= w"[Ha. (iw) |S(w)do m

为便于使用；上式中的根号项用顺风向风振加速度的脉动系 数n。表示，则可得到本规范附录J的公式（J.1.1）。经计算整 理得到m。的计算用表，即本规范表J.1.2。 7.5.10结构振型系数按理应通过结构动力分析确定。为了简

风荷载作为控制荷载，其对高层建筑的性能指标起着决定性作 用，直接影响到建筑物的建造成本。由于横风向风振等效风荷载 会作为主控工况进行组合，当其明显超过顺风向风荷载时，按此 进行抗风设计的成本会较大幅度增加。因此当建筑高宽比超过6 或者根据附录H.2计算得到的横风向风振等效风荷载明显超过 顺风向风荷载时，须通过风洞试验手段对结果进行校核，方能用 于工程设计。

表7建筑高度200m，结构周期4.5s.地面粗糙度B米

表8建筑高度250m，结构周期5.6s，地面粗糙度B类

表9建筑高度300m，结构周期6.7s，地面粗糙度B类

基底总剪力比值（横风向/顺风向） 高宽比 基本风压 折算风速 阻尼比0.035 阻尼比0.04 阻尼比0.05 0.5 7.30 1.17 1.13 1.08 0.6 8.00 1.41 1.36 1.29 0.7 8.64 1.78 1. 73 1. 63 7 0.75 8.94 2. 06 1.99 1.87 0.8 9.24 2. 42 2.34 2.20 0.85 9.52 2.95 2.84 2.66 0.5 8.35 1.27 1.24 1. 19 8 0.6 9.14 1.40 1.37 1.31 0. 7 9.88 1.58 1. 53 1. 46

附录H.2的横风向风振等效风荷载计算方法是依据量典 型建筑模型的风洞试验结果给出的。这些典型建筑的截面为均匀 矩形，高宽比（H//BD）和截面深宽比（D/B）分别为4~6 和0.5~2。试验结果的适用折算风速范围为gTL//BD≤10。 大量研究结果表明，当建筑截面深宽比大于2时，分离气流 将在侧面发生再附，横风向风力的基本特征变化较大；当设计折 算风速大于10或高宽比大于6，可能发生不利并且难以准确估 算的气动弹性现象，不宜采用附录H.2计算方法，建议进行专 门的风洞试验研究。 高宽比H/VBD在4~6之间以及截面深宽比D/B在0.5~2 之间的矩形截面高层建筑的横风向广义力功率谱可按下列公式计 算得到：

SpB（fu/f） /DB VDB

化，在确定风荷载时，可采用近似公式。按结构变形特点，对高 耸构筑物可按弯曲型考虑，采用下述近似公式：

对高层建筑，当以剪力墙的工作为主时，可按弯剪型考虑，采用 下述近似公式：

对高层建筑也可进一步考虑框架和剪力墙各白的弯曲和剪切 刚度，根据不同的综合刚度参数入，给出不同的振型系数。附录 G对高层建筑给出前四个振型系数，它是假设框架和剪力墙均起 主要作用时的情况，即取入=3。综合刚度参数入可按下式确定。

式中：C一 一建筑物的剪切刚度； EI一剪力墙的弯曲刚度； EIn——考虑墙柱轴向变形的等效刚度：

C一框架剪切刚度； C一剪力墙剪切刚度； H一房屋总高。 7.5.11、7.5.12当建筑物受到风力作用时，不但顺风向可能发 生风振，而且在一定条件下也能发生横风向的风振。导致建筑横 风向风振的主要激励有：尾流激励（旋涡脱落激励）、横风向紊 流激励以及气动弹性激励（建筑振动和风之间的耦合效应），其 激励特性远比顺风向要复杂。 对于圆截面杜体结构，若旋涡脱落频率与结构自振频率相 近，可能出现共振。大量试验表明，旋涡脱落频率f与平均风 速成正比，与截面的直径D成反比，这些变量之间满足如下关

Cr 一框架剪切刚度； C—剪力墙剪切刚度； H—房屋总高。

式中：f.一 横风向风力谱的谱峰频率系数： NR—一地面粗糙度类别的序号，对应A、B、C和D类地 貌分别取1、2、3和4； S,一横风向风力谱的谱峰系数； β一横风向风力谱的带宽系数； 一横风向风力谱的偏态系数。 图H.2.4给出的是将H/BD=6.0代入该公式计算得到的 结果，供设计人员手算时用。此时，因取高宽比为固定值，忽略 了其影响，对大多数矩形截面高层建筑，计算误差是可以接 受的。 附录丁中规定了横风向风振加速度计算的内容。横风向风振 加速度计算的依据和方法与横风向风振等效风荷载相似，也是基 于大量的风洞试验结果。大量风洞试验结果表明，高层建筑横风 向风力以旋涡脱落激励为主，相对于顺风向风力谱，横风向风力 谱的峰值比较突出：谱峰的宽度较小。根据横风向风力谱的特 点，并参考相关研究成果，横风向加速度响应可只考虑共振分量 的贡献，由此推导可得到本规范附录横风向加速度计算公式 (J.2.1)。

7.5.13截面尺寸和质量沿高度基本相同的

当其刚度或质量的偏心率（偏心距/回转半径）不大于0.

TmH≤10，可按 同时满足 ≤6，D/B在1.5~5范围 /BD /BD

BD BD H.3计算扭转风振等效风荷载。 当偏心率大于0.2时，高层建筑的弯扭耦合风振效应显著， 结构风振响应规律非常复杂，不能直接采用附录H.3给出的方 法计算扭转风振等效风荷载；大量风洞试验结果表明，风致扭矩 >6或一 /BD BD 者的耦合作用易发生不稳定的气动弹性现象。对于符合上述情沉 的高层建筑，建议在风洞试验基础上，有针对性地进行专门 研究。 7.5.14高层建筑结构在脉动风荷载作用下，其顺风向风荷载 横风向风振等效风荷载和扭转风振等效风荷载一般是同时存在 的，但三种风荷载的最大值并不一定同时出现，因此在设计中应 当按表7.5.14考虑三种风荷载的组合工况。 CB50009—2012参照日本荷载规范给出了顺风向风荷载 横风向风振等效风荷载、扭矩风振等效风荷载的组合工况，其忽 略了顺风向与横风向荷载之间的相关性，即在考虑顺风向荷载时 不组合横风向，而考虑横风向等效风荷载时，顺风向仅根据经验 考虑静力荷载部分，并且扭转风振等效风荷载未与另外两个方向 的风荷载组合。 本规范以日本规范的原始版本为基础，结合大量风洞试验数 居的风荷载分量组合系数，对日本规范中相关条文进行简化得到 表7.5.14。其中，因实际风洞试验经验表明，横风向与顺风向 荷载的相关系数大部分在15%~20%之间，日本规范以及IS0规 范定义的组合系数为40%，本规范考虑自前情况和经验，取为 20%；同时扭转工况时也需考虑顺风向和横风向荷载的组合。

7.6.1需考虑风振的屋盖结构指的是跨度大于36m的

7.6.1需考虑风振的屋盖结构指的是跨度大于36m的柔性屋盖

结构以及质量轻、刚度小的索膜结构。 屋盖结构风振响应和等效静力风荷载计算是一个复杂的问 题，国内外规范均没有给出一般性计算方法。目前比较一致的观 点是，屋盖结构不宜采用与高层建筑和高耸结构相同的风振系数 计算方法。这是因为，高层及高耸结构的顺风向风振系数方法， 本质上是直接采用风速谱估计风压谱（准定常方法），然后计算 结构的顺风向振动响应。对于高层（耸）结构的顺风向风振， 这种方法是合适的。但屋盖结构的脉动风压除了和风速脉动有关 外，还和流动分离、再附、旋涡脱落等复杂流动现象有关，所以 风压谱不能直接用风速谱来表示。此外，屋盖结构多阶模态及模 态耦合效应比较明显，难以简单采用风振系数方法。 屋盖结构风振按随机振动理论的方法包括：时域计算方法和 频域计算方法。时域计算方法可直观描述一定时间内结构的风振 问应过程，计算量较大，可考虑结构体系的非线性效应，而频域 计算方法概念清晰，计算简便，不能考虑结构的非线性效应，参 振模态的选取对计算结果影响较大

7.6.2封闭式屋盖结构是指屋盖下部墙体封闭、结构四周支承

7.6.2封闭式屋盖结构是指屋盖下部墙体封团结构四周支承

阶振型对风振响应的贡献最大。有研究表明，单侧独立悬挑型屋 盖结构可按照准定常方法计算风振响应。附录M中结合澳洲规 范（AS/NZS1170.2：2011）给出了基于准定常方法的单侧独立 悬挑屋盖设计风荷载。当存在另一侧看台挑棚或其他建筑物干扰 时，准定常方法可能不适用。

起温度作用的因系很多，本规范仪涉及气温变化及太 阳辐射等由气候因素产生的温度作用。有使用热源的结构一股是 指有散热设备的厂房、烟、储存热物的筒仓、冷库等，其温度 作用应出专门规范作规定，或根据建设方和设备供应商提供的指 标确定温度作用 温度作用是指结构或构件内温度的变化。在结构构件任意截 面上的温度分布，一般认为可由三个分量叠加组成：①均勾分布 的温度分量AT［图9（a）]；②沿截面线性变化的温度分量（梯 度温差）△TM,、△TM【图9（b）、图9（c）]，一般采用截面边缘 的温度差表示；③非线性变化的温度分量△T［图9（d）]。 结构和构件的温度作用即指上述分量的变化，对超大型结 构、由不同材料部件组成的结构等特殊情况，尚需考虑不同结构 部件之间的温度变化。对大体积结构，尚需考虑整个温度场的 变化

图9结构构件任意截面上的温度分布

建筑结构设计时，应首先采取有效构造措施来减少或消除温 度作用效应，如设置结构的活动支座或节点、设置温度缝、采用 隔热保温措施等。当结构或构件在温度作用和其他可能组合的荷

态或正常使用极限状态时，比如结构某一方向平面尺寸超过伸缩 缝最大间距或温度区段长度、结构约束较大、温度作用影响较大 温度作用。是否需要考虑温度作用效应的具体条件由《混凝土 层民用建筑钢结构技术规程》JCJ99等结构设计规范作出规定。 8.1.2常用材料的线膨胀系数表主要参考欧洲规范的数据确定 8.1.3温度作用属于可变的间接作用，考虑到结构可靠指标及 设计表达式的统一，其荷载分项系数取值与其他可变荷载相同， 取1.4。该值与美国混凝土设计规范ACI318的取值相当。 作为结构可变荷载之一，温度作用应根据结构施工和使用期 问可能同时出现的情况考虑其与其他可变荷载的组合。规范规定 的组合值系数、频遇值系数及准永久值系数主要依据设订经验及 参考欧洲规范确定。 混凝士结构在进行温度作用效应分析时，可考虑混凝土开裂 等因素引起的结构刚度的降低。混凝土材料的徐变和收缩效应 可根据经验将其等效为温度作用。具体方法可参考有关资料和文 献。如在行业标准《水工混凝土结构设计规范》SL191一2008 中规定，初估混凝土干缩变形时可将其影响折算为（10~15）℃ 的温降。在《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1—2005中规 定混凝士收缩的影响可按降低温度的方法来计算，对整体浇筑的 混凝十和钢筋混凝土结构分别相当于降低温度20℃和15℃。 对温度作用比较敏感的混凝土结构指施工期间较长时间暴露 在大气环境下的以及高强混凝土结构。 混凝土结构在进行温度作用效应分析时，可考虑混凝士开裂 等因素引起的结构刚度的降低，构件的刚度应取开裂后的实际刚 度，可采用混凝王开裂后刚度分段变化的非线性方法或其他降低 购件刚度的近似方法。 混凝土材料的收缩效应可根据经验将其等效为温度作用，具

缝最大间距或温度区段长度、结构约束较大、温度作用影响较大 的钢结构及较高的高度超限高层建筑等，结构设计中一般应考虑 温度作用。是否需要考虑温度作用效应的具体条件由《混凝土 结构设计规范》GB50010、《钢结构设计规范》GB50017、《高 层民用建筑钢结构技术规程》JCJ99等结构设计规范作出规定

8.2.1基本气温是气温的基准值，是确定温度作用所需最主要 的气象参数。基本气温一般是以气象台站记录所得的某一年极值 气温数据为样本，经统计得到的具有一定年超越概率的最高和最 低气温。采用什么气温参数作为年极值气温样本数据，目前还没 有统一模式。欧洲规范EN1991—1—5：—2003采用小时最高和 最低气温：我国行业标准《铁路桥涵设计基本规范》TB 10002.1一2005采用七月份和一月份的月平均气温，《公路桥涵 设计通用规范》JTGD60一2004采用有效温度并将全国划分为严 寒、寒冷和温热三个区来规定。目前国内在建筑结构设计中采用 的基本气温也不统一，钢结构设计有的采用极端最高、最低气 温，混凝土结构设计有的采用最高或最低月平均气温，这种情况 带来的后果是难以用统一尺度评判温度作用下结构的可靠性水 准，温度作用分项系数及其他各系数的取值也很难统一。作为结 构设计的基本气象参数，有必要加以规范和统一。 根据国内的设计现状并参考国外规范，CB50009将基本气 温定义为50年一遇的月平均最高和月平均最低气温。分别根据 各基本气象台站最近30年历年最高温度月的月平均最高和最低 温度月的月平均最低气温为样本，经统计（假定其服从极值I型

分布）得到。 对于热传导速率较慢且体积较大的混凝土及砌体结构，结构 温度接近当地月平均气温，可直接采用月平均最高气温和月平均 最低气温作为基本气温。 对于热传导速率较快的金属结构或体积较小的混凝土结构， 它们对气温的变化比较敏感，这些结构要考虑昼夜气温变化的影 响，必要时应对基本气温进行修正。气温修正的幅度大小与地理 位置相关，可根据工程经验及当地极值气温与月平均最高和月平 均最低气温的差值以及保温隔热性能的情确定。 根据广东地区的气象记录情况，各县市均基本具有提供气象 资料的能力。通过设计对建设方向气象部门取得温度资料的要 求，并可促进温度资料的完善。

8.2.2对气温变化比较敏感的结构主要指金属结构及厚

过15cm的混凝土结构和砌体结构，这些结构要考虑夜气温变 化的影响对基本气温进行修正，修正的温度与地理位置相关，可 根据当地极值气温与最高和最低月平均气温的差值确定。当没有 可靠经验时，其基本气温宜根据地理位置增加或降低4~6℃。

8.3.1均匀温度作用对结构影响最大，也是设计时最常考虑的 温度作用的取值及结构分析方法较为成熟。对室内外温差较大且 没有保温隔热面层的结构，或太阳辐射较强的金属结构等，应考 虑结构或构件的梯度温度作用，对体积较大或纳束较强的结构 必要时应考非线性温度作用。对梯度和非线性温度作用的取值 及结构分析目前尚没有较为成熟统一的方法，因此，本规范仅对 均匀温度作用作出规定，其他情况设计人员可参考有关文献或根 据设计经验酌情处理。 以结构的初始温度（合拢温度）为基准，结构的温度作用 效应要考感温升和温降两种工况。这两种工况产生的效应和可能 出现的控制应力或位移是不同的，温升工况会使构件产生膨胀

而温降则会使构件产生收缩，一般情况两者都应校核。 气温和结构温度的单位采用摄氏度（℃），零上为正，零下 为负。温度作用标准值的单位也是摄氏度（℃），温升为正，温 降为负。

8.3.2影响结构平均温度的因素较多，应根据工程施工期间和

正常使用期间的实际情况确定。 对暴露于环境气温下的室列结构，最高平均温度和最低平均 温度一般可依据基本气温T和T确定。 对有围护的室内结构，结构最高平均温度和最低平均温度一 股可依据空内和室外的环境温度按热工学的原理确定，当仅考虑 单层结构材料且室内外环境温度类似时，结构平均温度可近似地 取室内列小环境温度的平均值。 在同一种材料内，结构的梯度温度可近似假定为线性分布。 室内环境温度应根据建筑设计资料的规定采用，当没有规定 时，应考虑夏季空调条件和冬季采暖条件下可能出现的最低温度 和最高温度的不利情况。 室外环境温度一般可取基本气温，对温度敏感的金属结构， 除按8.2.2条规定考虑极端气温变化的影响外，尚应根据结构表 面的颜色深浅及朝向考虑太阳辐射的影响，对结构表面温度予以 曾大。夏季太阳辐射对外表面最高温度的影响，与当地纬度、结 均方位、表面材料色调等因素有关，不宜简单近似。参考早期的 国际标准化组织文件《结构设计依据一温度气候作用》技术报 告ISOTR9492中相关的内容，经过计算发现，影响辐射量的主 要因素是结构所处的方位，在我国不同纬度的地方（北纬20度 ~50度）虽然有差别，但不显著。 结构外表面的材料及其色调的影响背定是明显的。表10为 经过计算归纳近似给出围护结构表面温度的增大值。当没有可靠 资料时，可参考表10确定

正常使用期间的实际情况确定

E常使用期间的实际情况确定。

表10考虑太阳辐射的围护结构表面温度增加

对地下室与地下结构的室外温度，一般应考虑离地表面深度 的影响。当离地表面深度超过10m时，土体基本为恒温，等于 年平均气温。 室内环境温度应根据建筑设计资料的规定采用。《（公共建 筑节能设计设计标准）厂东省实施细则》DBJ15一51中规定， 节能设计中，“设置空气调节的室内温度取值：一般房间冬季为 8%，夏季为26℃：大堂、过厅冬季为16℃，夏季室内外温差 10℃”。对于大堂过厅的夏季温度，节能设计中常取比室内略 高的温度，如28℃。《（夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准） 东省实施细则》DBJ15一50中规定，节能设计中“夏季空调 室内设计计算温度26℃，广东省北区采暖室内计算温度16℃”。 当没有规定时，应考虑夏季空调条件和冬季采暖条件下可能出现 的最低温度和最高温度的不利情况。 · 广东地区的地下车库和地下设备用房，一般不要求设置空气 周节，多做防排烟、通风。其室内温度可根据地下室的通风情 况、室外温度综合确定。 室外环境温度一般可取基本气温，对温度敏感的金属结构

图10广东省夏热冬暖地区分区图

尚应根据结构表面的颜色深浅及朝向考虑太阳辐射的影响，对 构表面温度给以增大；对于暴露于室外的大截面封闭式钢结构构 件，尚宜考温箱效应；对于高度较高的超高层建筑，可考虑太 阳辐射、气流的综合影响。 当采用隔热保温措施时，结构构件外表面温度可根据《民 用建筑热工设计规范》GB50176的规定进行计算确定。 太阳辐射对外表面最高温度的影响，与当地纬度、结构方 位、表面材料色调等因素有关，不宜简单近似。根据《广东省 建筑气象参数标准》DBJ15一1附录三，全省各地的夏季太阳辐 射度数值相差很小，计算考虑太阳辐射作用的外表面温度（室 外综合温度平均值）时，可统一参考广州市的辐射照度数据 （表11）。

考虑太阳辐射的围护结构表面温度增加

8.3.3混凝土结构的合拢温度一般可取后浇带封闭时的月平均 气温。钢结构的合拢温度一般可取合拢时的平均温度，但当合 拢时有日照时，应考虑日照的影响。结构设计时，往往不能准确 确定施工工期，因此，结构合拢温度通常是一个区间值。这个区 间值应包括施工可能出现的合拢温度，即应考虑施工的可行性和 工期的不可预见性。

9.1.3与其他可变荷载根据设计基准期通过统计确定益

值的方法不同，在设计中所取的偶然荷载代表值是由有关的权康 机构或主管工程人员根据经济和社会政策、结构设计和使用经驴 按一般性的原则来确定的，因此不考虑荷载分项系数，设计值 标准值取相同的值。

9.2.1爆炸一般是指在极短时间内。释放出大量能量，产生高

9.2.1爆炸一般是指在极短时间内，释放出大量能量，产生高

等物体燃烧时引起的爆炸等。爆炸对建筑物的破坏程度与爆炸类 特性等有关，精确度量爆炸荷载的大小较为困难。本规范仅对目 炸荷载进行规定。 9.2.2爆炸荷载的大小主要取决于爆炸当量和结构离爆炸源的 距离，本条主要依据《人民防空地下室设计规范》GB50038— 2005中有关常规武器爆炸荷载的计算方法制定。 确定等效均布静力荷载的基本步骤为： 1）确定爆炸冲击波波形参数，即等效动荷载。 常规武器地面爆炸空气冲击波波形可取按等冲量简化的无升 压时间的三角形，见图11

图11常规武器地面爆炸空气冲击波简化波形

常规武器地面爆炸冲击波最大超压（N/mm）△Pcm可按下 式计管

现武器地面爆炸冲击波最大超压（N/mm）△Pem可按下

△Pcm = 1.316 C + 0. 369 C

式中：C一 等效TNT装药量（kg），应按国家现行有关规定 取值； R一爆心至作用点的距离（m），爆心至外墙外侧水平 距离应按国家现行有关规定取值。 地面爆炸空气冲击波按等冲量简化的等效作用时间t.（s）

2）按单自由度体系强迫振动的方法分析得到构件的内力。 从结构设计所需精度和尽可能简化设计的角度考虑，在常规 武器爆炸动荷载或核武器爆炸动荷载作用下，结构动力分析一般 采用等效静荷载法。试验结果与理论分析表明，对于一般防空地 下室结构在动力分析中采用等效静荷载法除了剪力（支座反力） 误差相对较大外，不会造成设计上明显不合理。 研究表明，在动荷载作用下，结构构件振型与相应静荷载作 用下挠曲线很相近，且动荷载作用下结构构件的破坏规律与相应 静荷载作用下破坏规律基本一致，所以在动力分析时，可将结构 构件简化为单自由度体系。运用结构动力学中对单自由度集中质 量等效体系分析的结果，可获得相应的动力系数。 等效静荷载法一般适用于单个构件。实际结构是个多构件体 系，如有顶板、底板、墙、梁、柱等构件，其中顶板、底板与列 墙直接受到不同峰值的外加动荷载，内墙、柱、梁等承受上部构 件传来的动荷载。由于动荷载作用的时间有先后，动荷载的变化 规律也不一致，因此对结构体系进行综合的精确分析是较为困难 的，故一般均采用近似方法，将它拆成单个构件，每一个构件都 按单独的等效体系进行动力分析。各构件的支座条件应按实际支 承情况来选取。例如对钢筋混凝土结构，顶板与外墙的刚度接 近，其连接处可近似按弹性支座（介于固端与饺支之间）考虑。 而底板与外墙的刚度相差较大，在计算外墙时可将二者连接处视 作固定端。对通道或其他简单、规则的结构，也可近似作为一个 整体构件按等效静荷裁法进行动力计算。 对于特殊结构也可按有限自由度体系采用结构动力学方法 直接求出结构内力。 3）根据构件最大内力（弯矩、剪力或轴力）等效的原则确 定等效均布静力荷载。 等效静力荷载法规定结构构件在等效静力荷载作用下的各项

值相等，这样即可把动荷载视为静荷裁

值相等，这样即可把动荷载视为静荷载。 9.2.3当前在房屋设计中考虑燃气爆炸的偶然荷载是有实际意 义的。本条主要参照欧洲规范《由撞击和爆炸引起的偶然作用》 EN1991一1—7中的有关规定。设计的主要思想是通过通口板破 坏后的泄压过程，提供爆炸空间内的等效静力荷载公式，以此确 定关键构件的偶然荷载。 爆炸过程是十分短暂的，可以考构件设计抗力的提高，爆 炸持续时问可近似取=0.2s。 EN1991Pat1.7给出的抗力提高系数的公式为

式中：Psw 关键构件的自重； PRd 关键构件在正常情况下的抗力设计值 Ilmax 关键构件破坏时的最大位移； 8 重力加速度，

Psw Pa=1 g (At)2

..1，自电梯运行超过正常速度一定比例后，安全钳首先作用 将轿厢（对重）卡在导轨上。安全钳作用瞬间，将轿厢（对重） 传来的冲击荷载作用给导轨，再由导轨传至底坑（悬空导轨除 外）。在安全钳失效的情况下，轿厢（对重）才有可能撞击缓冲 器，缓冲器将吸收轿厢（对重）的动能，提供最后的保护。因 此偶然情况下，作用于底坑的撞击力存在四种情况：轿或对重 的安全钳通过导轨传至底坑；轿厢或对重通过缓冲器传至底坑。 由于这四种情况不可能同时发生，撞击力取值为这四种情况下的 最大值。根据部分电梯厂家提供的样本，计算出不同的电梯品 牌、类型的撞击力与电梯总重力荷载的比值（表14）。 根据表15结果，并参考了美国IBC96规范以及我国《电梯 制造与安装安全规范》GB75882003，确定撞击荷裁标准值

规范值适用于电力驱动的拽引式或强制式乘客电梯、病床电梯及 载货电梯，不适用于杂物电梯和液压电梯。电梯总重力荷载为电 梯核定载重和轿厢白重之和，忽略了电梯装饰荷载的影响。额定 速度较大的电梯，相应的撞击荷载也较大，高速电梯（额定速 度不小于2.5m/s）宜取上限值

9.3.2本条借鉴了《公路桥涵设计通用规范》JTGD60 2004和《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69—95的有 关规定，基于动量定理给出了撞击力的一般公式，概念较为明 确。按上述公式计算的撞击力，与欧洲规范相当。 我国公路上10t以下中、小型汽车约占总数的80%，10t以 上大型汽车占20%。因此，该规范规定计算撞击力时撞击车质 量取10t。而《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJ69—95 则建议取15t。本规范建议撞击车质量按照实际情况采用，当无 数据时可取为15t。又据《城市人行天桥与人行地道技术规范 CJJ69一95，撞击车速建议取国产车平均最高车速的80%。自前高 速公路、一级公路、二级公路的最高设计车速分别为120km/h、 100km/h和80km/h，综合考虑取车速为80km/h（22.2m/s）。 在没有试验资料时，撞击时间按《公路桥涵设计通用规范》 JTGD60—2004的建议，取值1s。 参照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJ6995和

力的50%，二者不同时作用。 建筑结构可能承担的车辆撞击主要包括地下车库及通道的车 辆撞击、路边建筑物车辆撞击等，由于所处环境不同，车辆质 量、车速等变化较大，因此在给出一般值的基础上，设计人员可 根据实际情况调整。

GTCC-088-2018 电气化铁路承力索接头连接线夹-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则9.3.3本条主要参考欧洲规范EN1991

10.1人行天桥荷载

0.1.1、10.1.2参照国家行业标准《城市人行天桥与人行地道 术规范》CJJ69一95的规定，对桥面板和梁等构件的人群荷载 别考虑，对于梁、架、拱等构件，人群荷载的取值考虑了桥 度及加载长度等因素。

10.2地下结构水压力

10.2.2地下室外地面高低不同时，可参考图12所示分段采用 水头高度，分段大小由设计人员自行根据经济性要求决定。

图12分段水头高度示意图

10.2.4当建筑物室内地面标高高出地下室，无车道或地下室室 外无开口的，要考50年一遇的雨水和洪水的危害，计算水压 力高度以室内地面标高为准。

10.3.1根据GB50009图E.6.2，广东省属于雪荷载分区Ⅲ 根据表E.5GB／T 18857-2019 配电线路带电作业技术导则，广东省25个市县基本雪压均为0，而实际上粤北

建筑物比如体育场馆、煤棚、工业厂房等有可能发生屋面变形或 跨塌，因此将雪荷载单独列出，以引起设计人员的重视。 屋面积雪分布系数按CB50009的规定采用。 10.3.2粤北地区指乐昌县、仁化县、南雄县等，其他地区的雪 荷载可参照10.3.2条采用。