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GBT 51394-2020 水工建筑物荷载标准.pdf

表8冰的抗压强度值fi（MPa）与气温的关系

11.1.2国内外对冰块作用在独立墩柱上的冰压力研究较多，考 虑的因素大致类似。关于形状系数m，国内及苏联按冰破碎条件 研究的结果比较接近，本标准是以此为基础确定的形状系数。 冰的抗挤压强度系指冰层切入墩柱使冰达到破坏时的极限强 度，冰块运动作用在墩柱上的冰压力均考虑撞击和楔入两种情况 二者的计算结果相差较大。由于实际上不大可能出现较大值，故 按两种情况计算，取其小值。冰的抗挤压强度是墩柱阻挡大冰块 情况下楔入冰层内使之达到破坏时的极限强度。因此，它比单轴 抗压强度值大。冰的抗挤压强度与温度、冰场实际条件等有关，且 各地相差较大，因此，要根据具体情况和试验结果确定。苏联采用 一个与结构物宽度对冰厚的比值（B/）有关的增强系数kb（表9） 来反映冰的抗挤压强度fi与冰的抗压强度fic之间的关系，即 fib二kbfic，并规定南部河流冰的抗挤压强度在流冰期不大于 0.45MPa，流冰初期不大于0.75MPa；加拿大和美国亦同样引入 一个与结构物宽度对冰厚的比值（B/）有关的“裂痕系数” B/=1～8时，裂痕系数等于2.6～1.4，从数值变化上看，与苏联 采用的增强系数值大致接近；国内齐齐哈尔铁路局的试验则提 出一个局部受压增大系数2.0～1.3。由上述各种方法得到的增 天系数在一般情况下基本一致。综合上述情况和流冰期的温度条 件，确定冰的抗挤压强度值。

主：1B—墩柱在冰作用高程上的前沿宽度（m）

2一计算冰厚（m），河冰采用保证率1%冰厚的0.8倍。

11.2.1自20世纪70年代初开始，我国北方地区的有关科研和 设计单位曾进行过大量冰压力的现场观测和调查，中水东北勘测 设计研究有限责任公司科学研究院（原水利部东北勘测设计研究 院科学研究所，简称中水东北公司科研院GB／T 39115-2020标准下载，下同）和天津市水利科 学研究所曾提出静冰压力计算方法。此后，在东北地区4座水库 文进行了冰压力观测，其中黑龙江省胜利水库已有10年连续观测 的资料。通过实测值与计算值进行比较，其最大误差为10.2%。 在此计算方法的基础上，根据我国东北和华北地区10个水库的观 测资料，对气温、水温、冰厚与冰压力的关系做了进一步的分析，提 出表11.2.1中的静冰压力标准值

故可认为其作用点在冰面以下距冰面1/3冰厚处。

敌可认为其作用点在冰面以下距冰面1/3冰厚处。 11.2.4水冻结成冰后，水压力变成冰压力，故在冰层范围内二者 不同时作用，

11.3.1切向冻胀力是指桩、墩基础周围土体冻胀时，由于受到基 础的约束而作用于基础侧面向上的冻胀力。“冻服”和“约束”是产 生冻胀力的必要与充分条件。基础与基土间的冻结力是切向冻胀

由于冻胀力方向与冻结面相垂直，对于斜坡上的桩，在冻结过程中 将有与之斜交的冻胀力作用，同时还存在与周围土之间的冻结力， 从而使得桩周的受力条件较为复杂。由于目前这方面的研究很 少，难以定量，遇到这种情况时，一般根据具体情况研究确定。

11.3.4冻胀力对挡土墙的作用及其过程较复杂。考虑到对墙体

产生水平冻胀力作用时，对下部未冻土体将产生反力，这种反力起 平衡土压力的作用。所以，水平冻胀力只有大于土压力时才起控 制作用，否则仍是土压力起控制作用。因此，设计时这两种力不应 叠加。

11.3.5法向冻胀力是指地

有关成果的综合分析给出的。 国内外大量实测资料和成果说明，当基础板因地基土冻胀而 产生法向位移时，法向冻胀力呈指数规律衰减。充许闻涵基础板 产生可复位的限定位移可减小冻胀荷载，降低工程造价。基础法 向冻胀充许位移是根据建筑物的类型、功能、结构要求和材料特性 等综合因素确定的，对于1、2级闻涵，考虑到工程的重要性，一般 不允许产生法向冻胀位移。由于它们的埋深和上部荷载较大，一 般易于满足这一要求。对于3、4、5级闸涵，则提出不同的法向冻 胀位移充许值，这对减小冻胀荷载和降低工程造价都是有利的。 表10沿用了现行行业标准《水工建筑物荷载设计规范》DL5077 中的相关规定，给出的基础法向冻胀允许位移值，供设计时参考。

表10基础法向冻胀允许位移值[s7(mm

表11设计波高的累积频率标准

2.2直墙式挡水建筑物上的浪压，

12.2.1当波浪要素确定以后，便可根据直墙式挡水建筑物前不 司的水深条件判定波态，确定建筑物上浪压力的强度分布，然后计 算波浪总压力。当挡水建筑物的水深大于半个波长时，水域的底 部对波浪运动没有影响，称之为深水波；当水深小于使波浪破碎的 临界水深时，波浪破碎，称之为破碎波；当水深介于这二者之间时， 水域的底部对波浪运动有影响但并不使之破碎，称之为浅水波。 深水波的波浪压力分布可按立波概念确定，立波的波状运动 系20世纪30年代由森弗罗的研究得出的，其浪压力分布图形与 实测的结果一致，已被国内外现行有关设计规范共同采用。破碎 波的波浪压力分布图形是我国大连理工大学早在20世纪60年代 的试验研究成果，国内现行有关设计规范均予以引用

斜坡式挡水建筑物上的浪压力

2.3.1关于斜坡式建筑物上的浪压力计算，苏联国家建设委员 会1986年颁布的建筑法规《波浪、冰凌和船舶对水工建筑物的荷 载与作用》给出了比较系统完整的计算方法、公式和图表，虽然曾 得到原型实测资料验证，却是基于规则波的模型试验研究成果，故

司时参照第12.3.1条，首先通过有效波高计算有效波浪反压力 然后乘以频率换算系数K,转换为相应累积频率的波浪反压力

13.1.1水电站主厂房的安装间楼面主要用于堆放和组装机组大 件设备，发电机层楼面是机电设备装配与检修的主要场地，母线 层、水轮机层楼面一般布置机电附属设备及管道等，各层楼面的荷 载情况均比较复杂。机组型式、单机容量、水头等对楼面上的设备 布置和设备重量均有影响，即使相同机组容量的电站，其楼面活荷 载也有较大差别，楼面活荷载难以通过数理统计方法确定，以往虽 有一些经验公式用于活荷载估算，但都过于粗略。因此，设计时应 根据实际荷载的堆放位置、安装支承方式和楼面梁板结构布置情 况，具体分析确定各层楼面的活荷载值。 有的大中型水电站，主厂房各区域实际堆放的设备荷载相差 较大，可按设备部件的实际堆放位置分区确定各区间的荷载值。 比如个别电站由于工期和空间的影响，靠近安装间的发电机层楼 板也可能临时放置转轮、上机架、下机架、顶盖、大轴等，使得该区 域的楼面荷载与发电机层其他区域相差较大。 13.1.2对生产副厂房和主厂房母线层、水轮机层，无设备区域是 指永久设备之间的区域。安装间和主机间发电机层在机组运行期 间永久设备荷载较小，安装检修期间荷载较大，对这些楼层，无设 备区域是指安装检修期间较重设备之间的区域。 由于主机间发电机层和安装间在安装检修期间的“较重设备” 大多数是永久设备，因此，较重设备就有不同理解。当将常说的儿 大件作为“较重设备”，即当成“永久设备”计算时，几大件之间的区 域可当成“无设备区域”。如还将其他设备荷载值大于“无设备区 域的操作荷载”的设备都当成“较重设备”，则无设备区域将减少，

13.1.2对生产副厂房和主厂房母线层、水轮机层，无设备区域是 指永久设备之间的区域。安装间和主机间发电机层在机组运行期 间永久设备荷载较小，安装检修期间荷载较大，对这些楼层，无设 备区域是指安装检修期间较重设备之间的区域。 由于主机间发电机层和安装间在安装检修期间的“较重设备” 大多数是永久设备，因此，较重设备就有不同理解。当将常说的儿 大件作为“较重设备”，即当成“永久设备”计算时，几大件之间的区 域可当成“无设备区域”。如还将其他设备荷载值大于“无设备区 域的操作荷载”的设备都当成“较重设备”，则无设备区域将减少，

表12主厂房楼面设计荷载统计参数汇

由于统计分析的数据系采用设计值，而设计值通常是根据机 电设备的实际堆放情况，参考已建工程同类型电站相应楼层的设

生产副厂房楼面设计荷载统计参数汇点

调查表明，即使装机规模相近的电站，生产副厂房楼面荷载设 计值也有较大差别，同级别相同房间最大值可达最小值的2倍～6 倍，变异系数偏大，不符合一般的统计规律。变异系数偏大可能是 由于些工程直接将设备投影面积内的局部荷载作为楼面活荷 载，未进行荷载等效计算。 从本次收集的荷载资料上看，蓄电池室、开关柜室、空压机室、 通风机室、厂内油库、油处理室统计值比现行行业标准《水工建筑 物荷载设计规范》DL5077的规定值大，这也与现行行业标准《水 工建筑物荷载设计规范》DL5077编制时收集的中小型电站居多， 本次收集的大中型电站居多有关。根据专题研究成果，并考虑规 范使用连续性，适当调整这些房间的楼面均布活荷载。 通风机室、电梯机房活荷载标值与现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009统一，取7kN/m²

13.2泵站厂房楼面活荷载

13.2.1对于泵站主厂房，同水电站主厂房一样，可按设备部件的 实际堆放位置分区确定各区间的荷载值，并考虑设备在安装、搬 运、维修过程中及运行期间对楼面和梁的动力作用。 3.2.3本标准编制时，收集了国内近20座已建泵站主厂房楼面 的荷载设计资料，统计分析结果列于表14。由于数理统计资料较 少，统计结果离散性较大，故不按装机功率划分区间

表14泵站安装场及主泵房楼面均布活荷载统计参数汇总

从统计数据中分析，装机功率较大的泵站一般其安装场活荷 载取值也较大，但活荷载值与转子直径、转轮重量没有明显的相关 逻辑关系；主泵房的各层楼面活荷载值较离散，与装机功率的相关 性不大。 由于统计分析的数据较少，参照水电站主厂房楼面均布活 荷载的取值统计，按荷载值对应的概率为0.5列出泵站主厂房 楼面均布活荷载参考值，可在前期进行初步计算或缺乏资料时 选用。 13.2.4本标准编制时，收集了国内近20座已建泵站生产副厂房 楼面均布活荷载设计资料，统计分析结果列于表15。表13.2.4 中所列泵站生产副厂房的楼面均布活荷载标准值系根据已建泵站 设计荷载资料的统计分析提出的。 同司水电站副厂房楼面荷载类似，泵站生产副厂房楼面均布 活荷载统计资料也存在离散性较大、最大值与最小值相差较大 的现象。为与水电站副厂房荷载取值标准统一，采用半统计半 经验的方法确定泵站生产副厂房楼面均布活荷载，以数理统计 确定的均值作为活荷载标准值，荷载值对应的概率控制在 0.50.7。 13.3厂房梁、墙、柱和基础的楼面（平台）活荷载 13.3.1设计构件时取用的活荷载标准值是指正常情况下可能出 现的最大值。实际上在整个楼面同时布满活荷载并都达到最大值 的可能性很小，因此在设计梁、墙、柱和基础时，应按楼面活荷载标 准值乘以折减系数后采用。 折减系数的确定比较复杂，国外传统方法是按梁的从属面积 考。本标准规定的折减系数是参照现行国家标准《建筑结构荷 载规范》GB50009等，结合水电站和泵站厂房的实际情况，并经对 比分析后确定的。

从统计数据中分析，装机功率较天的泵站一般其安装场活伺 载取值也较大，但活荷载值与转子直径、转轮重量没有明显的相关 逻辑关系；主泵房的各层楼面活荷载值较离散，与装机功率的相关 性不大。 由于统计分析的数据较少，参照水电站主厂房楼面均布活 荷载的取值统计，按荷载值对应的概率为0.5列出泵站主厂房 楼面均布活荷载参考值，可在前期进行初步计算或缺乏资料时 选用。

13.3.1设计构件时取用的活荷载标准值是指正常情况下可能出 现的最大值。实际上在整个楼面同时布满活荷载并都达到最大值 的可能性很小，因此在设计梁、墙、柱和基础时，应按楼面活荷载标 准值乘以折减系数后采用。 折减系数的确定比较复杂，国外传统方法是按梁的从属面积 考虑。本标准规定的折减系数是参照现行国家标准《建筑结构荷 载规范》GB50009等，结合水电站和泵站厂房的实际情况，并经对 比分析后确定的。

表15泵站生产副厂房楼面活荷载统计参数汇总

桥式起重机和启闭机荷拳

14.1.2桥式起重机的最大轮压或最小轮压一般采用设计图样提 供的轮压荷载。当实际起吊重量与设计图样的额定起吊重量相差 较大时，可按公式计算。

到的速度值推算得到。根据现行国家标准《起重机设计规范》 GB/T3811的规定，桥式起重机大车行走时的加速度与相应加速 时间可参考表16取值。

表16桥式起重机大车行走时的加速度与相应加速时间

作用在一边轨道所有车轮上的纵向水平荷载T。按下式计算：

T。= anPmax / g Fk = a/g·kPma

14.1.4桥式起重机的横向水平荷载是由起重机的小车运行机构

14.1.4桥式起重机的横向水平荷载是由起重机的小车运

Tg=a(m+m2)

式中：T。一一作用于起重机两边轨道上的横向水平荷载（kN)； 取值。 该荷载由支承起重机的两边承重结构共同承受。尽管受力可 能不均匀，但为了计算方便，假定横向水平荷载由两边轨道上的各 轮平均传至轨顶，方向与轨道垂直，并考虑正反两个作用方向。 对五强溪等水电站的验算结果表明，起重机横向水平作用力 与最大轮压值的比值均在1.0%以下，这是由于水电站起重机在 起吊最大重量（发电机转子）时，运行速度一般都低于5m/min。 考虑到受力的不均匀，横向水平荷载标准值取小车、吊物及吊具重 力之和的4%。 14.1.5桥式起重机竖向荷载的动力系数主要用于考虑起重机运 行时对起重机梁（吊车梁）及其连接的动力影响，其主要因素是轨 道接头的高低不平。根据水电站起重机工作级别为A2的特点：

考虑到受力的不均匀，横向水平荷载标准值取小车、吊物及吊具

14.1.5桥式起重机竖向荷载的动力系数主要用于考虑起重机运

行时对起重机梁（吊车梁）及其连接的动力影响，其主要因素是轨 道接头的高低不平。根据水电站起重机工作级别为A2的特点， 竖向荷载的动力系数采用1.05。水平荷载的动力系数可不予 考虑。

14.2移动式启闭机荷载

14.2.1水利水电工程用于启闭闸门、拦污栅等结构的

14.2.1水利水电工程用于后闭闸门、拦污栅等结构的启闭机包 括移动式启闭机和固定式启闭机。移动式启闭机包括门式、台车 式和桥式三种启闭机。门式启闭机和桥式启闭机可分为双向（含 小车）和单向启闭机；按设置地点又可分为坝顶、进水口平台、尾水 平台上的启闭机及其他部位的启闭机。门式启闭机一般都在露天 工作，桥式和台车式启闭机既有室内，也有室外。移动式启闭机均 为“软钩”，即吊物采用挠性悬挂。 启闭闸门的竖向荷载包括由启闭机自重、吊具自重、闸门自 重、加重及闻门水压力产生的摩阻力等产生的作用力。纵向和横 向水平荷载分别是启闭机大车、小车的运行机构在启动或制动时 由自身质量引起的惯性力以及悬挂吊物摆动产生的水平分力，对 于露天工作的启闭机还需考虑风压力的影响。 14.2.2启闭机竖向荷载应由启闭机设计轮压确定。由于水电工程 中各闸门（拦污栅）的启闭力与闸门（拦污栅）的运行工况有关，各轮压 的大小、作用点应根据实际工程确定。在初步计算时，若按通用资料 提供的数据作为荷载标准值，应根据设备的实际情况进行修正。 14.2.3启闭机水平荷载主要由三部分组成：第一部分为启闭机 大车和小车自身的惯性力，第二部分是当悬挂在钢丝绳上的吊物 吊具摆动时产生的水平分力，第三部分是作用在启闭机及吊物沿 垂直或平行轨道方向挡风面积上的风压力。前两部分可参照桥式 起重机的计算方法计算，但吊物的重力为闸门（拦污栅）自重，而不 是最大启门（栅）力。 室内运行的移动式启闭机的纵向水平荷载标准值可按作用在 一边轨道上所有制动轮的最大轮压之和的5%采用，这时假定制 动轮数目等于全部车轮数目的1/2；横向水平荷载标准值参照桥 干生

14.2.1水利水电工程用于后闭闸门、拦污栅等结构的启闭机包 活移动式启闭机和固定式启闭机。移动式启闭机包括门式、台车 式和桥式三种启闭机。门式启闭机和桥式启闭机可分为双向（含 小车和单向启闭机；按设置地点又可分为坝顶、进水口平台、尾水 平台上的启闭机及其他部位的启闭机。门式启闭机一般都在露关 工作，桥式和台车式启闭机既有室内，也有室外。移动式启闭机均 为“软钩”，即吊物采用挠性悬挂。 启闭闸门的竖向荷载包括由启闭机自重、吊具自重、闸门自 重、加重及闻门水压力产生的摩阻力等产生的作用力。纵向和横 司水平荷载分别是启闭机大车、小车的运行机构在启动或制动时 由自身质量引起的惯性力以及悬挂吊物摆动产生的水平分力，对 于露天工作的启闭机还需考虑风压力的影响。

14.2.2启闭机竖向荷载应由启闭机设计轮压确定。由于水电工程

中各闸门（拦污栅）的启闭力与闻闸门（拦污栅）的运行工况有关，各轮压 的大小、作用点应根据实际工程确定。在初步计算时，若按通用资料 提供的数据作为荷载标准值，应根据设备的实际情况进行修正。

14.2.3启闭机水平荷载主要由三部分组成：第一部分为启闭

大车和小车自身的惯性力，第二部分是当悬挂在钢丝绳上的吊物、 吊具摆动时产生的水平分力，第三部分是作用在启闭机及吊物沿 垂直或平行轨道方向挡风面积上的风压力。前两部分可参照桥式 起重机的计算方法计算，但吊物的重力为闸门（拦污栅）自重，而不 是最大启门（栅）力。 室内运行的移动式启闭机的纵向水平荷载标准值可按作用在 一边轨道上所有制动轮的最大轮压之和的5%采用，这时假定制 动轮数目等于全部车轮数目的1/2；横向水平荷载标准值参照桥 式起重机取值。 对于室外运行的移动式启闭机的纵向水平荷载，根据五强溪、

14.3 固定式启闭机荷载

14.3.1启闭闸门、拦污栅的固定式启闭机包括卷扬式、螺杆 式、液压式和链式启闭机，用于启闭工作闸门、事故闸门，是电 站的重要设备，使用情况根据工作性质而定。例如，操作泄洪 洞（孔）工作闻门的启闭机，在洪水期会经常满负荷运行，使用 频率较高；操作事故闻门的启闭机只有在出事故或检修时才使 用，工作间歇性大。但无论何种工况，此类启闭机对建筑物产 生的荷载作用位置不变。 由于启闭机荷载与启闭机本身结构及基础布置有关，在初步 计算时，若按通用资料提供的数据作为荷载标准值，应根据设备的 实际情况进行修正。

[5. 1 一般规定

15.1.1本章适用于计算混凝土结构的温度作用。温度作用是与 结构自身密切相关的间接作用，对于具体的某一结构，则取决于结 构出现的温度变化。温度变化包括温升和温降，它们分别使混凝 土材料膨胀或收缩，从而产生两种不同性质的温度作用效应。 根据混凝土结构的特点，其温度作用的发展过程可分为三个 阶段： （1）早期一一自混凝土浇筑开始，至水泥水化热作用基本结束 为止； （2）中期一一自水泥水化热作用基本结束起，至混凝土冷却到 急定温度为止； （3）晚期一一混凝土完全冷却以后的运行期。 施工期的温度作用系指早期混凝土的水化热温升和中期混凝 上冷却产生的温降。但早期水化热温升通常对结构有利，·般不 单独考虑，必要时可考虑后期温度作用的折减。施工期的温度作 用是一个复杂的温度变化过程，与具体的施工工艺密切相关。因 比，本章只规定温度作用的计算条件而不涉及具体的计算方法，参 见本标准第15.3.4条。 运行期的温度作用系指晚期混凝土完全冷却后，由外界环境 温度变化产生的温度作用。不同的施工工艺决定不同的运行期温 度作用的计算起点。当采用分块浇筑、最后进行接缝灌浆形成整 本结构的施工工艺时，运行期温度作用的计算起点取结构形成整 本时的温度场（参见本标准第15.3.1条、第15.3.2条）；当采取通 仓浇筑的施工工艺时，则取施工期最高温度场为运行期温度作用

的计算起点。对于水工大体积混凝土结构，通常可仅考虑温度 年周期变化过程；而对于处于空气介质中的杆件结构，如厂房上 构架、进水塔水上部分构架等，必要时则应考虑温度月变幅 影响，

的计算起点。对于水工大体积混凝土结构，通常可仅考虑温度的 年周期变化过程；而对于处于空气介质中的杆件结构，如厂房上部 构架、进水塔水上部分构架等，必要时则应考虑温度月变幅的 影响。 15.1.2温度作用的大小及其在结构中的分布取决于结构外部环 境和结构内部属性两个方面。前者包括气温、水温、基岩温度及太 阳辐射等因素；后者包括结构的形状、尺寸、材料热物理属性及内 部热源等因素。它们共同决定结构与其介质的热交换条件，从而 决定温度作用的大小及其在结构内的分布。 当初始温度及内部热源的影响消失以后，结构内温度分布及 变化过程仅取决于材料的热物理特性及结构的环境温度变化条 件。对于杆件结构，其截面高度通常较小，无论考虑温度的年周期 变化或月变幅的影响，均可假定温度沿截面高度方向呈线性分布 杆件结构通常按结构力学方法计算，因此通常将温度作用分为截 面平均温度变化和截面内外温差变化两部分来考虑。结构的温度 作用即指截面平均温度Tm和截面内外温差T。的变化。 对于可简化为杆件结构计算的平板结构，或厚度与曲率半径 之比小于0.5的壳体结构（此时坝面曲率对温度场的影响可以忽 略），例如按拱梁分载法计算的拱坝，坝体厚度通常在5m以上，虽 然其温度沿截面厚度方向实际是呈非线性分布的，但鉴于拱梁分 载法等结构力学方法目前仍难以考虑非线性问题，故此类结构的 温度作用可仅考虑截面平均温度的变化和截面等效线性温差的变 化。所谓等效，即假定线性分布的温度对截面中心轴的静力矩等 于实际分布的温度对截面中心轴的静力矩。非线性温差虽然是引 起结构表面裂缝的重要原因，但因其引起的应力其有自身平衡的 性质，不影响结构的整体变位和内力，故一般可不予考虑。 对于坝体混凝土浇筑块及其他形状复杂的结构，则必须按连 续介质热传导理论，根据其边值条件计算结构的温度场，两个不同 时刻的温度场之差值即其温度作用

15.1.2温度作用的大小及其在结构中的分布取决于结构外部环

15.1.3气温、水温的变化及分布规律在现行行业标准《水工建筑 物荷载设计规范》DL5077编制过程中进行了专题研究。日照和 基岩温度因资料缺乏，无法进行统计分析，仅根据已有的研究成果 及少量资料做出规定。 混凝土的热物理特性指标因水泥品种、混凝土配比、骨料性质 等不同而存在一定差异，因此宜经试验研究后确定。结构运行期 混凝土的热物理特性指标变化相对较小，在初步计算时可按表 15.1.3采用。考虑到线膨胀系数对温度作用的影响很大，在无实 测资料和可参考工程时，初步计算可参考表17，根据骨料岩性 选用。

15.2.4坝下游水温实测结果表明，坝下游水温沿水深基本上呈

2.4坝下游水温实测结果表明，坝下游水温沿水深基本上呈 分布，其年周期变化过程近似与上游相应孔口坝前水温同步， 时受日照等因素的影响

15.2.5日照对结构温度作用的影响很复杂。本标准以一个附加

2.5日照对结构温度作用的影响很复杂。本标准以一个附加 量考虑日照对结构物表面年平均温度、温度年变幅的影响，必要 需经专门研究后确定

15.2.6坝基实测温度资料极少，不足以作

仅有的实测资料表明，基岩温度在年内基本上不随时间变化，其年 平均温度主要取决于当地地温、库底水温及坝基渗流等因素，且沿 河流方向的分布并不均匀。

15.3温度作用的标准值

15.3.1本条是以年平均温度、温度年变幅作为温度作用统计分 析的基本变量，对于某些对温度作用较为敏感的结构，仅在必要时 才考虑气温月变幅的影响。

15.3.3实体重力坝由于体积较大DBJ50／T-280-2018 建筑工程信息模型设计标准，坝内存在一个较大范围的

定温度区，其环境温度变化对坝体应力的影响较小，故一般不考虑 运行期的温度作用。但在坝体灌浆时的温度高于稳定温度时，坝 体应力计算时宜考虑温度作用。宽缝重力坝、空腹坝及支墩坝等 结构，由于坝体比较单薄，坝体温度场主要取决于环境温度的周期 性变化，坝体内不存在稳定的温度场，温度作用对坝体应力的影响 较大，因此宜按连续介质理论或其他专门计算方法考虑其运行期 温度作用，并取运行期最高（或最低）温度场与其准稳定温度场的

年平均温度之差值作为温度作用的标准值。 15.3.4大体积混凝土结构的根本特征是施工期产生大量的水化 热，且不易散发，在混凝土的强度增长尚未结束、温度降低时极易 产生裂缝，甚至出现贯穿性裂缝，因而进行施工期的温度作用计算 可为结构温控设计提供依据。

热，且不易散发，在混凝土的强度增长尚未结束、温度降低时极易 产生裂缝，甚至出现贯穿性裂缝，因而进行施工期的温度作用计算 可为结构温控设计提供依据。 15.3.5坝内管道投入运行后，将在水温的影响下产生温度作用。 当坝内管道周围混凝土处于相对稳定的温度场而管道内出现最低 水温时则会产生较不利的温度作用，因此规定取其温差值作为标 准值。管道内的最低月平均水温和坝体（准）稳定温度场每年间存 在的较小波动可在温度作用的作用分项系数中得到反映

当坝内管道周围混凝土处于相对稳定的温度场而管道内出现最低 水温时则会产生较不利的温度作用DLT1431-2015 煤(飞灰、渣)中碳酸盐二氧化碳的测定 盐酸分解—库仑滴定法，因此规定取其温差值作为标 准值。管道内的最低月平均水温和坝体（准）稳定温度场每年间存 在的较小波动可在温度作用的作用分项系数中得到反映

16.0.1压力灌浆是水工结构设计中普遍采用的一种工程措施。 按其作用特点可分为惟幕灌浆、固结灌浆、回填灌浆、接触灌浆及 接缝灌浆等5类。根据工程实践经验，一般仅对后3类灌浆考虑 其灌浆压力作用。对于岸坡较陡的混凝土坝，有时还需考虑坝体 与岩面间的接触灌浆压力作用。 16.0.2回填灌浆压力、接触灌浆压力和接缝灌浆压力均属施工 过程中出现的临时性可变作用，通常不与建筑物运行期出现的其 他作用叠加。 16.0.4由于回填、接触灌浆压力一般都是作用于衬砌结构的局 部区域，并具有不均匀性质，故衬砌结构计算时有时对设计灌浆压 力值乘以一个小于1.0的面积系数。其取值的大小主要依据结构 物的实际施工状况，即回填或接触灌浆充填范围的大小、灌浆施工 的工序和方法，以及压力分布计算简图等因素，经分析确定。

17.0.1、17.0.2水工预应力锚固设计一般会涉及超张拉力、设计 张拉力（也称锁定吨位）和设计锚固力（也称永存吨位）的概念。设 计锚固力和超张拉力在术语中已有解释；设计张拉力是指根据锚 固设计需要，并考虑一定的安全裕度和岩石流变、混凝土徐变及钢 材松弛可能引起的预应力损失后确定的每根锚索应施加的张拉 荷载。 锚固体系在提供抗力时，可能对结构形成不利作用，如锚头部 立混凝土或岩土体表面的局部承压，混凝土结构的受压、受拉、受 弯、受剪、受扭等，因此需区分预应力锚固荷载对结构有利或不利 的情况，分别取值。一般情况下，超张拉力大于设计镭固力，当预 应力锚固荷载对结构有利时，锚固力标准值取设计锚固力，对结构 不利时，取超张拉力。 若锚索需预留吨位，在锁定时不张拉到预定的吨位，例如控制 岩体变形的锚索，考虑岩体后期可能发生变形等因素，锚索还将承 胆变形引起的荷载，此情况下，预应力锚固荷载标准值的取值需根 据其对结构的有利或不利作用分析确定