标准规范下载简介

浙江大厦（蜂巢）项目工程钢结构施工方案

(1)重复接地位置:置塔吊一组;钢筋棚一组;总开关箱一组；

(2)各种接地电阻的阻值应符合要求；

(3)保护零线每一重复接地装置的接地电阻应不大于10Ω；

城镇绿道工程技术标准CJJT304-2019.pdf(4)施工现场内所有防雷装置的冲击接地电阻值不大于30Ω。

12.4施工现场预防发生电气火灾的措施

（1）按施工组织设计，正确选择导线截面，从理论上杜绝线路过负荷使用，保护装置要认真选择，当线路出现长期过负荷时，能在规定时间内动作保护线路。

（2）电气操作人员要认真执行规定，正确连接导线，要压牢、压实。各种开关触头要压接牢固，多股导线要用端子或刷锡后再与设备安装，以防加大电阻引起火灾。

（3）施工现场严禁使用电炉子。使碘钨灯时，与易燃物间距要大于30cm,尽可能使用36V碘钨灯；室内不准使用功率超过100W灯泡，严禁使用床头灯。

（4） 施焊时周围不能有易燃物，并备齐防火设备。电焊机要放在通风良好的地方。

（5）施工电梯、架等高大设备做好防雷接地。

（6）存放易燃物仓库内的照明装置一定要采用防爆型设备，导线设置、灯具安装、导线与设备连接均应满足有关规范要求。

（7）配电箱、开关箱内严禁存放杂物及易燃物。在总配电箱隔离开关的电源处引出消防电源，至消防水泵控制箱。

（8）施工现场一旦发生电气火灾时，扑灭火灾应注意以下事项：

①迅速切断电源，以免事态扩大。切断电源时应戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火灾离开关较远需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。

②当电源线因其它原因不能及时切断，需一方面派人去供电端拉闸，另一方面灭火时，人体各部位与带电体应保持一定充分的距离，必须穿戴绝缘用品。

③扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火器，二氧化碳灭火器，1211灭火器或干燥砂子，严禁使用导电灭火剂进行补救。

12.3.10 施工环保措施

（1）所有原材料及工程剩余材料应堆放整齐，不得随意乱放；并应划分原材料和成品区域，不得混放。库房材料成堆、成型、成色进库。钢材必须按规格、品种堆放整齐；油漆材料、焊材等辅助材料要存放在通风仓库内，并堆放整齐。

（2）噪声必须限制在95分贝以下，对于某些机械的噪声无法消除时，应重点控制并采取相应的个人防护，以免带来职业性疾病。严格控制粉尘在10mg/m3卫生标准内，操作时应佩带有良好和完善的劳动防护用品加以保护。进行射线检测时，应在检测区划定隔离防范警戒线，并远距离操作。

（3）保持整洁干净，成品、半成品、零件、余料等材料要分别堆放，并有标识以边识别。要使食堂、厕所等特殊部位保持清洁，防止流行病的传播。

（4）施工现场必须做到道路畅通无阻，排水通畅无积水，现场整洁干净，临时搭设整齐，宣传、安全标志醒目；施工现场应封闭，完善施工现场的出入管理；施工人员在现场佩带工作卡，严禁非工作人员进入施工现场；在居民区附近施工要避免夜间施工；施工现场的螺栓、电焊条等的包装纸、袋及废铁应及时分类回收，避免污染环境，保持施工场地清洁；在焊接时周围用彩条布围住，防止弧光和焊接的烟尘外露。

（5）对施工人员进行文明施工教育，加强职工的文明施工意识；实行区域管理，划分责任范围，定期进行文明施工检查。

（6）高强度螺栓连接施工中拧下来的梅花头，要随拧随收到地面集中存放和处理。

（7）涂装施工前，做好对周围环境和其他半成品的遮蔽保护工作，防止污染环境。防腐涂料施工中使用过的棉纱、棉布、滚筒刷等物品应存放在带盖的铁桶内，并定期处理掉，严禁向下水道倾倒涂料和溶剂。施工现场应做好通风排气措施，减少有毒气体的浓度。

（8）夜间施工时不得敲击压型钢板，以免噪声。

地下室顶板汽车吊开行路线混凝土结构验算及反顶计算

130吨汽车吊开行及吊装楼板验算

简化计算，建立汽车吊开行范围及起吊范围楼板模型，柱脚刚接，进行内力计算。按此模型计算，纵梁内力虽有误差，但误差已很小，不超过5%。

①结构自重：梁柱自重程序自动计算；

②楼板重量：楼板厚250mm，面层及吊顶尚未施工，恒载取值6.25 kN/m2；

③楼面施工活荷载1：主要是钢构件堆放以及小型施工机械，按2.0 kN/m2取值；

④路基箱重量：3.0 kN/m2；

根据上述资料，行车状态，吊车总重量为66.0吨。吊车第一轴、第二轴、第三轴每个轮子荷载为：10000/4=2500kg=25kN；吊车第三轴、第四轴每个轮子的荷载为：13000/4=3250kg=32.5kN；吊车第五轴每个轮子的荷载为10000/4=2500kg=25.0kN。

荷载作用边长: a=200mm， b=300mm

板的截面高度: h=250mm

板的截面有效高度: ho=220mm

混凝土强度等级: C30

ft=1.43N/mm2

局部荷载设计值: Fl=32.5kN

结构重要性系数: γo=1.0

βs=a/b=200/300=0.667<2,取βs =2.000。

确定板柱结构中柱类型的影响系数αs:

计算临界截面的周长Um:

Um=(a+ho)×2+(b+ho)×2=(200+220)×2+(300+220)×2=1880mm

计算影响系数η:

η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2.000=1.000

η2=0.5+αs×ho/(4×Um)=0.5+40×220/(4×1880)=1.670

η=min(η1, η2)=min(1.000,1.670)=1.000

计算截面高度影响系数βh:

h=220≤800,取βh=1.0。

验算冲切承载力(按不配筋验算)

0.7βhftηUmho=0.7×1.0×1.43×1.000×1880×220/1000=414.0kN

γo×Fl=32.5kN≤0.7βhftηUmho =414.0kN

冲切承载力满足规范要求。

由于起吊过程使用枕木将吊车落脚处集中荷载分担至两根梁上，故起吊过程中不存在楼面混凝土板的局部受压问题。该节只验算汽车吊开行过程中楼面混凝土板局部受压承载力。

荷载作用边长: a=200mm， b=300mm

板的截面高度: h=250mm

混凝土强度等级: C30

fc=14.3N/mm2

局部荷载设计值: Fl=32.5Kn

结构重要性系数: γo=1.0

混凝土局部受压面积Al

Al=a×b=300×200=60000mm2

局部受压计算底面积Ab

Ab=(a+2b)×3b=420000mm2。

混凝土局部受压强度提高系数βl

βl=sqrt(Ab / Al) = sqrt(420000 / 60000) =2.646

混凝土强度影响系数βc

βc=1.0

验算局部受压承载力

1.35 βc βl fc Aln=1.35×1.0×2.646×14.3×60000/1000=3065kN

γo×Fl=32.5kN <1.35 βc βl fc Aln =3065kN

局部受压承载力满足规范要求。

根据上述资料，行车状态，吊车总重量为66吨。吊车轮距2.1m，后轴轴距1.45m，后轴总重260kN。将离散的受荷面集中到形心附近区域，受荷面边长近似取为1.3倍最外端两个轮胎承压边缘之间距。

根据《局部荷载作用下四边固支矩形板的计算用表》（张文福，马昌恒；大庆石油学院学报）的相关表格，求出两个方向的最不利等效荷载系数γ=0.586，

Q=γN/(l×b)=0.586×360/(2.1×2.9)=34.64kN/m2

偏于安全。计算楼板跨中双向弯矩时，按四边简支板考虑；计算楼板支座双向弯矩时，按四边固支板考虑。计算可得：

跨中x向弯矩系数为：0.0335，跨中x向弯矩为：20.77KN·m/m；

跨中y向弯矩系数为：0.0994，跨中y向弯矩为：61.66KN·m/m；

支座y向弯矩系数为：0.0924，支座y向弯矩为：57.32KN·m/m；

根据αs=M/(α1fcbh02)，As=ξfcbh0/fy；可求得：

跨中x向需配筋As为：220 mm2； 实配：566 mm2； 满足!

跨中y向需配筋As为：676 mm2； 实配：566 mm2； 不满足!

支座x向需配筋As为：475 mm2； 实配：870 mm2； 满足!

支座y向需配筋As为：626 mm2； 实配：566 mm2； 不满足!

综上，混凝土楼板抗弯承载力不满足。

汽车吊开行过程中，需在楼面吊车开行路线铺设路基箱板。

单块路基箱板最多承受三轮重量，按均布荷载考虑得：

Q=(65+65+50)/（6×1.55）=19.4kN/m2

①1.35×恒载 + 1.40×0.7×吊车荷载 + 1.40×0.7×施工活荷载

②1.20×恒载 + 1.40×吊车荷载 + 1.40×施工活荷载

跨中最大弯矩：277.3kN/m2；

梁端最大剪力：333.6kN；

跨中最大弯矩：271.7kN/m2；

梁端最大剪力：277.7kN；

根据1.4节弯矩设计值，对主次梁进行正截面抗弯承载力验算，需验算梁端截面和跨中截面。主梁梁端与跨中位置抗弯钢筋配置基本一致，且支座出弯矩大于跨中，故只对主次梁支座进行正截面及斜截面承载力验算。

支座正截面抗弯承载力验算：

主梁截面： 600×800；

混凝土强度等级: C30

fc=14.3N/mm2

ft=1.43N/mm2

钢筋种类: HRB400

fy=360N/mm2

最小配筋率: ρmin=0.200％

纵筋合力点至近边距离: as=35mm

结构重要性系数: γo=1.0

梁端最大弯矩： 593kN/m2

计算相对界限受压区高度

ξb=β1/(1+fy/(Es×εcu))=0.80/(1+360/(2.0×105×0.0033))=0.518

αs=γo×M/(α1fcbho2)=1.0×593×106/(1.0×14.3×600×765×765)=0.118

As＝α1fcbhoξ/fy=1.0×14.3×600×765×0.126/360=2297mm2

实际配筋5D32，As＝4021mm2>2297mm2

截面宽度: b=600mm

截面高度: h=800mm

集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离：a=200mm

混凝土等级: C30

fc=14.3N/mm2

ft=1.43N/mm2

箍筋种类: HPB400 D=12mm

fyv=360N/mm2

箍筋间距: s=100/200mm(5)

最小配箍率: ρmin=0.200％

纵筋合力点至近边距离: as=35mm

V=333.6kN

结构重要性系数: γo=1.0

计算截面有效高度和腹板高度

hw=ho=765mm

确定受剪面是否符合条件

当hw/b=765/600=1.275≤4 时

V≤0.25βc fc b ho/γo

=0.25×1.0×14.3×600×765/(1.0×1000)=1641kN 截面符合条件。

确定是否需要按构造箍筋

λ=a/ho=200/765=0.26<1.5， 取λ=1.5

1.75/(λ+1) ft b ho/γo+fyvAsv/s=1.75/(1.500+1)×1.43×600×765/(1.0×1000)+360×5×3.14×122/(4×200)=1476.8kN>V=333.6kN

主梁斜截面抗剪承载力满足规范要求。

跨中正截面抗弯承载力验算：

主梁截面： 400×750；

混凝土强度等级: C30

fc=14.3N/mm2

ft=1.43N/mm2

钢筋种类: HRB400

fy=360N/mm2

最小配筋率: ρmin=0.200％

纵筋合力点至近边距离: as=35mm

结构重要性系数: γo=1.0

梁端最大弯矩： 271.7kN/m2

计算相对界限受压区高度

ξb=β1/(1+fy/(Es×εcu))=0.80/(1+360/(2.0×105×0.0033))=0.518

αs=γo×M/(α1fcbho2)=1.0×271.7×106/(1.0×14.3×400×715×715)=0.093

As＝α1fcbhoξ/fy=1.0×14.3×400×715×0.098/360=1113mm2

实际配筋7D25，As＝3436mm2>1113mm2

截面宽度: b=400mm

截面高度: h=750mm

集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离：a=200mm

混凝土等级: C30

fc=14.3N/mm2

ft=1.43N/mm2

箍筋种类: HPB400 D=10mm

fyv=360N/mm2

箍筋间距: s=100/200mm(4)

最小配箍率: ρmin=0.200％

纵筋合力点至近边距离: as=35mm

V=277.7kN

结构重要性系数: γo=1.0

计算截面有效高度和腹板高度

hw=ho=715mm

确定受剪面是否符合条件

当hw/b=715/400=1.79≤4 时

V≤0.25βc fc b ho/γo

=0.25×1.0×14.3×400×715/(1.0×1000)=1022kN 截面符合条件。

DL／T 403-2017 高压交流真空断路器 确定是否需要按构造箍筋

λ=a/ho=200/715=0.28<1.5， 取λ=1.5

1.75/(λ+1) ft b ho/γo+fyvAsv/s=1.75/(1.500+1)×1.43×400×715/(1.0×1000)+360×4×3.14×102/(4×200)=851.5kN>V=277.7kN

次梁斜截面抗剪承载力满足规范要求。

以上在空车运行状态工况下，对地下室顶板及梁进行最不利内力计算及配筋验算。当按人防结构布置图配筋时，对地下室混凝土板验算，局部受压承载力不满足规范要求，需在汽车吊开行路线铺设路基箱板。

混凝土主次梁配筋满足规范要求。

附图1：现场总平面布置图

【冀】J16J164：MS及MSB轻集料砌块建筑构造（带书签）附图3：吊装时吊车停放位置