标准规范下载简介
DB34／T 3466-2019 装配式钢支撑基坑支护技术标准(完整正版、清晰无水印).pdfy单个支撑（H型钢）对自身y轴的回转半径为ii，对自身y轴的惯性矩为I1，截面积为A1。根据平行移轴公式，则所有支撑对组合支撑截面y轴的惯性矩I，为：I,=2[Iy+(1.5s)²A,]+2[Iy+(0.5s)?A,]=4Iy +5s²A回转半径为：4Iy1+5s?A1i,=NA2+5s?4A,49
D表B.0.2钢管支撑常用规格技术参数表Q580Q580609Q6090800Q800型号×12X16X12X16X16X 20截面D580580609609800800尺寸(mm)t121612161620截面面积（10mm²）214283225298394490线密度(kg/m)168223177234309385Ix86393112815100309131117302906372957(10*mm*)特性XW.297938903294430675729323参数x轴(10°mm)ix20.0919.9521.1120.9727.7227.59(10mm)50
YB／T 4387-2013标准下载表B.0.31 H型钢组合支撑常用规格技术参数表（H350
C.1.1预应力自动伺服系统应用于基坑支撑系统中的基本工 作原理是：安装在钢支撑上的液压干斤顶，通过液压泵站上的 压力传感器实时反馈压力监测值，并通过工业控制计算机和 PLC控制模块，实现对钢支撑轴力的复加和自动控制。 C.1.2自动伺服系统利用液压驱动、压力闭环自动循环扫描 加载、稳压的控制方式，对基坑支护体系钢支撑的液压于斤顶 进行液压自动轴力补偿，可实现系统长时间运行安全可靠。液 压泵站及控制系统利用变频调速组成力闭环控制，控制精度 高，可靠性高。系统由于利用了先进的节能控制方式，避免了 长时间连续工作带来的液压系统发热量大问题，提高了液压系 统的使用寿命和长时间使用的可靠性。 C.1.3自动伺服系统是由1套电控系统、1台变频调速高压泵 站、N组电磁控制阀组组成。液压系统输出N路独立的控制油 路，可外带N路钢支撑液压干斤顶，对其进行自动循环扫描加 载或卸载。 C.1.4自动伺服系统中液压系统泵站利用变频调速电机控制 油泵依靠调节供由的频率来改变由机转速达到使油泵的流
1.3自目动服系统是由1套电控系统、1台变频调速高压泵 、N组电磁控制阀组组成。液压系统输出N路独立的控制油 ，可外带N路钢支撑液压干斤顶，对其进行自动循环扫描加 成或卸载。
C.1.4直动伺服系统中液压系统泵站利用变频调速电机控制
油泵，依靠调节供电的频率来改变电机转速，达到使油泵的流 量及压力连续可调的目的；与系统中安装的压力检测装置组成 压力闭环控制，可以精确控制各液压千斤顶对钢支撑进行液压 自动轴力补偿。全自动伺服系统中还安装有平衡均载阀，使得 液压千斤顶具有保压自锁功能，同时使得超载后卸载过程可 控。液压千斤顶上安装有极限位置检测传感器，可将千斤顶伸 出到极限位置时的信号发送到控制系统中并发出报警，预防在 极限位置时发生自动轴力补偿失效。液压泵站采用全封闭结
构设计，泵站上安装有温度传感器、液位传感器，实时监控液压泵站的工作状态，当超出设定的安全工作环境时即发出报警。D变频器图C.1.1预应力自动伺服系统示意图C.2技术参数预应力自动伺服系统的常规技术参数如下：1工作电源：AC380V/50Hz三相四线制2系统总功率：4KW3系统额定工作下的最大流量：2.6L/min（流量无级调速)4系统最高工作压力：700bar5控制模式：变频调速控制；控制精度：士1%6防护等级：IP531环境温度：一25℃～+50℃8油箱容量：150L9使用寿命：20年56
附录D装配式钢支撑工程检验批
装配式钢支撑工程检验批质量验收记录可按表D.0.1~ D.0.2的样式填写，表中未包括的检验批项目和验收标准按照 现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的有 关要求填写。
表D.0.1装配式钢支撑工程（钢支撑构件）检验批质量验收记录表
注：一般项目可根据工程实际情况调整
钢支撑工程（竖向支承构件）检验
注：一般项目可根据工程实际情
1为便于在执行本标准条文时区别对待，对于要求严格 程度不同的用词，说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用 词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准、规范执行时，写法为 “应按…·执行”或“符合…·的要求（或规定）”。非必须按所 指定的标准、规范或其他规定执行时，写法为“可参照的要 求(或规定)”。
为了准确理解本标准的技术规定，按照《工程建设标准编 写规定》的要求，编制组编写了《装配式钢支撑基坑支护技术标 准》条文说明。本条文说明的内容均为解释性内容，不应作为 标准规定使用。
目次1 总则653基本规定·664设计694.1设计原则694.2选型与布置734.3构件计算754.4构造785施工795.1一般规定795.2安装5.3预应力施加与控制795.4土方开挖805.5拆除805.6施工监测与巡查816 监测826.1一般规定826.2技术要点826.3监测报警836.4监测成果提交837 验收·847.1一般规定847.3装配式钢支撑构件847.4现场安装8564
1.0.4装配式钢支撑支护技术涉及基坑支护和钢结构两门
科，因此除应符合本标准的规定外，还应符合国家现行的基坑 支护和钢结构的设计、监测、施工及质量验收等相关规范标准 的规定。
3.0.1与建筑产业化相似，装配式钢支撑的预制标准化构件 占比越高则装配化率就越高，从而更加高效、环保。 装配式钢支撑的支撑梁、围標等标准件是通过螺栓进行组 装的，螺栓必须使用预定的材料和数量进行安装。由于围標、 八字撑、角撑等部位会受到较大的剪切力，因此优先使用高强 螺栓。
3.0.2装配式钢支撑的设计和施工既要保障支护结构安
还要减少对坑内土方开挖和地下结构土建施工的干扰
3.0.4温度变化引起材料热胀冷缩，使结构产生内力变化
于内支撑是钢结构的杆件体系，其影响较钢筋混凝土梁板结构 往往更为显著。根据本地区一些工程案例的内力监测显示，当 温度产生骤变时，如冬季急冷空气来袭后，单根支撑因收缩引 起轴向预应力损失高达200kN以上。在温度骤降之后，应当及 时进行预应力补偿，因未对支撑预应力进行监测和动态补偿从 而造成围护结构和周边环境变形突变的情况在实际工程中时 有发生。另一方面，温度骤增也会引起支撑轴力突然增大，这 对已经受力较大的那部分支撑也将产生不利影响，甚至引起杆 件屈曲破坏。所以，支撑系统中宜设置具有实时监控作用的预 应力伺服系统，针对温度变化、受力不均等因素对支撑轴向力 进行及时调整。一般基坑，除设计单位有特殊要求外，可采用 手动调压伺服系统，如遇危险性较大的超深基坑或基坑周边环 境复杂敏感，对基坑变形控制要求很高的基坑，宜采用自动伺 服应力控制系统。
3.0.5对于装配式钢支撑，构件的安装（包括预应力施加
业面留设（涉及土方开挖）、拆除允许条件、换撑方法、拆除顺） 和监控措施等提出具体要求和相关设计图。
3.0.6基坑支护的施工应根据支撑结构的布置进行分层
挖、及时支撑，设计中则根据常规的分层支护步序采用增量 计算支护结构的内力和变形。因此，应根据计算模拟的工况 设计文件中对施工提出要求，当施工过程中无法按设计工况 施情况下，应先反馈设计复核验算并采取必要的处理措施后 可调整。
多都采取租赁方式，按每天每吨的价格计租赁费，其经济性很 大程度上受到租赁周期的影响。根据一些项目的测算，当钢支 撑的租赁期超过1年时，其造价将超过传统钢筋混土支撑。 此外，钢支撑需要进行预应力监测和维护，长期放置情况下其 成本会不断增加，如疏于管理则会产生安全风险。因此，基坑 支护设计时应就拟建工程的施工步序及工期计划与建设单位 充分沟通，尽可能准确地预估支撑租赁周期，通过技术与经济 比较确定内支撑方案。对存在长期放置风险的工程应谨慎选 用可回收支护结构，如采用，建议针对其提前回收提出预案，确 保基坑安全。
3.0.8标准化支撑构件属于多次重复使用构件，根据日本
究和使用情况，装配式钢支撑的重复使用年限可达20～30年。 在工程使用中，构件往往会产生一定的变形和损伤，回收后需 返厂对每根支撑采取检查、调直、修复等维保措施，使其回到使 用前的状态。因此，为了确保支撑产品质量可靠，每次进场时 需要出具合格证明文件。刷防锈漆可降低其使用中因锈蚀产 生的损耗，有效延长使用寿命，并且更加美观。
栈桥板装配而成的栈桥。装配式栈桥板以由翼缘表面经过处 理的H型钢横向拼接而成的标准矩形钢板。装配式栈桥板可 根据图示布置，实际铺板时也可根据需求横向、竖向组合布置。
从经济环保、便于施工的角度出发，钢栈桥的布置宜与支撑结构布置综合考虑，立柱可与支撑共用，这样可显著减少立柱数量，降低土方开挖和主体结构施工难度。当立柱为钢栈桥和支撑结构共用时，需要同时满足钢栈桥和支撑结构的承载力和沉降要求。栈桥板桁架长向方向杨架梁立柱图14钢栈桥布置示意图68
4.1.2支撑结构是支护结构的一部分，因此其安全等级、安全 使用期限均应取与支护结构一致。在设计安全使用期限内，钢 支撑不得被拆除，当基坑需超期使用而钢支撑不得不先拆除的 情况下，应采取土方部分回填、换撑等可靠替代措施，确保基坑 安全。 4.1.3温度变化引起的热胀冷缩会造成支撑内力变化，日本 不同行业、协会、单位都有相应的取值及计算方法，根据日本的 工程经验，结合我国基坑工程的特点，对于单根支撑，温度变化 产生的轴力可取120kN~240kN
不同行业、协会、单位都有相应的取值及计算方法，根据日本 工程经验，结合我国基坑工程的特点，对于单根支撑，温度变 产生的轴力可取120kN～240kN
表1且本钢支撑温度应力取值情况对比
1）日本《山留设计指针》中给出了温度应力的计算方法 可供参考。
式中:△Pk 温度应力； α 固定度，可参考表2取值； Ak 支撑断面面积； Ek 支撑材料的杨氏模量； β 支撑材料的线膨胀系数； AT, 温度变化量。
4.1.4装配式钢支撑结构设计时，应当根据厂家提供的构件 物理力学性能合理布设支撑，使得各构件尤其是标准化构件具 有可靠的安全储备，并将支护结构变形控制在合理范围内以减 少支撑构件的变形损伤，从而提高回收利用率，减少返修，做到 更加节能高效。
4.1.5由于支撑是基坑支护结构的一部分，因此支撑结
算和验算应首先符合《建筑基坑支护技术规程》JGJ12
4.1.9有效截面面积是指考虑屈曲后强度但并不扣除孔洞的 截面有效面积，有效净截面面积是考虑屈曲后强度并且扣除孔 洞的截面有效面积。因为受拉强度问题是局部截面问题，所以 使用净截面，而受压强度问题既要考虑孔洞对截面强度的削 弱，也要考虑局部的屈曲后强度，因此一般采用有效净截面。 由于冷成型钢宽厚比较大，在设计时按照有效宽度法考虑了局 部屈曲后强度，所以使用的是有效截面。
4.1.14立柱需要承受自重等竖向荷载、支撑梁轴力的竖向分
力产生的下压力（或上拔力），当立柱未紧靠支撑梁交点位置打 设时，它还将承受来自水平支撑结构的竖向荷载产生的偏心弯 矩。立柱应安全支承构件自重、施工作业产生的轻微活荷载、 支撑梁轴力的竖向分力，并具有足够的支承刚度控制支撑梁的 平面外弯曲。 在以往相关国内外规范中，支撑梁轴向力的竖向分力通常 计为轴力N的1/50，即取支撑梁轴力的1/50的分力作为作用 在立柱上的下压力（或上拨力），另外，它在左右方向上也会产 生水平力的作用，并通过了一些实际工程案例的验证。此外， 当支撑梁的施工精度控制较差时，上述分力会大于1/50，设计 和施工时需要予以考虑。 立柱与支撑和围標不同，当它发生下沉或上浮时，往往难 以采取及时有效的加固，从而使支撑体系处于危险状态。立柱 设计时，除了满足抵抗下压力（或上拔力）所需的承载力，还需 考虑到基坑底部可能产生的隆起、砂沸、管涌等不利现象，因此 立柱在基坑底以下需要足够的嵌入长度。 我国基坑工程中常用的立柱形式为具有桩基础的钢柱，即 在基坑底以下设置灌注桩，钢柱锚入灌注桩内一定深度形成立 柱。在日本、泰国等地的基坑工程中，立柱大多采取H型钢直 接植入土体中的方式，不在其底部设置灌注桩基础。植入方式 主要有两种，一种为直接打入，另一种为引孔工法，其中直接打 人分为锤击、振动和静压方法，引孔工法又分为全引孔和半引
孔两种。 对立柱嵌入基坑底以下部分，不论是灌注桩还是植入的型 钢都要进行承载力计算。 当立柱在坑底以下不设置立柱桩而采用直接插入土体中 时，立柱竖向承载力可参考下式计算（日本《山留设计指针》）： 立柱端部为砂性土：R。= (说明4.1.14一1) (10 N,Ls+quL) 立柱端部为粘性土：R。= 2 (6cuA,+ 2 (说明4.1.14一2） 式中：R。一一立柱的竖向承载力特征值； α一一系数，当采用打人法时,取300；采用埋人法时，取 200； 立柱端部有效截面积； N 立柱端部土层标贯击数平均值； N 坑底至立柱端部土层标贯击数平均值； Ls 坑底以下砂土层立柱长度； L 坑底以下粘土层立柱长度； qu 立柱端部区域土层平均单轴抗压强度； 中一立柱周长。 我国《建筑桩基技术规范》5.3.7节中给出了钢管桩的竖向 承载九公式
陈昕等（陈昕，周生华.桩承H型钢立柱插人段承载机理 研究LJ.华中科技大学学报，2008，25（4）：242一244）利用AN SYS软件建立不同插人深度插入段节点模型，对H型钢立柱承 载力以及承载机理等作了相关分析研究，提出了一些有意义的 结论和建议。
目前关于H型钢桩的竖向承载力的研究较多，计算时可根据实际情况选择相应的计算方法。4.2选型与布置4.2.3如基坑邻近在建地下工程，则需要考虑支撑的有效传力问题，设计时应根据相邻两个基坑的设计、施工方案及工期计划，对两侧支点传力进行计算分析。当工程条件复杂时宜将两个基坑进行整体空间建模计算。装配式钢支撑的经济性取决于杆件数量和租赁周期两个方面，因此从节能高效的角度出发，设计时尽可能减少杆件数量和缩短租赁周期，支撑布置时应综合考虑地下工程的分块建设时序，尽可能使更多的支撑杆件在场地内周转使用。4.2.5图2～图4为常见的装配式钢支撑型式在工程中的应用。图2H型钢支撑图3钢管支撑4.2.8提出层间净高的留设要求主要是为了满足土方开挖的作业空间，层间净高取3m的情况下，实际的开挖面还要加上支撑高度及作业面超挖，因此实际开挖面至上层支撑底的净高度73
图4H型钢组合支撑约为4m，支撑至基坑底的净高不宜小于4m是较为合理的。根据本地区工程经验，取500mm大多情况下可以满足土建施工要求，北京市地方标准《基坑工程内支撑技术规程》DB11一940、浙江省地方标准《基坑工程装配式型钢组合支撑应用技术规程》DB33/T1142一2017中均取500mm。4.2.10根据本地区工程经验，对撑的无立柱最大跨度超过20m时挠度较大，尤其是基坑两侧侧压力差异较大时，因此本标准取值为20m。角撑的受力较对撑复杂，控制变形能力也低于对撑，因此无立柱跨度取值应小于对撑，本标准取15m。4.2.12～4.2.13常用的钢管支撑在支撑端部设置活络头，预应力施加至设计规定值后采用楔形钢板楔紧焊牢，再将干斤顶移除，活络头构造做法详见国家建筑标准设计图集《建筑基坑支护结构构造》11SG814。H型钢组合支撑的预应力施加装置由加压横梁和数个千斤顶组成，在加压装置内部设置保力盒，其作用机理与钢管支撑的活络头类似。图5H型钢组合支撑预应力装置和三角传力件74
预应力施加是在整个基坑开挖过程中维持型钢支撑应 效果的重要环节，预应力施加的成功与否，直接影响到基坑 形的控制效果，
4.3.2装配式钢支撑常用的布置形式为对撑和角撑，在日本、 泰国等一些国家，更多采用相互正交的对撑布置形式。支撑水 平方向计算长度1可参考表3计算。
表3支撑计算长度（水平方向）取
4.4构造4.4.5钢支撑与混凝土冠梁的连接的常用做法有预埋钢板直接连接或者在混凝土梁内侧架设钢围標通过螺栓连接。(a)(b)图6钢支撑与混凝土冠梁连接示意图1一预埋件；2一混凝土冠梁；3一钢支撑；4一围护桩（墙）；5一钢围標；6一牛腿4.4.8预应力施加可减小基坑开挖后支护结构的水平位移，还可检验支撑连接节点的可靠性。但如果预应力施加过大，往往又会造成支撑轴力过大从而影响基坑安全。根据本地区以往工程经验一般取支撑轴力的25%～75%。4.4.9为提高现场装配化率，方便钢栈桥板的安装、拆卸及周转使用，因此规定采用螺栓连接，不应采用焊接的连接形式。钢栈桥作为现场运输材料的通道，时常有大型机械设备的通行，需对钢栈桥表面进行防滑处理，以保证施工机械的安全使用。78
5.1.3工程概况和施工条件应说明工程的具体情况，以及在 方案实施前应具备的作业条件。施工总体安排应包括施工准 备、劳动力计划、材料计划、人员安排、施工时间、现场布置及流 水段的划分等内容。
5.2.1支撑施工前应具备设计施工图和施工方案，并对施工 人员进行技术交底。支撑构件应按使用计划的先后顺序、构件 的性状和大小进行合理堆放，构件堆放时下方必须垫稳，堆放 高度及与基坑间的距离应符合相关标准和规范的要求。零部 件和小型构件尽可能室内堆放，在室外堆放期间，宜将其进行 苦盖，防止雨淋或被污染。支撑材料一般用量较大，施工场地 狭窄，考虑节约成本和减少施工场地的占用，支撑材料一般根 据施工进度计划先后进场。 5.2.3钢围標施工前，应根据基坑尺寸确定围標的节点划分 和施工顺序，为提高工效和施工质量，钢围標应进行统一编号。 基坑开挖一段长度后，为实现随开挖随支护，应分段及时安装 钢围標。同时，为确保钢支撑的安装质量及作用效果，钢围標 的拼接接头应避免位于支撑点位置或相邻两根支撑的跨中部 位。在支撑施加预应力之前，应保证排桩（墙）围护结构与钢围 標接触点密贴。当支撑位置的钢围標与围护结构存在间隙时， 一 一般采用C30以上细石混凝土填实或型钢传力件顶紧楔牢。
5.2.1支撑施工前应具备设计施工图和施工方案，并对施工 人员进行技术交底。支撑构件应按使用计划的先后顺序、构件 的性状和大小进行合理堆放，构件堆放时下方必须垫稳，堆放 高度及与基坑间的距离应符合相关标准和规范的要求。零部 件和小型构件尽可能室内堆放，在室外堆放期间，宜将其进行 古盖，防止雨淋或被污染。支撑材料一般用量较大，施工场地 狭窄，考虑节约成本和减少施工场地的占用，支撑材料一般根 据施工进度计划先后进场。
5.3预应力施加与控制
5.3.6施工过程中应对支撑轴力进行监测，一般当支
5. 3. 1 ~5.3. 6
撑轴力小于设计轴力的30%时，应及时增补预应力，保证支撑 处于受压状态。施加预应力前应根据工程实际选用合适的加 压设备，使用前必须进行检测标定，液压泵必须带有压力表，以 控制液压泵的压力和加压的速率。 在施加预应力的过程中，应注意观察围护结构变形、上层 支撑的状态。 因钢构件的弹性变形，在每一次预应力施加过程中会产生 一定的预应力损失，为了尽可能减小预应力损失和确保围护结 构受力均匀，应分阶段逐级施加锁定。在预应力达到设计值 时，还应检查各个连接点有无松动、变形是否超出充许值。同 时，当昼夜温差过大时，也会造成支撑应力损失，因此应根据监 测数值适当补加压力，保证在温度最低时满足设计要求。
5.4.1地下水位较高地区基坑工程的土方开挖要求相对较 高：应降低地下水位。基坑的降排水为基坑开挖关键，开挖前， 应降低地下水位，使其低于开挖面。基坑开挖从上到下依次进 行，基坑开挖深度应严格按照设计给出的标高控制，严禁超挖。 挖至设计坑底标高后应及时平整基坑，疏干坑内积水，在设计 规定时间内浇注垫层及钢筋砼底板。
5.5.1～5.5.4钢支撑拆除是基坑工程施工的一项重要环 却往往容易被忽视。因支撑拆除时机或者工况把握不好，盲 施工造成的事故或险情时有发生。因此，为确保拆撑安全： 条对钢支撑拆除顺序做了具体规定。
5.5.1～5.5.4钢支撑拆除是基坑工程施工的一项重要环节， 却往往容易被忽视。因支撑拆除时机或者工况把握不好，盲目 施工造成的事故或险情时有发生。因此，为确保拆撑安全，本 条对钢支撑拆除顺序做了具体规定。 5.5.10钢支撑拆除过程中围护结构将产生应力重分布，有可 能造成围护结构局部变形过大，危及基坑及周边环境的安全。 因此，拆撑过程中必须加强基坑的监控量测和现场巡视，切实 做到信息化施工。
5.5.10钢支撑拆除过程中围护结构将产生应力重分有
造成围护结构局部变形过大，危及基坑及周边环境的安全。 此，拆撑过程中必须加强基坑的监控量测和现场巡视，切实 到信息化施工。
5.5.11本条对利用主体结构作为换撑结构做出具体规定。 由于过早换撑、混凝土强度不足容易造成混凝土结构构件开 裂，为保证结构的安全和使用功能，提出了混凝土强度的要求。 该强度通常反映为同条件养护混凝土时间的强度
5.6.1水平位移、挠曲变形、立柱竖向变形监测在基坑支护过 程中应每天测量一次，当基坑土方开挖至基槽底、基坑变形稳 定后，根据实际情况确定观测频率。水平位移观测一般用经纬 议或全站仪，观测点应埋设在同一支撑固定端与于斤顶处。挠 曲变形监测包括水平挠曲变形和竖向挠曲变形，观测点设在端 部及跨中，跨度大的支撑杆件应适当增加测点。立柱竖向变形 监测的测点布设在立柱顶部，使用水准仪进行监测。 对各项监测记录应随时进行分析，当变形数值过大或变形 速率过快时，应及时采取措施，确保基坑及周边环境安全。
6.1.1~6.1.2基坑工程的现场监测应采用仪器监测与巡查 相结合的方法，多种观测方法互为补充、相互验证。仪器监测 可以取得定量的数据，进行定量分析；巡查更加直观，可以起到 定性和补充的作用。固定观测人员和仪器，采用同样的观测方 法和观测路线，可以有效地降低观测误差。本条规定了监测仪 器、设备和监测元件必须经过国家专业仪器认证机构的认证 在精度、可靠性等方面满足工程监测需求。变形监测网的网点 宜分为基准点、工作基点和监测点。
6.1.3在以在的基坑工程监测中发现，支撑内力监测值受温 度变化因素的影响很大，本条要求需记录监测时气温和钢支撑 表面温度，以便对数据进行对比分析，
6.2.1～6.2.2监测点的布置首先要满足对监测对象监控的 要求，测点的位置应尽可能反映监测对象的实际受力和变形状 态，以保证对监测对象的状况做出正确的判断。监测对象内力 和变形变化大的代表性部位及周边环境重点监测部位，监测点 应适当加密，以便更加准确的反映监测对象的受力和变形特 征。监测单位不得任意减少监测项目、测点，或降低监测频率。 6.2.3～6.2.4基坑工程的监测频率不是一成不变的，应根据 基坑开挖的施工进度或外部环境因素的变化及时做出调整。 当出现异常现象和数据，或临近报警状态时，应提高监测频率 甚至连续监测。对于宜测、可测项目的监测频率可视具体情况 适当降低。
3.16.3.2监测预警是预防支撑体系及周边环境发生破 的重要措施，本条款给出了基坑周边环境监测报警值的建议 表中主要内容系参考国家标准《建筑基坑工程监测技术规 》GB50497。监测预警值一般应由基坑设计方确定，实际取 时一般还需获得主管部门的认可。
5.4.1～6.4.4基坑工程监测是一个系统，系统内谷项日的监 测有着内在的联系。基坑在开挖的过程中，力学效应从各个界 面同时展现出来，位移变化通常稍滞后于力值变化。各项监测 结果相结合，可揭示和反映基坑工程的整体情况。 监测数据的计算分析工作中除应对每个项目进行单项分 析外，尚应进行支撑体系的多项目综合分析，且对监测项目应 有正常、异常和危险的判断性结论。 每次测试完成后，监测人员应及时进行数据处理和分析， 形成当日报表，提供给委托单位和有关单位。监测报表一般还 要绘出各类变化曲线或图形，注明开挖方法、施工工序及开挖 面距支撑结构的距离等信息，使监测结果“形象化”，让工程技 术人员能够一目了然，以便及时发现问题和分析问题，为信息 化施工和动态化设计提供可靠的依据，避免事故的发生。 基坑工程施工和使用期间及时发现异常现象和施工征兆 并采取有效措施是防止事故发生的重要手段。在不同的土质 条件、支护结构形式、施工工艺和环境条件下，基坑的异常现象 和事故征兆会不一样，应能加以判别。当出现支护结构变形过 大、变形不收敛、地面下沉、基坑出现失稳征兆等情况时，及时 停止开挖并立即回填是防止事故发生和扩大的有效措施。
7.1.1～7.1.2根据现行国家标准《建筑工程施工质量验收统 一标准》GB50300，将装配式钢支撑作为分项工程进行验收。 检验批验收是最小的验收单元，也是最重要的验收工作内容， 应在检验批验收合格的基础上，进行分项工程验收。 7.1.3根据现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收 标准》GB50202的规定JB／T 8701-2018标准下载，检验批验收不合格时，应扩大检测范 围，并按下列规定进行处理： 1经返工重做或更换构（配）件的检验批，应重新进行验 收； 2经有资质的检测单位检测鉴定能够达到设计要求的检 验批，应予以验收： 3经有资质的检测单位检测鉴定达不到设计要求，但经 原设计单位核算认可能够满足结构安全使用要求的检验批，可 予以验收； 4经返修或加固处理后满足安全使用要求的分项工程， 按处理技术方案和协商文件进行验收； 5通过返修或加固处理仍不能满足安全使用要求的分项 工程，严禁验收。
7.3装配式钢支撑构件
本条指标参考了现行国家标准《建筑地基基础工程施工质 量验收标准》GB50202和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规 范》GB51022等相关标准的要求。
7.4.1~7.4.3采取措施保证安装阶段结构稳定非常重要，要 求每一步施工工序完成时，结构均具有临时稳定的特征。安装 过程中形成的临时空间结构稳定体系应能承受结构自重、施工 荷载基至吊装过程中冲击荷载的作用。
DL／T 700-2017标准下载7.4.47.4.5本条指标参考了现行行业标准《建筑基坑支
技术规程》JGJ120和其它相关标准关于内支撑结构的施工验 收要求。