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GB／T 39154-2020 金属和合金的腐蚀 混凝土用钢筋的阴极保护.pdf

行测量（视情况而定），以确定电位衰减程度和所选周期结策时的持续衰减的速率。 注2：对于埋人式(特别是那些埋在潮湿条件或不透水粘土中)建构筑物、浸入式建构筑物以及暴露在大气环境中 （含有限制混凝土内氧利用的表面涂层）的建构筑物，电位衰减可能非常缓慢并持续数周。在极端情况下，钢 筋的氧气不足以维持钢筋/混凝土界面的被动，电位可能“静止”在一个相对负值。在这种情况下，电位衰减 可不作为实际保护准则。 只有在阴极保护系统通电前测得初始电位（“自然的”或“调整前的”，用于测量电位偏移）且该值不 受杂散电流的影响时，电位偏移（见8.4注1可等同于电位衰减。宜谨慎采用电位偏移测量值作为埋 地、水下、饱和含水或涂覆结构物的保护准则，因为“自然的”或“调整前的”电位可能会随着混凝土中氧 气的耗尽而发生非常显著的负向偏移。在未使用阴极保护时，由于氧气耗尽而导致的负向电位偏移可 达200mV300mV。 d）从其他所有传感器测量参数是性能监视系统的一部分。 e） 如果质量计划有要求，测量“开”时的钢筋/混凝土电位（包括IR降）。 注3：测量“瞬时关断”电位时，可能需要转换直流电源电路到“关”和“开”，以便对多个钢/混凝土/电极进行连续 测量。 用于“瞬时断电”电位测量的切断：接通时间比最小为1：4。 注4：手工采集数据的典型时间为切断3s"关”，12s“开”。采用电子数据采集，可以将数据记录系统连接到开关系 统，以便精确控制测量等待时间、测量周期和关断的瞬间。较长的切换周期会降低数据收集速度，在关闭期 间可能存在去极化风险

8.6保护准则：性能评估数据的分析

根据8.5收集的数据应按照下述准则或结构、环境的特殊性或混凝土中钢筋保护方面的专业知识 审查和分析。 对于普通钢筋，不充许出现大于一1100mV（相对于Ag/AgC1/o.5MKCl)的瞬时关断钢筋/混凝 位；对于预应力钢筋，不允许出现大于一900mV的“瞬时关断”钢/混凝土电位。 注1：预应力钢筋可能对氢脆敏感，且拉力载荷高，因此失效是灾难性的。预应力构件在阴极保护中应用时应小心 谨慎。对于使用锌阳极的牺牲阳极系统，过度极化的程度会受到限制，宜使钢筋/混凝土电位低于一900mV (相对于Ag/AgCI/0.5MKCl电极）的电位极限。 对于所有建构筑物，混凝土中典型钢筋的位置应满足任一下述要求： a）“瞬时关断”电位负于一720mV（相对于Ag/AgCl/0.5MKCl电极）； b）“瞬时关断”时，24h内电位衰减至少为100mV； c）至少150mV时一个长时间（24h或更长）的电位衰减，从“瞬时关断”开始持续衰减，用参比电 极（非电位衰减探头）连续测量超过24h。 注2：不需要同时满足a)、b)和c)中超过1项。 注3：在使用活性钛阳极的系统中，上述钢筋/混凝土电位极限（一1100mV或一900mV)，可以通过测量阳极/混 凝土电位和变压整流器输出电压进行验证，但要考虑电缆的压降。 注4：准则a)、b)和c)不一定有理论支持，是非详尽、实用的系列准则，表明合适的极化导致混凝土内钢筋的准则维 持或重建。 注5：作为一项调查标准，阴极保护系统关闭一段时间（通常为7天或更长时间)后，可考虑在完全去极化的建构筑 物中测量钢筋/混土电位，此时电位相对于Ag/AgCl/o.5MKCl不负于一150mV。 注6：测量点小于0.5m内的混凝土修补区中包含钢筋或其他钢材会扰乱如a)、b)和c)所述准则中电位的测量。 宜尽可能将参考电极和其他传感器放在远离混凝土维修的地方，以避免出现这种情况。 注7：b)和c)项中给出的法则可能因温度和湿度的变化而失效。这些变化本身是导致钢筋/混凝土电位的重大变 化的原因。

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水库大坝强震动监测设施技术改造、运维及大坝外部变形观测招标文件8.7外加电流系统的保护电流调整

如果根据8.6对性能评估的数据进行分析表明实现了保护准则，则根据第10章规定，不需要采取 进一步的措施。如果未达到保护准则或判断未来可能无法达到保护准则要求，则此后至少28关，应按 照8.5和8.6的规定，通过重复的性能评估，对电流输出进行进一步的调整。 注：需要强调的是，长期阴极保 量降低以及关团系统时电位衰减速率降低

质量计划、质量文件、目测检查和测试结果都应作为系统安装的永久记录的一部分

应编制阴极保护系统的安装和调试报告，并至少包括以下内容： a）工程的整体描述，与工程有关的各方（如业主、设计工程师、监理工程师、承包商、分包商）和阴 极保护统的设计、监督和调试的负责人及职责： b 系统安装和调试所依据的施工说明、规范和图纸的副本，指明所有偏差或变化，及设计计算书 的副本[见4.3a)（如有）； c）安装和调试的详细说明，包括关键日期； d）详细说明系统安装及其组件的峻工图，以便将来对系统及其主体组件进行检查、维护和重建的 所有要求； e 系统通电前、通电时及初始系统性能评估期间所有的测量和测试数据，以及使用性能评估数据 和数据的解释； f）系统的运行记录； g）永久记录的副本（9.1）； h）阴极保护系统的修改建议。 注：如有必要，还可包括其他文件。

应编制阴极保护系统的运行和维护手册，并至少包括以下内容： a） 系统的详细描述和工图纸； b） 建议日常维护、检查周期以及程序的细节（见第10章）； 建议未来性能评估的周期和程序，以及数据； d) 建议日常维护、检查和性能评估活动的文件格式或计算机数据格式； e 阴极保护电源（交流电和直流电）及系统短路和开路的错误发现程序； ) 电源设备、数据记录/控制设备和有保护层/密封剂/装饰涂层的阳极系统的维护和维修程序； 阴极保护系统的主要部件清单，包括数据表和备件来源，以及这些部件和整个系统的维护 程序； h 长期连接和运行的监测系统和控制系统所需的所有信息，密码和协议。 注：如有必要，还可包括其他文件

操作、维护检查以及测试的周期和程序应符合运行和维护手册（见9.3)中的建议，或随后根据系 能进行修改。 注1：阴极保护系统的常规检查、测试间隔和程序各不相同，取决于建构筑物的类型、阴极保护系统类型、电源（ 加电流系统）的可靠性，牺性阳极的可靠性以及耐意外、机械或电气损坏的能力。 配备电子数据记录型或电子数据发射型的性能监测系统的阴极保护系统，因可自动执行常规检查 降低现场检查的频率。 如果系统性能的连续检查和测试都没有出现错误、损坏或显著变化，则可以考虑延长常规检查和 周期。 注2：系统长期运行良好则混凝土中的钢筋会发生显著极化和钝化。 日常检查程序如下： a）功能检查，包括以下内容： 1）确认所有系统运行良好； 2） 外加电流系统每个区域输出电压和电流的测量； 数据评估。 性能评估，包括以下内容： 1） 测量“瞬时关断”极化电位； 2） 测量电位衰减； 测量作为性能监测系统的一部分安装的所有其他传感器的参数； 4） 对阴极保护系统进行全面的目测检查； 5） 数据评估； 6） 外加电流系统的输出电压和电流的调整。 所有检验和测试应按照第8章的要求进行。 通常，系统的功能检查应为运行的第1年每月1次，性能满意则调整为每3个月1次。系统的评 为运行的第1年每3个月1次，性能满意则6个月～12个月后审查。第一年后，性能评估时可不

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目测检查，但宜在系统审查中保留（见10.2）。 混凝土温度低于0℃时，可能无法进行电位监测。宜避免寒冷天气合理选择性能监测

目测检查，但宜在系统审查中保留（见10.2）。 混凝土温度低于0℃时，可能无法进行电位监测。宜避免寒冷天气，合理选择性能监测的时间

检测和测试工作应包括以下各项，最长间隔为12个月： a）对前一次审查之后的所有的测试数据和检查记录进行审查； b）按照10.1b)进行性能评估； c）对阴极保护系统进行目测检查； d）按第8章的要求对数据进行审查和分析整理； e）如有必要，按照第8章的要求调整电流输出； f)按照10.3的要求准备系统审查报告

检测和测试工作应包括以下各项，最长间隔为12个月： a）对前一次审查之后的所有的测试数据和检查记录进行审查； b）按照10.1b)进行性能评估； c）对阴极保护系统进行目测检查； d）按第8章的要求对数据进行审查和分析整理； e）如有必要，按照第8章的要求调整电流输出； f）按照10.3的要求准备系统审查报告

报告应至少包括以下内容： a）所做的工作； b）收集的数据； c）数据分析及改变运行、维护、系统审查间隔时间和程序的建议； d）对改变阴极保护系统的建议。

报告应至少包括以下内容： a）所做的工作； b）收集的数据； c）数据分析及改变运行、维护、系统审查间隔时间和程序的建议； d）对改变阴极保护系统的建议。

附录A （资料性附录） 阴极保护原理及其在混凝土用钢筋中的应用

附录A （资料性附录）

如果在建构筑物的使用寿命期间或服役期间发生出现有利于钢筋发生腐蚀的环境条件，阴极保护 是防止混凝土中钢材腐蚀的一种方法。当建构筑物的特征满足特定的保护准则，而准则文件是基于腐 蚀过程的电化学考虑和实践经验形成的时，能实现足够的腐蚀防护。 在实践中，有两种情况是可以区分的。如果阴极保护的目的是提高可能会受到氯化物污染的混凝 土中的钢筋和预应力混凝土结构在服役期间的耐蚀性，宜提前在钢/混凝土界面上施加一个小的阴极极 化。这个极化宜保持钢筋/混凝土电位低于Eit，防止腐蚀开始。负极化也会限制或防止氯离子向钢筋 中迁移，因此，如果阴极保护的阳极系统安装在尚未（将)产生污染的表面，则可防止钢筋脱钝。这种阴 极保护措施有时被称为“阴极防护”，适用于新建构筑物或氯离子未到达钢筋且钢筋尚未脱钝的建构 筑物。 在钢筋已发生腐蚀的旧建构筑物中，阴极保护是修复概念的一部分，是为了将钢筋中氯化物的腐蚀 速率从显著降到可忽略的值。因此，宜将钢筋/混凝土电位降到（使其更负）保护电位Eprot的范围内。 菌蚀电位Ecor和保护电位Epr取决于环境条件（氯化物含量、局部阳极位置的pH值、温度、氧含量、湿 度）。基于这些因素的复杂相互作用和实践经验，一个精确的保护电位的定义是不可能实现的，对于混

露在空气中的表面之间会形成一个氧浓差电池。在这种情况下，浸没部分需要较高的电流密度。

A.5预应力钢和氢脆的风险

A.6碱性二氧化硅反应

MnO2参比电极是一个半电池，包括与周围混凝土缓冲平衡的压实质量的MnO2。MnO2电极是 电池中的一部分，电位是碱性范围内pH的线性函数，是由MnO2/MnO平衡确定的，不涉及金属锰。 MnO2作为一种天然存在的矿物质，是高度稳定的，这能通过碱性电池的长保质期证明。MnO2参比电 极的扩散屏障是水泥浆塞，这就确保了电池与周围混凝土的良好结合，也消除了可能产生的接头电位。 见表A.1。

表 A.1AgCI(s)+e= =>Ag(s) +CI

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阴极保护作为新建构筑物的最佳保护方案或既有建构筑物结构的最佳修复方案进行可行性评估和 确认后，根据包括但不限于以下因素确定阳极区域的位置和尺寸： 暴露类型（埋人、浸人、潮汐、浪溅、大气、覆盖、暴露等）； 混凝土氯化物含量； 混凝土电阻率； 混凝土湿度； 钢筋表面积 预估的电流需求和分布； 寿命要求； 服役环境； 重量； 安装顺序和限制条件。 同时初步考虑阳极类型、电缆布置和安装变压整流器的位置

B.2阳极系统类型和等级

详细计算建构筑物所有部分的钢筋和辅助钢件的表面积。对于打算使用嵌入混凝土中的阳极或应 用于混凝土表面的阳极（通常为大气环境下的建构筑物）进行保护的区域，本地阳极电流供应应与本地 阴极电流需求相匹配。因此，通常需要详细计算确定建构筑物每平方米的钢筋表面积，以便在建构筑物 的每个部分应用适当的阳极系统和额定值。对于距离建构建筑物较远的埋地和浸入式阳极，根据 EN12743，EN12954，EN12495和EN12474的一般设计流程，将电流适当的分布到整体结构当中。 从远距离阳极到钢的电流分布将能够提供变化的电流以匹配局部阴极电流需求，这种情况下，计算局部 钢筋表面积的必要性较小。 通过钢筋和其他钢材表面积和分布来确定或测量的阴极电流密度，以达到所需的保护水平。计算 阴极电流需求和每个阳极的工作电流密度，使用该值确认阳极类型。根据B.1中给出的因素，选择适当 爱盖材料。

规划阳极区的大小和布局，并计算馈缆间距，以确保满足局部阴极电流密度要求，并尽量减小由于 阳极和电缆电阻而导致的区域内电压和阳极电流密度差异。选择主要阳极材料和横截面，以及其分布 和主要阳极/正极电缆，以提供所需的余量，并减少电压降。 阴极保护系统根据不同的暴露条件使用不同的区域，例如，海水中浮动的空心钢筋混凝土建构筑物 可分为不同的区域，全浸区可以使用海水中的淹没式阳极（如EN12473和EN12495规定）；潮汐区的 保护由淹没式阳极和嵌入混凝土中的阳极配合的方式（如本标准规定）；飞溅区可使用嵌入式阳极或表

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根据工作电流需求和备用容量需求，计算总的电流供给。 受到氧化物污染的混凝土中的钢筋（用于阴极保护）所需的电流密度通常为2mA/m～20mA/m； 未受到氯化物污染的混凝土中的钝化钢筋（用于阴极防护）所需的电流密度为0.2mA/m²～2mA/m²。 随着氯化物含量的增加、湿度的增加和温度的升高，电流密度的需求也会越来越高。对于氯化物污染有 限的温带气候，已腐蚀的建构筑物大多数将以小于10mA/m²的电流密度进行调试。 由于极化（钢/混凝土界面及其周围的化学变化），阴极保护所需的电流将随时间逐渐下降。 最靠近阳极的钢筋将比离阳极较远的钢筋获得更高的阴极电流密度。在“典型的电流需求”中，给 出的是典型建构筑物中所有钢筋的平均值。如果设计电流为（例如）20mA/m²，从混凝土保护层下的 阳极系统流人钢筋，而建构筑物为具有两层钢筋网的墙，那么从阳极到最接近的钢筋层的电流密度范围 为25mA/m²~30mA/m²，到最远钢筋层的电流密度范围仅为约10mA/m²~15mA/m²。设计应能 反映两层钢筋网间的屏蔽效应，并确保所有的钢都能获得实现充分阴极保护/阴极防护所必需的电流 密度。

B.5埋入式或浸入式混凝士建构筑物的设计问

对理入式或浸人式混凝土结构中的钢筋进行阴极保护设计，宜根据当地环境条件、电流需求，安装 和维护要求来选择阴极保护系统类型（外加电流或牺牲阳极）。 如果阳极/阳极基座位于混凝土结构附近，则其位置和分布宜考虑电流分布，确保没有任何区域电 流过高或有电流屏蔽，导致供电不足。 设计宜确保所有阳极电缆都有充分的支撑/保护（通过导管或钢制铠装）、适用于暴露条件（直接埋 地/淹没）、能够承受最大的设计电流（加上意外电流）和电压降。 当阳极直接固定在建构筑物的负重构件上时，应考虑建构筑物的其他要求

干电流电路和监测电路，设计钢筋或其他嵌人式钢材的连接，计算连接的数量、位置及余量，并使 最低，参见B.5。

对于电流电路和监测电路，设计钢筋或其他嵌入式钢材的连接，计算连接的数量、位置 电压降最低,参见B.5。

确定外加电流系统正负极电缆的横截面积、走向及所需的余量，并使电压差降最小。并确定所有接 线盒的位置和适用于长期使用的绝缘材料和护套材料

电流系统的变压整流器/

根据作电流和备用容量 变压整流器的输出电压；同时确定用于监测等设施的 辅助变压整流器，提出对直流供电的要求。

确定传感器的类型、频率、位置，以及符合监测和控制等级要求的适当设备。同时确定数据管

文件应记录系统的设计、材料/组件要求、安装程序和布局，以及详细说明工程各个阶段所需测试和 调试程序的质量计划。重要的是，设计文件足以证明设计的充分性，说明已经进行了足够详细的工作验 证电流要求、监测要求和建构筑物所有部分的阴极保护/阴极防护需求，并对其进行了正确的检查，以确 保其准确性。

C.1大气中混凝土用导电涂层

附录C （资料性附录） 阳极系统说明

涂层可用刷涂、辊涂或无气喷涂的方式应用。在北美和欧洲，有机涂层已广泛应用于公路结构、建 筑物和停车场等大气暴露混凝土中钢筋的阴极保护。 导电涂层的工作电流密度通常为20mA/m²，短时间（如几周）内，可以维持高达30mA/m的电流 密度，而不会对涂层或其与混凝土的界面造成严重损害。导电涂层的性能各不相同，但如果使用得当， 预期使用寿命为5年～15年。导电涂层易受环境因素影响，不耐持续的潮湿，不适于海洋应用（除非位 于高于潮汐区和飞溅区的区域），且在长期冷凝区域应用效果不佳。导电涂层不能承受磨损或摩擦，在 经受磨损或摩擦的环境中需进行保护或有计划地定期重新涂刷。 随着涂层和其与混凝土界面的老化，会出现小的缺陷。通常小于100mmX100mm每平方米的独 立缺陷不影响性能，但劣化可能会加速。 安装后不宜发现除针孔以外的任何缺陷。通电后，局部高电流密度会引发局部缺陷。但这些局部 缺陷可在初始通电后的几个月内进行修复，且由于逐渐极化和局部电流需求降低，这些修复区域可以实 现系统的剩余寿命。 一般有机导电涂层的干膜厚度为0.25mm0.5mm。涂层中的碳导体被阳极反应消耗，但可用的 碳总量宜远远超过导电所需的碳量和整个寿命所需的理论碳量。普遍的失效机制是：由于阳极反应产 物（酸性）侵蚀混凝土而导致涂层失去附着力并剥落，或局部受潮导致剥离。

电弧或火焰喷涂的热喷Zn导电涂层可用作大气环境混凝土中钢筋阴极保护系统的阳极。热喷涂 Zn技术与相关的表面涂层系统成功地用作牺牲阳极。专用的锌铝铟合金广泛用作牺牲阳极，随后强氧 化剂活性化钛在试验中被用作外加电流阳极，热喷Zn阳极在北美广泛用于大气环境混凝土中钢筋的 阴极保护。 通常有多个接缝处，每10m一个。 通过电弧喷涂方式应用在混凝土上的金属锌，最佳厚度在0.10mm～0.4mm。低于最佳厚度将导 致寿命短和/或涂层电阻升高，超过最佳厚度将导致与混凝土的粘附性差

涂覆混合金属氧化物的活性钛阳极，用于嵌人新的混凝土结构或应用在既有的混凝土建构筑物中。 应用方式包括带保护层的阳极，嵌入槽、钻孔或固定在玻璃钢外壳的表面下。这些阳极可以用适当的方 式嵌入新的混凝土结构中，然后被埋地或淹没使用，更常见的是应用于大气暴露的混凝土中。涂层的寿 命取决于涂层成分、基底上沉积的涂层数量以及涂层的负载情况。涂料是专用的受专利保护，但是现在 有许多这种“MMO/Ti”阳极生产商。

这种活性钛阳极可进行加速测试，以证明阳极寿命等于最大阳极设计电流密度下的设计寿命，以及 设计中发生不均匀电流分布时所需的安全余量12。 对于所有这种类型的阳极，阳极/钢间距最小宜保持15mm。 根据电流的设计、量值和分布，钛基板可以是扩张网、片（实心或膨胀）、线、管等形式。这些涂层是 专用的，全部或部分受到专利保护，并且通常成分是保密的。 活性钛阳极表面区域的工作电流密度可短时高达400mA/m，限制因素是周围混凝土的酸侵蚀， 通常，阳极电流密度受设计所限为长期使用最大值为110mA/m，但允许电流密度最高220mA/m²。 根据电催化涂层负载和成分，阳极的计算寿命在25年～100年的范围内。确定阳极寿命是宜考虑不均 的电流分布。 表面安装的活性钛网和格栅阳极需要水泥保护层，水泥保护层的表面处理、预处理、设计和应用对 系统的总体性能至关重要（见第6章和第7章）。一些失效是保护层剥离造成的，这些失效可归于基 板表面处理、预处理和/或与阴极保护有关的程序的缺陷。 活性钛（MMO/Ti)管状离散阳极已被广泛用于保护大气环境混凝土中的钢筋，直接浇筑到钻孔中 的砂浆里。这个应用设计可在高达800mA/m²的阳极/砂浆电流密度下运行，但不太可能在该水平下 持续运行。 MMO/Ti和之前的铂化钛（Pt/Ti)也被用作离散阳极，用作一次阳极周围石墨膏回填料中的一次 阳极/导体，填人钻入混凝土中用于阳极安装的孔。这些应用在高达800mA/m的碳糊/混凝土电流 密度下运行。 用于连接活性钛阳极和各种离散阳极的无涂层钛片，如果在超过约8V金属/电解质电位的条件下 工作，则在氯化物环境中可能存在点蚀腐蚀的风险

C3用于大气环境混凝士中的其他阳极系统

C.3.1导电沥青保护层

C.3.2导电水泥材料

导电水泥阳极包含颗粒碳（非专用试验）和碳纤维（在商业专利系统），其中金属涂层作为导电介质。 专用系统是镀镍碳纤维的导电砂浆保护层。该系统被喷涂到制备的混凝土表面上，也可采用保护 性或装饰性涂层或保护层。导电砂浆保护层通常以高达20mA/m的电流密度运行，短时间（即几周） 可以持续在高达30mA/m²的电流密度下运行，而不会对导电砂浆或其与混凝土的界面造成重大 损坏，

不同长度和直径的管式导电氧化钛陶瓷作为专用探头式阳极，用于嵌入水泥基回填料中 孔中，见C.2。 提供了一种长度和直径不同的管状导电氧化钛陶瓷作为专用探针阳极，用于将其嵌人水 料中的混凝土孔中，见C.2。

不同长度和直径的管式导电氧化钛陶瓷作为专用探头式阳极，用于嵌入水泥基回填料中的混凝 ，见C.2。 提供了一种长度和直径不同的管状导电氧化钛陶瓷作为专用探针阳极，用于将其嵌人水泥基回 的混凝土孔中，见C.2。

C.4.1修复用嵌入式阳极

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阳极（或环形阳极）的影响。这是由于当混凝土中的钢筋成为阳极时，由于氯化物侵蚀，阳极对邻 筋提供“天然的”阴极保护；当混凝土发生开裂和剥落时，阳极被修复，变成阴极，则先前的“天然 保护”相邻区域开始腐蚀

将典型的0.25mm厚的Zn箔卷的其中 上专用的离子导电粘合剂（水凝胶）。将阳极放 准备好的表面上，然后立即密封边缘。阳极上涂上保护层和装饰层

C.4.4护套内的锌网

将永久性的玻璃纤维增强式扩张锌网 通常用于海洋环境。

类似于C.4.1中的阳极，但是安装在孔芯中，或以其他方式切割在混凝土中并连接在一起。 一种专用式混合阳极(蒙)12J5-2 坡屋面，最初可作为外加电流阳极进行初始通电，然后作为牺牲阳极直接连接到钢 筋上。

C.5潼没式混凝土建构筑物的阳极

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C.5.2外加电流阳极

理地式混凝士构筑物的阳

C.6.2外加电流阳极

用于混凝土中埋地钢的外加电流阳极通常包括高硅铸铁（在氯化物环境中有铬）、石墨或混合金属 氧化物镀层的钛。可以使用其他外加电流阳极，包括磁铁矿和废铁。外加电流阳极将作为单个阳极或 一起组合安装以形成水平或垂直的基床。阳极将被包埋在导电填充物（通常为熳烧石油焦炭）中以降低 对地电阻（并因此降低所需电流输出的驱动电压）并降低阳极本身的消耗率。 对于单个阳极，外加电流阳极系统的输出通常可以为1A2A火力发电厂汽水管道支吊架设计手册2007 华北.pdf，对于水平或垂直聚集的基床通常 为5A～200A，对于深垂直基床通常为10A～100A。基床类型的选择将取决于电流的总体需求、构 筑物的几何形状、基床地面的可及性和可用性。使用外加电流阳极系统，还宜考虑考虑到相对于其他构

筑物（包括第三方构筑物）的杂散电流风险。 用于外加电流阳极的电缆宜适用于暴露在埋地条件下，能够承受高电流，并且在电缆和阳极界面处 能够承受所产生的侵蚀性/氧化性条件（见C.5.2注）。 相关埋地构筑物的外加电流阳极具体细节见EN12954