标准规范下载简介
CECS22：2005《岩土锚杆（索）技术规程》.pdf6.5.3永久性锚杆外露的筋体、锚具和承压板用混凝土封闭时，
6.5.3永久性锚杆外露的筋体、钅
若混凝土厚度小于50mm，易出现收缩龟裂、大气水渗人，常导致 锚头腐蚀。对我国西南地区某边坡锚固工程的调查发现，一些锚 杆锚头上包裹的砂浆仅20～30mm厚，剥开保护层后发现钢绞 线、锚具和承压板均有较严重的锈斑。因而本条规定，封闭保护锚 头的混凝土厚度不应小于50mm。
昆明市建设项目用地与规划指引（昆明市自然资源和规划局2019年11月）7. 1. 5 在有机质± 液限 W, ≥50%和相对密实度 D.<0. 3 的划
层中设置锚杆的锚固段，会引起显著的蠕变而导致锚杆初始 力值急剧降低，或因注浆体与土层间的摩阻强度过低而无法 设计要求的恒定锚固力。因此，规定未经处理的上述三种地 得作为永久性锚杆的锚固地层。德国、日本、奥地利等国的岩 杆标准也作了同样的规定
7.1.7岩土锚杆在可变荷载作用下，会产生附加位移。
些试验资表明，荷载变化范围大小对锚杆附加位移有重要量 在相同的荷载循环周数内，荷载变化大，附加位移也大；荷载 小，附加位移也小。参照德国、奥地利等国锚杆规范的相关郑 本条规定了，当锚杆承受反复变动荷载时，反复荷载的变动幅 不大于错杆拉力设计值的20%
7.2.2岩土锚杆通常是以群体的形式出现的，如果锚杆布置得很 密，地层中受力区的重叠会引起应力叠登加和锚杆位移，从而使锚杆 极限抗拔力不能有效发挥，这就是通常说的“群锚效应”。必须注 意的是：锚杆极限抗拨力会因群锚效应而减小。群镭效应与锚固 体间距、直径、长度及地层性状等因素有关。 当低洼结构物采用抗浮锚杆时，若锚杆间距过小，则由于群锚 效应的影响，也常常不能发挥所有锚杆的锚固力，而只是被锚固的 那部分岩土发挥抗浮作用（图1）。在这种情况下，低洼结构物的 抗浮安全系数可由下式求得：
(1)浮力T7YTTTTTR30图1考虑群锚效应的锚杆抗浮作用为避免因锚杆间距过小而引起锚杆承载力降低，国内外锚杆规范中均对锚杆锚固体的最小间距加以限制。本条规定锚杆锚固体最小间距宜大于1.5m。如需锚杆间距更小，则可使用不同倾角或不同长度的锚杆（图2）。5°立视图平面图(a）不同倾角的锚杆(b)不同长度的锚杆图2过密间距锚杆的处理7.2.4规定钻孔内预应力钢绞线面积不超过钻孔面积的15%，是为了使钢绞线间有适宜的间距，保证钢绞线被足够的水泥浆所包裹，以满足钢绞线与注浆体间粘结强度的要求。7.2.5为减缓地面交通荷载等反复荷载的影响，以及不致因采用76
较高的注浆压力而使上覆土隆起，本条规定锚杆锚固段上部 土层厚度不宜小于4.5m。
较高的注浆压力而使上覆土隆起，本条规定锚杆锚固段上部覆盖 土层厚度不宜小于4.5m。 7.2.6根据锚杆的作用原理，对于不同类型的工程锚杆倾角（指 锚杆与水平面的夹角）是不同的。总的来说，确定锚杆的倾角应有 利于满足工程抗滑、抗塌、抗倾或抗浮的要求。但就控制注浆质量 而言，如锚杆倾角过小时，注浆料的泌水和硬化时产生的残余浆渣 会影响锚杆的承载力，故本条规定锚杆的倾角宜避开一10°～十 10°的范围。
7.3.1锚杆锚固体的抗拔安全系数是锚杆极限抗拔力与锚杆设 计拉力值（工作荷载）的比值。锚杆的抗拔安全系数取决于锚杆的 使用年限、使用条件、结构设计中的不稳定因素和风险性。根据国 内外锚杆标准所采用的锚杆抗拨安全系数（表3）和多年来我国岩 土锚固工程的使用效果和安全状态，本条规定的锚杆抗拨安全系 数仍与我国现行国家标准《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB 50086和中国工程建设标准化协会标准《土层锚杆设计与施工规 范》CECS22：90的规定保持一致，未作修改，
表3岩土锚杆的抗拔安全系数
7.3.2当镭杆杆体工作应力水平大于杆体抗拉强度的60%时： 会出现较大的应力松弛，也易在高拉应力作用下引起筋体的应力 腐蚀。此外，当由多根钢绞线组成的样体受力时，各钢绞线的受力 住往是不均等的。鉴于上述原因，本条规定采用钢绞线、精轧螺纹 钢筋作杆体时，其抗拉安全系数应不小于1.8（永久锚杆）和1.6 （临时锚杆）。当采用HRB400级或HRB335级钢筋作杆体时，由 于该类钢筋受荷达到抗拉强度标准值后，还有较大的强度储备才 会出现破坏，故可采用较小的抗拉安全系数，即杆体抗拉安全系数 不应小于1.6（永久锚杆）和1.4（临时错杆）
7.4杆体和锚固体截面
载力计算公式。应当说明，锚杆锚固段注浆体是在有侧限条件下 工作的。无侧限注浆体的抗压强度只适用于基本质量保证，远不 能反映现场注浆体的实际强度。英国A.D.Barley等人所进行的 模拟注浆柱在密实至很密实砂或软弱岩体的侧限环境中加荷试验 表明，无侧限状态下抗压强度仅为40～70MPa的注浆体，在有侧 限条件下达到了200～800MPa的压应力。有侧限的注浆体的抗 压强度增大系数"与注浆体周边的岩土弹模有关，应通过试验确 定。
表4典型的岩石与注浆体间的极限粘结应力
表5典型的注浆体与粘性土间的平均极限粘结应力
摘自美国PTI1996年制定的《岩层与土体预应力锚杆建议》。 表6典型的注浆体与砂性土间的平均极限粘结应力
注：摘自美国PTI1996年制 杆建设》
7.5.2、7.5.3大量的试验资料表明，锚杆受力时，沿锚固段全长 的粘结应力分布是很不均匀的。特别当采用较长的锚固段时，受 荷初期，粘结应力峰值在临近自由段处，而锚固段下端的相当长度 上，则不出现粘结应力。随着荷载增大，粘结应力峰值向锚固段根 部转移，但其前方的粘结应力则显著下降。当荷载进一步增大，粘
第7.5.2条提出了在确定锚固长度时，应考虑锚固长度对粘结强度的影响。目前，影响系数山需经试验确定。当无试验资料时，山值建议暂按表7.5.2取用。表7.5.2是综合国内外一些工程锚杆粘结强度（表面摩阻力）的实测结果得出的。图4为德国ostermays于1974年收集到的在粘土中随锚固段长度变化的表面摩阻力变化。英国A.DBarley通过粘土中61根锚杆的实验，经分析整理后，综合考虑了粘结系数以及有效锚固长度随固定长度增加而降低的影响，得出了伦敦极硬粘土中锚杆锚固长度与综合有效因子（f）的关系曲线（图5）。图5表明，当使用短的（2.5～3.5m)锚固长度时，有效因子为0.95～1.0，乎能完全调动粘土的抗剪强度。此后，随着锚固长度的增加，综合有效因子f。急剧下降。当使用很长的（25m）)的锚固长度时，锚固长度的有效因子仅为0.25。1.00.90.80.70.60.50.40.30.20.1510152025锚固长度（m）图5硬粘土中锚杆锚固长度与综合有效因子关系曲线在北京昆仑公寓基坑锚固工程中，曾对粘质粉土、粉质粘土中不同锚固长度锚杆的粘结强度进行测定，其结果列于表7。:82:
表7不同锚固长度对地层与注浆体间粘结强度的影响
从锚杆荷载传递机制出发，国内外普遍认为，当锚杆锚固长度 超过一定值（与岩土介质的弹模有关）后，锚杆承载力的提高极为 有限，甚至可忽略不计，因而国外的一些锚杆规范均规定了适宜的 锚固段长度（表8）。本条对锚杆锚固段长度的限制，基本上与国 外相关标准的规定一致或接近。
8 国外锚杆规程规定的锚杆锚固具
7.6.2若锚杆自由段长度过短，则对锚杆施加初始预应力后，锚 杆的弹性位移较小，一旦锚头出现松动等情况，可能会造成较大的 预应力损失，故本条规定，锚杆的自由段长度不应小于5.0m。在 下列情况下，往往需要更长的自由段长度： ·锚固段穿人临界破裂面至少1.5m； ·将锚固段选在合适的地层内； ·保证锚杆、被锚固结构物和地层的稳定性。
7.9初始预应力7.9.2基坑工程特别是软土中的深基坑工程，常采用预应力锚杆背拉护坡桩（墙）的支护结构。护坡桩墙结构常发生一定量的位移。护坡桩墙的位移必然进一步张拉锚杆，导致锚杆初始预应力上升。天津某深10m的基坑工程，当地下连续墙顶端位移达6～9cm时，测得的锚杆应力增高值竞为初始预应力值的35%～50%。因而本条规定，在容许地层和被锚固结构产生一定变形的工程，锚杆初始预应力值（锁定拉力）宜为锚杆拉力设计值的0.75～0.90倍7.10锚固结构稳定性7.10.2锚固结构内部稳定性验算采用Kranz法。1单排锚杆支撑时内部稳定性验算（Kranz法）。采用Kranz法如图6所示。由锚固体中心c向挡土结构下端假设支点6连成一条直线，并假设bc线为深部滑动线，再通过c点垂直向上作直线cd，这样abcd块体上除作用有自重W外，还作用有E。、E1和Q。当块体处于平衡状态时，可利用力多边形求得0>dKEH.TAK(a)单元体平衡时受力分析(b)力多边形图6车锚杆沿深层滑动面稳定性验算：84
2多排锚杆支撑时内部稳定性验算(Kranz)法。如图8所示，上排锚杆锚固体在下排锚杆锚固体滑动楔体的外侧，滑动面bc的倾角比下排锚杆滑动面bf的倾角大（01>2）。此时，安全系数可由下式求得：Rh(be) .maxFbe(4)Po(1h) + Po(2h)Rh(be) maxFbf(5)Po(2h)Rh(be.) maxFbfePo(1h) + Po(2h)(6)Rh(b) .maxFbr(7)i>ΦqhRE.Q2/0100,>02b(a)力系平衡86
EE12h(b)力系平衡ARRR2E12TQ2E.WW,y(c）力多边形几何关系图 8双排锚杆支承公式（4）和（5）如能满足，则可确认公式（7)更为安全87
8，1.1锚杆的施工其有很强的 性，科学、合理、有序地组织锚 杆施工，对确保锚固工程的质量影响很大，因此，锚杆施工前应充 分核对设计条件、地层条件、环境条件，制定详细的施工组织设 计。施工组织设计应对锚杆施工的主要环节（钻孔，杆体制作 存储及安放，注浆，张拉与锁定）有明确的技术要求，确定施工方 法、施工材料、施工机械、施工程序、质量管理、进度计划、安全管 理等事项。
理等事项。 8.1.2为确保锚杆的质量，在施工前一定要对锚杆原材料和施工 设备的主要性能指标进行检查，包括水泥、杆体、锚其、防腐等材 料，并按本规程第5章要求采样检查其力学性能，当发现与设计要 求不符时，应及时采取补救措施或进行更换调整。 8.1.3为保证锚固段浆体的质量，在裂隙发育、空洞贯通以及存 左汽法业
8.1.2为确保锚杆的质量，在施工前一定要对锚杆原材料利 设备的主要性能指标进行检查，包括水泥、杆体、锚具、防腐 料，并按本规程第5章要求采样检查其力学性能，当发现与设 求不符时，应及时采取补救措施或进行更换调整。
8.1.3为保证锚固段浆体的质量，在裂隙
在渗流和承压水的岩层中施工锚杆时，应对锚固段周边孔壁进行 不透水性试验，其主要目的是防止浆液流失。参考奥地利锚杆规 范（B一4455）和我国《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》SL 6294规定的锚固段地层固结注浆标准，本条规定，在0.2～0.4 MPa压力下，锚固段全长在10min内渗水率超过0.01m²/min 时，应进行固结注浆，或采取其他措施
8.2.2套管护壁钻孔是指必须采用套管跟进护壁的钻孔方式。
8.2.2套管护壁钻孔是指必须采用套管跟进护壁的钻孔方式。 套管护壁钻孔对钻孔周边扰动小，可有效防止钻孔时的塌孔现象， 有利于保证注浆饱满度和注浆质量，提高孔壁地层与注浆体的粘
结强度。因而本条规定，在不稳定地层或地层扰动会引起水土流 失，危及邻近构筑物安全使用时，应采用套管护壁钻孔。
8.2.3由于压力分散型和可重复高压注浆型锚杆构造先
许钻孔时泥砂、石屑残留于钻孔内，因而在土层中施工这两种锚杆 时，应采用套管护壁钻孔。当成孔质量较高、洗孔干净时，也可采 用无套管护壁钻孔。
8.3杆件制作、存储及安放
8.3.1规范锚杆杆体的制作、存储及安放，是为了保证锚杆杆体 的加工满足锚杆使用功能和防腐要求
满足钢筋与注浆材料的有效粘结。钢筋接长可采用对接、锥螺纹 连接、双面焊接，精轧螺纹钢筋和中空筋材的接长必须采用等强度 连接器。沿杆体轴线方向设置对中支架，主要是为了使杆体处于 钻孔中心，并保证杆体保护层厚度满足设计要求。
8.3.3钢丝、钢绞线长度应尽量相同，以满足杆体中每#
绞线受力均匀的要求。由钢丝、钢绞线组成的锚杆杆体通常 台上组装，以有利于每根钢丝、钢绞线按一定规律平直排列
8.3.4可重复高压注浆锚杆杆体主要由钢绞线、可重复
8.3.5荷载分散型锚杆包括拉力分散型和压力分散型锚杆
分散型锚杆的单元锚杆的端部可采用高分子聚酯纤维增强模塑料 承载体或钢板承载体。采用高分子聚酯纤维增强模塑料承载体 时，无粘结钢绞线通常绕承载体弯曲成U形，采用钢板承载体通 常采用锚板和挤压锚固件。
8.4.2水泥浆或水泥砂浆的配合比直接影响浆体的强度、密实性 和注浆作业的顺利进行。水灰比太小，可注性差，易堵管，常影响 注浆作业正常进行；水灰比太大，浆液易离析，注浆体密实度不易 保证，硬化过程中易收缩，浆体强度损失较大，常影响锚固效果。
小，所需的浆液宜为水灰比较大的纯水泥浆。根据已有工程经验， 本条规定高压注浆应在一次注浆后当水泥结石体强度达到5.0 MPa时进行，强度过高或过低都难以实现高压劈裂注浆
8.5.1锚杆张拉和锁定是锚杆施工的最后一道工序，也是检验锥 杆性能最直观的方式。对张拉预紧、锚具的选型等方面进行控制 可满足锚杆张拉的要求。正式张拉前，取0.1～0.2倍设计拉力值 对各钢绞线预紧十分重要，有利于减缓张拉过程中各钢绞线的受 力不均匀性以及减小锚杆的预应力损失。
8.5.2锚杆超张拉是为了补偿张拉时锚夹片回缩引起的预应力
锚杆锁定后预应力变化一般不应超过锚杆设计拉力值的 10%。超出此范围时，为了满足设计要求的性能，必须采取措施进 行调控。对预应力损失可采取补偿张拉的方式，即实施二次张拉， 以我国上海太平洋饭店深基坑土锚工程为例，在一次张拉后5c 内，锚杆预应力值由526kN降至461kN，预应力损失达12.4%
随后补偿张拉至545kN，补偿张拉后7d内预应力值降至520kN， 仅损失4.6%。如果预应力增值超过锚杆设计拉力值的10%，则 放松后重新张拉以调低预应力值。因此，对需调整拉力的永久性 锚杆，锚头应设计成可进行补偿张拉的型式，而不能用混凝土封 死。
等位移张拉。通常采取等荷载张拉方式。以由四个单元锚杆组成 的压力分散型锚杆为例，该锚杆具有4个单元锚杆。具体的等荷 载张拉工艺如下： 1荷载、位移计算。 （1)每个单元锚杆所受的拉力Pn，由下式计算：
式中L;一每个单元锚杆的长度（mm）; E，一钢绞线的弹性模量（N/mm²）。 As一一每个单元锚杆钢绞线的截面积（mm）。 （3）各单元锚杆的预加荷载P，由下式计算：
2张拉步骤。 （1）将张拉工具锚夹片安装在第一单元锚杆的钢绞线上，张拉 至张拉管理图上荷载P2（图9、图10）。 （2）在张拉工具锚夹片仍安装在第一单元锚杆钢绞线的基码
上，将张拉工具锚夹片安装在第二单元锚杆的钢绞线上，继续张拉至张拉管理图上荷载P3；(3）在张拉工具锚夹片仍安装在第一、二单元锚杆钢绞线的基础上，将张拉工具锚夹片安装在第三单元锚杆的钢绞线上，继续张拉至张拉管理图上荷载P4；（4)在张拉工具锚夹片仍安装在第一、二、三单元锚杆钢绞线的基础上，将张拉工具锚杆的钢绞线上，继续张拉至张拉管理图上的组合张荷载P组；（5）各单元锚杆组合张拉至设计拉力值或锁定拉力值。张拉长度自由段长度锚固长度LLLmN4N第四单元锚杆长度L4N2N,第三锚杆锚杆长度L第二单元锚杆长度L2第一单元锚杆长度L图9荷载分散型锚杆长度示意张拉荷载P(kN)设计拉力个4xP.Pα3xPn组合张拉2xP.荷载P组1xP,位移SPi=0S4S3图10张拉管理92
出 和验证锚杆设计参数和施工工艺的合理性，因而锚杆的破坏应控 制在锚固体与岩土体间。本条规定是为了避免锚杆的破坏由预应 力筋极限拉力不足引起。通常，预应力筋的设计是可控因素，视具 体试验自的不同，可适当增加预应力筋的截面面积
9.1.3锚杆试验和加荷装置一般采用电动高压油泵和空心千 斤顶，加荷装置的额定压力和精度应满足试验要求和保证安 全
9.1.4荷载分散型锚杆包括压力分散型锚杆和拉力分散型锚杆，
9.1.4荷载分散型锚杆包括压力分散型锚杆和拉力分散型锚杆， 是近年来工程应用日趋增多的锚杆类型。由于其单元镭锚杆的自由 段长度不同，在相同荷载作用下，各个单元锚杆的位移不同，采用 常规的试验方法是不适宜的。 耳前，该米型错杆的试验有两种方法：①对每个单元铺杆单独
是近年来工程应用日趋增多的锚杆类型。由于其单无锚杆的自由 段长度不同，在相同荷载作用下，各个单元锚杆的位移不同，采用 常规的试验方法是不适宜的。 自前，该类型锚杆的试验有两种方法：①对每个单元锚杆单独 进行常规锚杆试验，锚杆的试验结果由若干个单元锚杆的试验资 料组成；在条件许可的情况下，采用多个同步干片顶完成锚杆试 验。②在设计拉力条件下，计算由单元锚杆在相同荷载作用下因 自由段长度不等引起的弹性伸长差，依次对各个单元锚杆（从自由 段长度最大的）进行预先张拉以消除上述影响，然后按常规试验方 法进行试验（详见第8.5.3条说明）。北京中国银行总行大厦深基 坑支护工程、日本KTB工法都是按此方法进行锚杆试验的。
9.2.1锚杆基本试验是锚杆性能的全面试验，目的是石
9.2.1锚杆基本试验是锚杆性能的全面试验，目的是确定锚杆 的极限承载力和锚杆参数的合理性，为锚杆设计、施工提供依 据。新型锚杆或已有锚杆用于未曾应用过的地层时，由于没有 任何可参考或借鉴的资料，规定均应进行基本试验。只有用于 有较多锚杆特性资料或锚固经验的地层时，才可以不做基本试 验。 9.2.2鉴于岩土层条件的多变性，为了准确地确定锚杆的极限承 载力，本条对试验锚杆的数量以及结构参数和施工工艺作了规定 但需指出，这是对同一种地层而言的，若同一工程有不同的地层条
。断室铺杆或有杆用 任何可参考或借鉴的资料，规定均应进行基本试验。只有用于 有较多锚杆特性资料或锚固经验的地层时，才可以不做基本试 验。 9.2.2鉴于岩土层条件的多变性，为了准确地确定锚杆的极限承 载力，本条对试验锚杆的数量以及结构参数和施工工艺作了规定 但需指出，这是对同一种地层而言的，若同一工程有不同的地层条 件，则应相应的增加基本试验锚杆组数。美国、德国、英国有关标 准规定的锚杆基本试验数量为3根。 9.2.3基本试验对锚杆施加循环荷载是为了区分锚杆在不同等 级荷载作用下的弹性位移和塑性位移，以判断锚杆参数的合理性 和确定锚杆的极限拉力。国外有关规范规定的锚杆基本试验加荷 等级与观洲时间见表9表10和表1
战力，本条对试验锚杆的数量以及结构参数和施工工艺作了我 且需指出，这是对同一种地层而言的，若同一工程有不同的地 牛，则应相应的增加基本试验锚杆组数。美国、德国、英国有 隹规定的锚杆基本试验数量为3根，
级荷载作用下的弹性位移和塑性位移，以判断锚杆参数的合理性 和确定锚杆的极限拉力。国外有关规范规定的锚杆基本试验加荷 等级与观测时间见表9、表10和表11
表9各国基本试验分级加荷数值
注：P,——预应力筋的届服荷载
层锚杆标准草案建议的荷载增量和
表11德国DIN4125永久锚杆基本试验荷载分级和观测时间
家的锚杆规范对此都作了同样的规定。同时，报告应详细描还 层性状、注浆材料和配合比、注浆压力、锚杆参数、施工工艺
试验荷载、锚头位移和试验中出现的情况。 9.2.6预应力筋的理论弹性伸长△S要由下式计算：
PLf AS= EA
9.3.1岩土锚杆的端变是导致锚杆预应力损失的主要因索之一。 工程实践表明，塑性指数大于17的土层、极度风化的泥质岩层，或 节理裂隙发育张开耳充填有粘性土的岩层对蠕变较为敏感，因而 在该类地层中设计锚杆时，应充分了解锚杆的蠕变特性，以便合理 地确定锚杆的设计参数和荷载水平，并且采取适当措施，控制端变 量，从而有效控制预应力损失。国外锚杆规范对此都作了相应的 规定。 9.3.2、9.3.3国内外的研究资料表明，荷载水平对锚杆蠕变性能 有明显的影响，即荷载水平愈高，蠕变量越大，趋于收敛的时间也 越长。本条主要是参照美国锚杆规范关于蠕变试验的有关规定 并结合我国的工程实践规定了锚杆蠕变试验的加荷等级和观测时 间。锚杆的蠕变主要发生在加荷初期，因而规定了加荷初期应多 次记录锚杆的蠕变值。
9.3.4、9.3.5
蠕变的变化趋势，由此可判断锚杆的长期工作性能。蠕变率是每 级荷载作用下，观察周期内最终时刻蠕变曲线的斜率。如最大试 验荷载下，锚杆的蠕变率为2.0mm/对数周期，则意味着在30min 至50年内，锚杆蠕变量达到12mm。
9.4.1、9.4.2锚杆验收试验是对锚杆施加大于设计轴向拉力值 的短期荷载，以验证工程锚杆是否具有与设计要求相近的安全系 数。目前收集到的最大试验荷载Ptmax值列于表12。验收试验时 锚杆数量的规定，是参考国外有关规定并结合我国的实践经验而 提出的，目的是及时发现设计、施工中存在缺陷，以便采取相应的 措施加以解决，确保锚杆的质量和工程安全
12工程锚杆的最大试验荷载P.
10.1.1监测的目的和意义是： 1 施工过程监测，可以对工程施工进行安全控制； 27 根据监测数据的反馈，可及时验证和调整设计参数，指导 下一步施工； 3 通过运营阶段的长期监测，确保锚固结构的长期安全可靠； 4 可为科学研究和今后的工程应用积累数据，提高设计施工 水平。 10.1.2锚固结构严禁超载运营。由于锚固结构多暴露在外面， 对锚头的保护极为重要，可采用混凝土封闭锚头。对可重复张拉 锚杆DB46／T 469-2018 重大建设项目气象条件评估资料处理规范，可采用保护罩，内充填防腐油脂保护。 10.1.3应制定监测控制指标和警戒值。当监测值超过警戒值 时，说明锚固结构安全度不足，必须采取修补和治理措施。
10.3.4锚杆测力计应安装在锚头与被锚固结构之间，可对锚杆 拉力进行监测。自前国内使用的锚杆测力计有钢弦式、应变式和 液压式，可根据监测对象和蓝测时间选用。 10.3.5测试锚杆与工程锚杆应具有相同条件，其自由段应可自 由伸缩，不作锁定。对测试锚杆进行拉拔，可以监测锚杆抗拔力的 变化：对测试铺杆相对位移的监测，可以得到锚杆长期途变情况
2由于锚杆徐变和地层徐变，锚杆拉力随时间减少，应采取
再张拉方法进行补偿；由于地下水上升、冻涨、地层膨胀和应力消 除等影响，使锚杆拉力增大，应适当卸荷降低锚杆拉力；由于荷载 变化或设计能力不足造成锚杆拉力加大，还应采取补强加固措施。
11.2.1～11.2.3锚杆质量检验包括原材料质量检验和锚杆抗拨 力检验。本节列出了锚杆质量检验的基本内容和检验标准。对设 计有特殊要求的锚杆还应按设计要求增加质量检验的内容和标 准，以确保锚杆工程的质量。
11.3不合格锚杆处理
11.3.1本条旨在对工程锚杆的承载能力与质量作出客观的评 价。针对验收锚杆出现不合格情形时所采取的增加验收锚杆数量 作出了规定。 11.3.2本条是针对不合格锚杆提出了处置方法，主要是参考美 国锚杆规范制定的。 11.3.3本条规定了锚固工程中出现不合格锚杆后的工程处理方 法。可通过增补锚杆的方法满足设计要求的总拉力北京至诚输电线路设计软件介绍.pdf，以确保工程 的稳定性。
统一书号：1580058·667 定价：22.00元