DB62／T 3171-2019 标准规范下载简介

DB62／T 3171-2019 双向螺旋挤土灌注桩技术规程.pdf

荷载分项系数yG=1.yO=1的荷载效应应为标准组合。 2）计算荷载作用下基桩沉降时，考虑土体固结变形时效特 点，应采用荷载效应准永久组合。 3.1.3根据建筑物结构型式、功能特征、体型特点、规模大小、差 单变形要求、场地地质条件与环境复杂程度，以及由于桩基问题 能造成建筑物破坏或影响建筑物正常使用的程度，双向螺旋挤 二灌注桩基设计应根据表3.1.7分三个设计等级。 .1.4双向螺旋挤土灌注桩作为复合地基中的竖向增强体时， 身主要承担竖向荷载。当位于较复杂的场地，如坡地、非发震断 带、岩性急剧变化地层，桩身不仅承受上部建筑产来的竖向荷 我，尚承受地震作用下地层错动产生的水平剪力，此时，桩身应配 置适量的钢筋，

身主要承担竖向荷载。当位于较复杂的场地，如坡地、非发震断 裂带、岩性急剧变化地层，桩身不仅承受上部建筑产来的竖向荷 载，尚承受地震作用下地层错动产生的水平剪力，此时，桩身应配 置适量的钢筋

5.1桩顶作用效应计算

DB61／T 1247-2019标准下载5.2桩基竖向承载力计算

5.3.1双向螺旋挤土灌注桩的单桩竖向极限承载力,是

1 双向螺旋挤土灌注桩的单桩竖向极限承载力，是指单桩在

竖向荷载作用下达到破坏状态前或出现不适合继续承载的变形 时所对应的最大荷载，它取决于土对桩的支承阻力和桩身材料强 度。单桩竖向极限承载力标准值是基桩承载力的最基本参数，设 计采用的单桩竖向极限承载力标准值应根据建筑桩基的甲、乙、 内三个设计等级，分别应用不同的方法确定。 原位原型试验是确定单桩竖向极限承载力最可靠的方法，其 次是利用地质条件同的试资料和原位测试方法以及端阻力、 则阻力与土的物理指标的经验关系参数方法确定。对于不同等 级的桩基设计应采用不同可靠度的单桩竖向极限承载力确定方 法。单桩竖向极限承载力的确定，一要以单桩静载试验结果为主 要依据，二要重视综合判定 试验单桩极限承载力标准值应通过不少于2根的单桩现场静 载试验确定，从而获取反映特定地质条件、成桩工艺儿何尺寸的 单桩极限承载力代表值。计算单桩极限承载力标准值可以根据 持定地质条件、成桩工艺、儿何尺寸，以及极限侧阻力标准值和极 限端阻力标准值的统计经验值计算的单桩极限承载力标准值

5.3.22012年，双向螺旋挤土灌注桩施工技术进入甘肃，已在多 个工程中得到应用，本次收集到12个工程项目、2个试验项目共 40根双向螺旋挤土灌注桩检测试验资料，其中测试极限侧阻力的 空底试验桩1根，抗拨承载力试验桩2根，加载达到承载力极限破 坏状态试验桩12根。桩径500mm~1000mm，桩长12.0m~26.3m， 桩端进入持力层深度1.0m~4.0m。桩端持力层有砾砂层、圆砾 层、卵石层、强～中风化泥岩层、砂岩层等：桩周土层有黄土状粉 土层、粉质黏土层、粉细砂层、砾砂层等。 由于双向螺旋挤土灌注桩具有“肥桩效应”，相对于非挤土桩 侧阻力和端阻力具有增大效果，本次增大系数是根据相似地层结

5.3.4本规程建议引用现行

5.3.4本规程建议弓用现行行业标准《建筑桩基技术规范》JG 94中依据双桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩的单桩竖向 极限承载力标准值计算公式作为双向螺旋挤土灌注桩的相应计 算公式5.3.4。 值得指出的是，目前国际上许多国家的桩基技术规范都采用 静力触探法来确定挤土型螺旋灌注桩的单桩竖向极限承载力，并 且已经通过十多年的工程实践，积累了大量相关技术资料。但 是，由于我国应用的静力触探设备与国外的静力触探设备的触探 头尺寸具有差异性、试验技术上也不尽相同，因此难以直接引人 应用。考虑到我国的建筑桩基技术规范已采用国产静力触探设 备确定混凝土预制桩的单桩竖向极限承载力，已有20多年历史 本规程未经修改直接弓引用现行行业标准《建筑桩基技术规范》JC. 94中依据双桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩的单桩竖向 极限承载力标准值计算公式。本规程编制组认为，采用这一静力 触探方法确定双向螺旋挤土灌注桩的单桩竖向极限承载力将偏 于安全。今后随着工程经验与资料的积累增多，将会对本规程的 计算公式5.3.4进行调整和修改

5.3.5通过综合欧美等国家对双向螺旋挤土灌注桩极限承载力 的确定方法，并根据本国的具体使用条件，本规程给出了通过标 准贯入试验指标估算双向螺旋挤土灌注桩单桩极限承载力的 方法。 在应用标准贯入试验确定双向螺旋挤土灌注桩承载力时，首 先需要明确标准贯人试验中有关N值的修正问题。从双向螺旋挤 土灌注桩的工程应用统计数据来看，双向螺旋挤土灌注桩的施工

长度主要为10m~30m。并且，统计数据表明，是否对N值进行杆 长修正，对9与9，的计算值影响高达20%~30%。因此，应用标 准贯入试验成果确定双向螺旋挤土灌注桩极限承载力时，必须明 确所采用标准贯人试验指标为未经杆长修正的N值 在应用N值确定双向螺旋挤土灌注桩桩端承载力时，N值为 桩端面以上和以下4d范围内未经杆长修正的标贯击数根据该层 土厚度的加权平均值

5.4桩基竖向抗拔承载力计算

5.4.1由于承受上拨力，桩基存在群桩整体拨出或单桩拨出的两 种可能性，所以抗拔桩基要求同时验算群桩基础呈整体破坏和呈 非整体破坏时的基桩抗拔承载力。 5.4.2抗拨系数入为基桩的抗拨极限承载力与抗压极限承载力的 比值，根据地层土性不同按表5.4.2取值。对于抗拨桩桩身正截面 设计尚应满足受拉承载力。

桩基础的变形包括：沉降量、沉降差、整体倾斜和局部倾斜。 对于设计等级为中级和乙级的建筑物应进行沉降计算，桩基的最 整沉降量计算方法采用现行行业标准《建筑桩基技术规范》JCGJ94 推荐的等效作用分层总和法。桩基沉降变形充许值按表5.6.5规 定采用。

5.7桩身承载力与裂缝控制计算

5.7.2经济合理的单桩竖向极限承载力标准值应是土的极限承 载力和桩身承载力极限值相匹配。在受压双向螺旋挤土灌注桩 的桩身承载力计算中，钢筋混凝土轴向受压桩正截面受压承载力 计算，涉及以下三方面因素

1在一定条件下，纵向主筋的承压作用可以计人桩身受压承 载力； 2箍筋起水平抗剪作用，对桩身混凝土起侧向约束增强作 用，带箍筋的约束混凝土轴心抗压强度较无约束混凝土提高80% 左右。当桩顶5d范围内的箍筋间距不大于100mm时，可以考虑纵 向主筋的承载作用： 3桩身混凝土的受压承载力是桩身受压承载力的主要部分， 其强度和截面变异受成桩工艺的影响。双向螺旋挤土灌注桩的 成桩工艺系数取出=0.6~0.8。 5.7.3桩身处于土体中，一般不会出现压屈失稳问题，但下列两 种情况应考虑桩身稳定系数确定桩身受压承载力，即按本节规 定的桩身受压承载力乘以稳定系数β。一是桩的自由长度较大 （以少数构筑物桩基为主）、桩周围为可液化土；二是桩周围为超 软弱土，即土的不排水抗剪强度小于10kPa。当桩的计算长度与 桩径比1./d>7.0时要按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JCJ 94执行。 5.7.6对抗拨桩的正截面受拉设计应满足受拉承载力，同时应按 裂缝控制等级进行裂缝控制计算。裂缝控制参考现行现行行业 标准《混凝土结构设计规范》GB50010，按环境类别和腐蚀性介质 弱、中、强等级诸因素划分抗拨桩裂缝控制等级，对于不同裂缝控 制等级桩基采取相应的措施

5.7.3桩身处于土体中，一般不会出现压屈失稳问题，但下列两 种情况应考虑桩身稳定系数确定桩身受压承载力，即按本节规 定的桩身受压承载力乘以稳定系数β。一是桩的自由长度较大 （以少数构筑物桩基为主）、桩周围为可液化土；二是桩周围为超 软弱土，即土的不排水抗剪强度小于10kPa。当桩的计算长度与 桩径比1./d>7.0时要按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JCJ 94执行。

裂缝控制等级进行裂缝控制计算。裂缝控制参考现行现行行业 示准《混凝土结构设计规范》GB50010，按环境类别和腐蚀性介质 弱、中、强等级诸因素划分抗拔桩裂缝控制等级，对于不同裂缝控 制等级桩基采取相应的措施

5.8.4液化地基上竖向抗震承载力验算分主震期间和主震之后 两种工况进行。根据地震反应分析与震动台试验，主震期间地面 加速度最天时，土体尚未充分液化，只是刚度比未液化时有所下 降，因此，对摩阻力乘以折减系数是合适的。地震时土中孔压不 会排泄消散，往往于震后才会出现喷砂冒水，这一过程通长持续

几小时甚至一、二天，这段时间还可能有余震发生，为使设计偏于 安全，主震之后假定摩阻力为零，地震作用按水平地震影响系数 最大值的10%采用

6.1.1黄土震陷是指非饱和、低湿度的黄土在地震荷载作用下， 黄土场地产生突然的附加沉馅：新黄土震陷场地和饱和新黄土液 化场地上的基桩应采用有可靠持力层的端承桩，且桩身通长配筋， 判定为可能液化的饱和新黄土上的桩宜优先选用大直径混凝土灌 注桩。

双向螺旋挤土灌注桩承载力

6.2.1双向螺旋挤土灌注桩应用于震陷场地时，应注意： 1 震陷产生的负摩阻力不可忽略： 2应计入肥桩效应的不利影响： 3新黄土震陷时桩基负摩阻力的估算中，中性点深度考虑为 震陷性黄土的卜限深度； 4震陷黄土下限深度的判定，目前尚无统一的规定，根据相 关资料：03新黄土层20m以下的黄土震陷性甚微，可略而不计；当 黄土的孔隙比小于0.75时，基本没有震陷性； 5黄土震陷随看着土密度的增大而减小，随看土孔隙比的减小 而减小；对于震陷破坏程度严重的建筑，优先考虑场对建筑场地进 行预处理，以增加桩间士的密实度、降低桩间士的孔隙比为预处理 指标。

土体被挤密，湿陷性消除。但在挤密范围以外的土体依

浸水区试验FZ1~FZ6负摩阻力实测

6.3自重湿陷性黄土地区双向螺旋挤土灌注桩的

6.3.1根据国内外03饱和新黄土层液化的震陷调查表明，黄土 液化有一个过程，饱和黄土液化引起的地震沉降滞后于地震作用， 当地震作用未尾时，饱和新黄土才发生地震沉降。故黄土桩基考 虑饱和新黄土液化应分为液化前和液化后两个阶段进行抗震计 算。中等和严重震陷区及中等和完全液化区的乙类B级高度的超 限高层建筑、丙类大于B级高度的超限高层建筑、大跨度超限高层 建筑、特别重要的特殊工程应针对黄土桩基的抗震薄弱部位采取 相应的抗震构造加强措施， 6.3.3考虑重力作用下斜坡上液化新黄土斜向流动对基桩的水 平作用力：Hs。该作用力并不仅是液化新黄土对桩身的压力。 液化前，桩身四周皆存在土压力，处于平衡状态，不会由此产生倾 向于某个方向的推力;液化时，斜坡的存在势必会使液化新黄土对

基桩施加一个额外的流动水平推力。这一潜在的物理过程，是本 规程中为考虑特殊条件下的基桩稳定性而引人H的基本原因。 液化新黄土对基桩的侧压力，为三角荷载分布形式。当采用 桩身露出稳定土层表面自由长度中点深度位置的压力值计算时， 三角荷载与均布荷载等同。液化新黄土可近似当作液体，黏聚力 与内摩擦角皆为0；相应地，静止、主动和被动土压力系数皆为1， 计算时不需要再行考虑主动和被动土压力系数。斜坡上滑动物体 对前方障碍物产生推力作用时，对推力具有责献的滑动物体范围 与物体强度特征（抗剪强度）密切关联，且依不同条件而有所差 别。液化新黄土抗剪强度为0，不具备将与桩身无直接接触的液 化土体的重力下滑分量作用力，转移至桩体使其承受累积推力的 先决条件。因此，桩后液化新黄土对桩体产生的水平推力，只与和 桩身接触的液面深度有关，而与其后土体范围（长度）无关。 地震作用下新黄土液化时，土体流动效应会对桩身产生一个 召斜坡方向的推力F，可由基桩桩身露出稳定土层表面自由长 度中点深度位置的压力值写为：

Fr=(yLrd cos 0)/2

其中，Ld为基桩桩身露出稳定土层表面自由长度的FLS的 有效作用面积（d为基桩直径），L。/2为基桩桩身露出稳定土层 表面自由长度中点深度位置的特征压力值（为液化新黄土重力 密度）。

液化新黄土对基桩的水平推力（Hs）由Fis可写为

He=(yL.dsin0cos0)/2

7.1双向螺旋钻挤密地基

按规范预估值确定Ra时，9si按本次试验确定值2.0D为9sik= 100kPa，2.5D为9=95kPa，q=1528kPa。由于试验桩长度为 20.0米,不考虑桩端阻力的发挥，α，=1.0。 按复核地基实验值推算确定Ra时，由于预处理地基的素土挤 密桩属于桩间土的组成部分之一，桩间土可充分发挥地基承载力 效应，β值不小于1.0,按β=1.0推算入Ra

由此可以看出，刚性桩单桩承载力，规范预估值与静载荷试 验值较为接近。在初步设计阶段，可按规范预估值确定复合地基 承载力特征值。在预处理湿陷性黄土的地基中，单桩承载力发挥 系数根据面积置换率的不同，取值0.15~0.30。 实验结果表明，当β按1.0取值，刚性桩单桩承载力，规范预估 直与静载荷试验值较为接近。在初步设计阶段，可按规范预估值 确定复合地基承载力特征值。在预处理湿陷性黄土的地基中，单 桩承载力发挥系数根据面积置换率的不同，取值0.15~0.30。 7.2.6在湿陷性黄土地区，散体材料桩复合地基桩土应力比（n） 上工国丰

7.2.6在湿陷性黄土地区，散体材料桩复合地基桩土应力比（n

原地基土强度：桩周土的压缩模量和强度直接影响散体材料 桩的强度和刚度。当其他条件相同时，若桩周土体强度低，则桩 土相对刚度大，应力向桩体集中.敌n值较大：反之则n值小。 桩长、桩距及桩的密实度：桩间距越小、桩间土的挤密效果越 好，则成桩后土体强度越高，土体承担的荷载越大，n越小。但在 桩距、桩径等条件相同的条件下，桩越长，承载力相应越高，则n越 天：当桩的密实度越高，则桩体压缩变相越小，单桩承载力就越 大，则n越大。 面积置换率（m）：m越大，桩间土的挤密效果越好，n越小。 兰州有色治金设计研究院有限公司与甘肃土木工程科学研究 院有限公司在甘肃省兰州市和平镇沈家和村所做的大厚度自重 显陷性黄土试验，在桩间距为2.0D、2.5D双向螺旋素土挤密桩的 式验区，在三桩间各布置2处浅层平板静载荷试验，三角形布桩， 桩径0.50m，桩长20.0m。采用慢速维持荷载法。压板面积 .25m。经静载试验，确定桩间土承载力特征值（F），结果如下：

桩长 桩径 Fa F. 桩间距 桩编号 (kN) mm nn (m) (mm) (kN) G7.1 2.0D 220 160 0.23 2.63 GZ2 20 500 G73 2.5D 200 130 0.145 4.714 GZ4

由试验可知，在黄土地区，桩土应力比的取值，根据面积置换 率（m）的不同.n=2.0~4.0.m大取小值.m小取大值。 在自重湿陷性黄十地区对于双向螺旋挤十灌注桩，由于桩对 土体的挤密效应，可一定幅度的提高桩间土的承载力特征值；根据 面积置换率(m)的不同,n=2.0~4.0,m大取小值，m小取大值

防渗及垂直幕法处理湿陷

7.3.1设置水平防渗及垂直幕的自的为阻隔基础以上及周围 渗水对基础下湿陷性黄土层的影响，保证其不发生湿陷危害。水 平防渗层布置于基础底面以下，应连续不间断，对于桩基础，桩需 穿过水平防渗层，应处理好桩与水平防渗层界面的防渗工作。重 直唯幕通常沿建（构）筑物基础外边围合布置。本技术已经获得两 项专利授权，专利号分别为：ZL201721011870.4和 ZL201721012269.7。 7.3.2地基处理，一方面要考虑场地土、地下水环境对其处理效 果的影响，另一方面应符合环境保护要求，不应对地基土和地下水 造成污染。地基处理采用材料的耐久性要求，应符合有关规范的 规定。 7.3.3本条规定是在选择地基处理方案前应完成的工作，其中强 调要进行现场调查研究，了解当地地基处理经验和施工条件，调查

调要进行现场调查研究，了解当地地基处理经验和施工条件，调查 邻近建筑、地下工程、管线和周围环境情况等

8.1.1双向螺旋挤土灌注桩的钻具设备和成桩工艺是国内近年 成功开发的专利技术，自前已投入多个省市自治区的工程应用 其适用于填土、黏性土、粉土、黄土、砂土、砾砂、角砾、圆砾、碎石、 全风化岩和强风化岩等可压缩岩土地层，且不受地下水位的限 制。双向螺旋挤土灌注桩采用挤土成桩工艺，具有显著的技术、 环保和成本优势，这项施工工艺具有低噪声、无振动、无泥浆污 染、无渣土外运、穿透力强、施工效率高、节约人力资源、施工质量 稳定可靠等特点。 8.1.2开工前，需要进行试成孔，以确定施工参数。成桩设备要 具备施打桩孔至设计直径和控制深度的能力。施工前进行试成 桩施工，一般选择在工程桩外进行试打，如果设计允许，或已有当 地静载荷试验资料和类似地层中的成桩经验，则可以在工程桩中 进行试成桩。试成桩工作应详细记录成孔直径、成孔深度、相邻 孔之间的影响、混凝土用量等施工工艺参数，试成桩结果可以用 来指导今后的基桩施工。 8.1.5后插钢筋笼工艺应在桩身混凝土压灌工序结束后立即进 行，其工艺措施包括以下几方面： 1在钢筋笼搬运、吊装和插放过程中，应采取措施防止钢筋 笼弯曲、扭转变形； 2钢筋笼的插放工作可以利用钻机副卷扬机和钢筋笼振动 插放装置配合进行；

成功开发的专利技术，自前已投人多个省市自治区的工程应用 其适用于填土、黏性土、粉土、黄土、砂土、砂、角砾、圆砾、碎石、 全风化岩和强风化岩等可压缩岩土地层，且不受地下水位的限 制。双向螺旋挤土灌注桩采用挤土成桩工艺，具有显著的技术、 环保和成本优势，这项施工工艺具有低噪声、无振动、无泥浆污 染、无渣土外运、穿透力强、施工效率高、节约人力资源、施工质量 稳定可靠等特点。

8.1.2开工前,需要进行试成孔，以确定施工参数。成

具备施打桩孔至设计直径和控制深度的能力。施工前进行试成 桩施工，一般选择在工程桩外进行试打，如果设计充许，或已有当 地静载荷试验资料和类似地层中的成桩经验，则可以在工程桩中 进行试成桩。试成桩工作应详细记录成孔直径、成孔深度、相邻 孔之间的影响、混凝土用量等施工工艺参数，试成桩结果可以用 来指导今后的基桩施工。

3钢筋宠振动插放装置可由低频率、大能量振动锤和传力导 计组成，传力导杆的直径和长度应根据钢筋笼的长度确定，振动 插放工艺应进行试验以保证钢筋笼能够插放到设计深度且混凝 土不离析； 4在吊放钢筋笼时，应将震动插放装置的传力导杆穿入钢筋 宠内一同吊放，钢筋笼沉桩身混凝土后先依靠自重下沉，如钢 筋笼下沉缓慢或停顿时，可启动振动锤通过传力导杆振动插放， 并随时监控钢筋笼顶部设计标高； 5在钢筋笼插放工作完成后，宜使用振动棒对桩身顶部混凝 土进行密实振捣。 通过以上措施保障插人钢筋宠的垂直度和保护层有效厚度。 8.1.6双向螺旋挤土灌注桩属于挤土桩，在施工阶段，还应充分 考虑成桩挤土效应对周围环境条件可能产生的挤土负效应。必 要时，可以通过调整钻具类型、成桩工艺、施工顺序、打桩速率及 采用屏障措施来消减负压和挤土负效应

8.2.1、8.2.2施工准备工作的主要任务是建立项自施工所需要 技术、设备和物质条件，统筹安排施工力量、钻机钻具和施工场 地。双向螺旋挤土灌注桩施工前要完成地质条件、周边管线与建 筑物、地下构筑物的勘测工作。并根据桩基设计要求、钻孔深度、 地层性质综合选择成桩设备与钻具，以及施工工艺。通过施工组 织设计，制定完善的工程质量管理措施和严格的质检要求，对人 机、料进行合理的安排与配置。钻机接地压力要求进行验算。 8.2.3、8.2.4桩工钻机装备与钻具的合理选择，特别要注意钻机 动力头扭矩、主榄杆高度、钻具类型的确定。国内现有桩工钻机 提供的动力头输出扭矩200kN·m、250kN·m，300kN·m和350kN. 能够满豆想旅这土满注桩的施工需票桩工钻机装冬和机电

8.2.3、8.2.4桩工钻机装备与钻具的合理选择，特别要

动力头扭矩、主榄杆高度、钻具类型的确定。国内现有桩工钻机 提供的动力头输出扭矩200kN·m、250kN·m，300kN·m和350kN. m，能够满足螺旋挤土灌注桩的施工需要。桩工钻机装备和机电

设备的进场检查与检验工作是保证施工安全的重要环节，必须杜 绝使用不合格的机械与机电设备。施工钻具的选择要求如下： 1确定适宜的钻头和中空钻杆的类型与直径： 2钻头主体与螺旋叶片的表面应采用高硬度焊条焊出网状 或条形耐磨条纹，也可在钻头主体与螺旋叶片外表面和外 侧边镶焊合金条或合金块： 34 钻头的钻尖与钻齿的选择应根据设计桩径、岩土层分布 与种类、软硬程度以及钻进成孔程序选用，钻尖可以采用 连接式钻尖或分离式钻尖： 4 钻头的钻齿宜选用合金钢钻齿： 5地下水位以下地层中施工时，钻头的连接式钻尖底部活 门应设有防止进水的构造措施。 8.2.6施工场地应满足桩工钻机对地面坡度及接地压力的要求， 目前国内钻机装备要求的接地压力一般不低于0.1MPa

8.3.1、8.3.2施工放线与确定桩位是基桩施工的首要工作，是控 制工程质量的第一个工序，必须采取严格的测量、检查、交接和验 收工序，确保施打桩位精准。为确保放线定位的准确性，基桩施 工的控制点和水准点应设在不受施工影响的地方并妥善保护，并 且应按照程序进行严格的检查、交接、记录和验收 8.3.3对于施工顺序的安排应仔细研判可能产生的成桩挤土负 效应，并通过合理的施工顺序减小可能产生的挤土负效应 8.3.4~8.3.13双向螺旋挤十灌注桩的成孔与成桩是施工的关 键工艺，必须按以下要点控制工程施工质量： 1在施工正式开始前应对钻头直径进行检查，确保成孔直径 满足设计要求； 2在钻孔过程中，通过钻机对钻具施加正向扭矩粘竖向压

力，保持双向螺旋挤扩钻头正向（顺时针）向下旋挤扩成孔，直至达 到桩端设计标高； 3钻头达到桩端设计标高后，钻具应保持正向旋转(顺时针)： 并启动泵送混凝土，混凝土输送管内的空气可从排气阀排出，待泵 送混凝土进入钻具后，在保持钻具正向旋转的同时缓慢提升钻具： 4混凝土泵送开始前，必须检查泵送混凝土的珊落度，落度 宜为180mm~220mm; 5输送至料斗内的混凝土要连续搅拌，以避免离析； 6钻机成孔至设计深度后，应先将混凝土泵入钻具的混凝士 芯管中，再开始缓慢正向旋转提升钻具。在钻具旋转提升的全过 程中，必须保持混凝土泵连续泵料，并控制钻具的提速与混凝土泵 送量相匹配，确保钻具内有足够高度的混凝土，实现有压灌注。提 钻速度还应根据地层条件进行调整。对于淤泥或淤泥质土地层以 及具有承压水的地层，应适当放慢提升速度，遇到具有承压水的粉 细砂地层时，混凝土压灌必须采取连续进行，不得中断： 7在混凝连续压灌过程中应对双向螺旋挤扩钻具施加与 钻进成孔过程中同方尚扭矩顺时针方向）和轴尚提拉力，双向螺旋 挤扩钻具宜以（10~15）r/min转速和（1~2.5）m/min的上提速度 旋转上提，并须与混凝土泵送量相匹配。当钻尖距地表1.5m左右 时可以停止混凝土压灌，并由钻具的混凝土芯管中剩余混凝土继 续进行桩孔灌注； 8桩顶混凝土超灌高度不宜小于0.8m，双向螺旋挤土灌注桩 的混凝土充盈系数宜为1.0~1.2； 9在钢筋笼插放前宜按4m~6m分段对称设置或绑扎主筋保 护层钢筋或砼垫块；在钢筋笼安放到位后，宜使用振动棒对桩身混 凝土进行振捣，以确保桩身混凝土更为均匀，桩头混凝土更为密实

8.3.18桩基施工单位应做好

向螺旋散体材料挤密桩复合

8.4.1湿陷性黄土地区双向螺旋挤土灌注桩施工需特别注意防 水，以免造成机位偏差，影响成桩质量。 8.4.2、8.4.3挤密施工间隔分批及时夯填，可以使挤密地基均匀 有效，提高处理效果。在局部处理时，应由外向里施工，在整片处 理时，应从外缘分行、分批、间隔，在整个拟建场地范围内均匀分 布DB44／T 2108-2018 液化石油气钢瓶标识涂敷技术规范.pdf，逐步加密进行施工。 8.4.4试桩应确定成桩设备要具备施打桩孔至设计直径和控制 深度的能力、施工工艺参数等。 8.4.5不同挤密方法应预留不同的松动层厚度。 8.4.6施工参数的确定直接影响处理效果，因此本条规定通过芬 填试验，确定合理的施工参数，以保证夯填质量，并为施工监督 提供依据。其中通过夯填试验确定桩径是否到达设计要求，尤为 孟西

填试验，确定合理的施工参数，以保证夯填质量，并为施工监督 提供依据。其中通过夯填试验确定桩径是否到达设计要求，尤为 重要。

9.1.1~9.1.3现行国家标准《建筑地基基础T程施T质量验收规 范》GB50202和行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106以强 制性条文规定必须对基桩承载力和桩身完整性进行检验。桩身 质量完整性与基桩承载力密切相关，桩身质量检测抽样率越高， 通过检测可减少桩基安全隐患，并为判定基桩承载力提供参考。 9.2.1~9.4.6应根据检测目的、内容和要求，结合各种检测方法 的适用范围，并考虑工程重要性、设计要求、地质条件、施工因素 等情况选择检测方法和检测数量。影响桩基承载力和桩身质量 的因素存在于桩基施工的全过程中。桩基施工过程中出现的局 部地质条件与勘察报告不符、工程桩施工参数与施工前的试验参 数不同、原材料发生变化、设计变更、施工单位变更等情况，都可 能产生质量隐患、且设计计算的单桩、桩基承载力以及复合地基 承载力、复合地基增强体承载力与实际工程情况亦存在一定差 异，因此，加强施工过程中的检验是有必要的。不同阶段的检验 要求参照现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202、《建筑基桩检测技术规范》JGJ106和行业标准《建筑地 基处理技术规范》JCJ79执行

DB63／T 1769-2019 青海省绿色建筑施工质量验收规范9.6双向螺旋散体材料挤密桩复合地基质量检测

9.6.1挤密桩复合地基的质量控制应在施工过程中进行。施工 过程可有效控制成孔深度、直径，分层填料数量和夯击情况等，对 每根挤密桩和桩间土挤密情况随时进行检查，如发现不合格情 况，应采取补救措施

9.6.2对挤密桩复合地基，孔内填料的质量检验无为重要。对于 湿陷性黄土不仅要检测密实度，还应对处理深度范围内的湿陷性 消除情况进行检测，且应保证检测的数量，对于预钻孔挤密地基， 桩体直径为检测重点。 9.6.4对于乙类以上的建筑物，应进行现场载荷试验或原位测 试，且需在处理深度范围内取样测定挤密土体的湿陷性及孔内填 料的压缩性，保证湿陷性消除且密实度达到要求。对特别重要的 项自，还应进行现场浸水载荷试验以确保工程质量。用探井的方 式取原状土样，确保检测的真实性