标准规范下载简介

GB51182-2016 火炸药及其制品工厂建筑结构设计规范.pdf

6.3.1、6.3.2有易燃、易爆粉尘燃烧爆炸危险的工作间的内墙 面、顶棚要求粉刷平整、光滑是为了不易积尘。涂料颜色区别于危

险品的颜色易于发现识别粉尘，以便及时清洗彻底

于普通吊顶底面不易保证平整、无缝隙、密闭，吊顶上可能积聚粉 尘，增加事故隐患，

6.3.4室内无易燃、易爆粉尘燃烧爆炸危险的工作间、暂存

6.3.4室内无易燃、易爆粉尘燃烧爆炸危险的工作间、暂存间不 宜设置吊顶，主要是由于吊顶材料在受到爆炸震动时易于脱落DB／T29-217-2019标准下载，可 能会造成次生危害。

6.4.1危险性工作间一旦发生事故，人员应能迅速离开，防止堵 塞或纤倒，因此疏散门应采用平开门并向疏散方向开启，不应设门 槛，也不应采用弹簧门等。 危险性工作间的外门经常有危险品进出，因此要求危险性工 作间的外门口处做防滑坡道，但不能做疆

6.4.2本条规定门窗（包括天窗）应采用不产生尖锐破片伤人的 透光材料，是为了一旦发生爆炸事故，在空气冲击波作用下不致造 成人员伤害。

6.4.2本条规定门窗（包括天窗）应采用不产生尖锐破片伤人的

6.4.4危险品生产加工时对碰撞和机械摩擦特别敏感，药粉粉尘

而引起燃烧或爆炸，所以对此类生产间门窗的透光材料应采取防 止阳光直射的措施，一般可以采用磨砂或乳白色的透光材料。

开，不应设置中挺，开启扇不能太窄，否则人员不易疏散。窗的高 度不能太低，最小高度范围内不能设横框，以免碰头。窗台不能太 高以防人员迈不过去。北方考虑散热器的布置要求窗台高些，而 从疏散方便上，则要求窗台低些。设双层安全窗的房间，为了开启 方便，达到迅速疏散的目的，双层窗应能同时向外开启。

荷载的整体作用下，抗爆门结构不应产生残余变形，主要是为了保 证抗爆门在爆炸试验荷载作用后能正常使用。提出不产生爆炸破 片穿透破坏、防止火焰及空气冲击波泄出、门的开启方向的要求， 主要是为了保证抗爆门外人员及设备的安全。

6.4.8抗爆间室朝向室外的一面设轻型窗，这是为了保证抗爆间

6.4.8抗爆间室朝向室外的一面设轻型窗，这是为了保证抗爆间 室至少有一个泄压面，以减少因冲击波反射增大抗爆间室破坏 影响。

厂房的高度，对抗外爆不利。此外，天窗构造复杂，在窗扇及构件 上易积聚药物，不易清洗。但在某些生产中或在炎热地区，设置天 窗又不可避免，在这种情况下，应采取规范中要求的措施。

10本条规定仓库的门均应向疏散方向开启，以利疏散。为

了在一旦发生事故时工作人员可以迅速离开，防止堵塞或倒，所 有门都不应设门槛。危险品的来往运输中，容易发生碰撞而造成 事故，所以不允许采用卷帘门、吊门、转门或弹簧门等。

6.4.11各级危险品仓库的门、窗根据地域不同应对雨、雪、风、沙 和鸟、虫、蛇、鼠以及阳光直射分别采取相应的防范措施，并考虑安 全防护。 在勒脚处（一般高于室内地面300mm）设置进风百叶窗，是为

6.4.11各级危险品仓库的门、窗根据地域不同应对雨、雪、风、沙

在勒脚处（一般高于室内地面300mm）设置进风百叶窗，是为 了满足自然通风的需要，加金属网是为了防止虫、鸟、鼠进人库内。 在严寒地区，进风窗应能启闭

6.5安全滑梯、滑杆及室外疏散梯

6.5.1设置滑梯、滑杆是为了增加厂房二层的辅助安全出口，加 速人员疏散速度。滑梯的材质可为混凝土、不锈钢等，需要保证面 层平整光滑。各地区各生产单位的习惯使用方式不同，做法也不 一。本条仅对滑梯和滑杆进行了指导性要求，可以根据实际使用 情况进行调整。

6.5.2本条规定了室外楼梯的疏散设计要求，要防止因楼梯倾斜

窄或栏杆扶手过低影响人员安全政

6.6.1屋面覆土层会滋生各种植物和杂草，植物的根系会破坏防 水层，造成屋面漏水，因此，在设计中要考虑屋面耐根穿刺。 6.6.3当发生事故时，危险性建筑物屋面会受到冲击波作用，采 用不当的保护层、架空层、隔热层，在冲击力的作用下，可能会出现 滑落或甩出的危险。

6.6.4危险性建筑物的女儿墙若为砌体结构，当发生事故时，砌

6.6.4危险性建筑物的女儿墙若为砌体结构，当发生事故时，研 块有可能倒塌或甩出，有造成次生伤害的可能。钢筋混凝土结构 的女儿墙、檐口挑檐整体性好，发生事故时不易倒塌和脱落。

6.6.5从安全上考虑，应尽可能减少雨篷的附加荷载，减小上下 振动及冲击波作用下的破坏影响。因此要求钢筋混凝土雨篷的挑 出长度不宜大于1.2m，檐板上翻高度不宜大于150mm。

6.6.5从安全上考虑，应尽可能减少雨篷的附加荷载，减小

6.7.1本条规定主要考虑沟槽和死角不好清理，有易燃易爆粉 尘、颗粒聚集的可能，而造成事故隐患。

准，勿勿爆剂 尘、颗粒聚集的可能，而造成事故隐患。 6.7.2输送易燃易爆物料的管线，不应穿过动力设施房间或与生 产无直接关系的辅助房间，主要是为了避免发生燃烧爆炸事故时

产无直接关系的辅助房间，主要是为了避免发生燃烧爆炸事故时 通过管线蔓延到另一个区域

7.1.1本条为强制性条文，必须严格执行。危险性建筑物结构设 计主要考虑一旦发生事故，尽可能减少本建筑物及相邻建筑物的 人员伤亡。强调采用钢筋混凝土框架承重结构或钢筋混凝土柱、 梁承重结构，主要是考虑钢筋混凝土框架结构及柱梁形成的结构 体系有较好的抗倒塌性能，能够避免一旦事故发生，围护墙被推倒 后，屋盖随之垮塌的整体破坏情况，以减少工房内人员伤亡和设备 的损坏

人员伤亡。强调采用钢筋混凝土框架承重结构或钢筋混凝土柱、 梁承重结构，主要是考虑钢筋混凝土框架结构及柱梁形成的结构 体系有较好的抗倒塌性能，能够避免一旦事故发生，围护墙被推倒 后，屋盖随之垮塌的整体破坏情况，以减少工房内人员伤亡和设备 的损坏。 7.1.2根据现在钢结构厂房应用广泛及该类结构事故后易于恢 复的特点，本规范提出了当采用防火处理后满足二级耐火等级的 耐火极限要求时，可采用钢结构承重的结构体系。 7.1.3A级、B级、C级和D级危险品生产厂房规定了可采用砖 墙、砖壁柱承重的危险性建筑物 1）小型厂房是指跨度不大于7.5m、长度不大于24m、高度不 大于4.5m的厂房。 （2）无人操作的厂房在发生事故后影响较小，复建也快。 （3）当计算药量分散且较少时，一且发生事故，对砖墙承重结 构的破坏比较小。 以上这些情形，可采用砖墙、砖壁柱承重结构

复的特点，本规范提出了当采用防火处理后满足二级耐火等级的 耐火极限要求时，可采用钢结构承重的结构体系

墙、砖壁柱承重的危险性建筑物 （1）小型厂房是指跨度不大于7.5m、长度不大于24m、高度不 大于4.5m的厂房。 （2）无人操作的厂房在发生事故后影响较小，复建也快 （3）当计算药量分散且较少时，一且发生事故，对砖墙承重结 构的破坏比较小。 以上这些情形，可采用砖墙、砖壁柱承重结构

7.1.4本条主要考虑该类厂房发生事故后,可以减小对外界的影

响，也便于复建。其中轻质易碎屋盖不应采用小青瓦、水泥瓦等瓦 材，以减少对外界的影响。由于该类危险品生产厂房易发生爆炸 事故，因此对于存药量不大于100kg的该类生产厂房，宜采用钢 筋混凝土抗爆间室，把存药量规定为100kg，主要是考虑到现行国

家标准《抗爆间室结构设计规范》GB50907中规定一般的抗爆间 室设计药量不大于100kg。

至议订约重不人 7.1.5本条对B、D级危险品生产厂房的屋盖型式做出规定。 1对于发生爆炸事故较少且药量少的D级危险品生产厂 房，采用钢筋混凝土屋盖对抗外爆有利。 2本款为强制性条文，必须严格执行。B级危险品生产厂房 无整体爆炸危险，事故状态下对外危害以破片为主，以热辐射和冲 击波为辅。采用钢筋混凝土屋盖能有效阻挡破片的飞散以及发挥 消能减速作用，从而减少爆炸事故对外界的影响，且对抗外爆有 利。另外，B级危险品生产厂房危险性较大的工序均设置在抗爆 间室或防护装甲装置内，采用钢筋混凝土屋盖能有效减少因相邻 抗爆间室及防护装甲装置内发生爆炸事故所带来的破坏影响。 7.1.6本条对A级危险品生产厂房的屋盖型式做出规定。 1本款所列厂房采用轻质易碎屋盖可以减少事故时对外界 的影响，同时，对有可能燃烧转爆轰的事故起到泄压的作用。 2对于其他发生爆炸事故较少的A级危险品生产厂房，采 用钢筋混凝土屋盖对抗外爆有利。 7.1.7对有燃烧转为爆炸可能的C级危险品，规范对其生产厂 房的泄压面积进行了规定。 7.1.8各级危险品生产厂房的辅助用室采用现浇钢筋混凝土框 架结构和钢筋混凝土楼（屋）盖，主要是考虑钢筋混凝土框架结构 体系整体性好、强度大，避免生产厂房一旦发生事故，辅助用室的 围护墙被推倒后，屋盖塌的情况发生，从而减少辅助用室内人员 伤亡。 7.1.10采用钢筋混凝土抗爆间室可以使爆炸事故的破坏影响限 制在一定范围内。 7.1.11、7.1.12嵌入式建筑是覆土的抗外爆炸结构，应有足够的 抗爆性能，因此本条提出采用现浇钢筋混凝土结构的要求。

7.1.5本条对B、D级危险品生产厂房的屋盖型式做出规定

无整体爆炸危险，事故状态下对外危害以破片为主，以热辐射和冲 击波为辅。采用钢筋混凝土屋盖能有效阻挡破片的飞散以及发挥 消能减速作用，从而减少爆炸事故对外界的影响，且对抗外爆有 利。另外，B级危险品生产厂房危险性较大的工序均设置在抗爆 间室或防护装甲装置内，采用钢筋混凝土屋盖能有效减少因相邻 抗爆间室及防护装甲装置内发生爆炸事故所带来的破坏影响。 7.1.6本条对A级危险品生产厂房的屋盖型式做出规定。 1本款所列厂房采用轻质易碎屋盖可以减少事故时对外界 的影响，同时，对有可能燃烧转爆轰的事故起到泄压的作用， 2对于其他发生爆炸事故较少的A级危险品生产厂房，采 用钢筋混凝土屋盖对抗外爆有利。 7.1.7对有燃烧转为爆炸可能的C级危险品，规范对其生产厂 房的泄压面积进行了规定。 ZEHAMAWE

1本款所列厂房采用轻质易碎屋盖可以减少事故时对外界 的影响，同时，对有可能燃烧转爆轰的事故起到泄压的作用， 2对于其他发生爆炸事故较少的A级危险品生产厂房，采 用钢筋混凝土屋盖对抗外爆有利。 7.1.7对有燃烧转为爆炸可能的C级危险品，规范对其生产厂 房的泄压面积进行了规定

架结构和钢筋混凝土楼（屋）盖，主要是考虑钢筋混凝土框架结构 体系整体性好、强度大，避免生产厂房一旦发生事故，辅助用室的 围护墙被推倒后，屋盖塌的情况发生，从而减少辅助用室内人员 伤亡。 一

7.1.10采用钢筋混凝土抗爆间室可以使爆炸事故的破坏影响限 制在一定范围内

7.1.11、7.1.12

抗爆性能，因此本条提出采用现浇钢筋混凝士结构的要求。

腐蚀介质的影响外，一般都伴有防止可能出现爆炸危险和减轻爆 炸事故影响的特殊要求，因此本规范对有腐蚀介质作用的建（构） 筑物设计规定的制订原则，基本上按照现行国家标准《工业建筑防 腐蚀设计规范》GB50046的要求，并从严制订。 针对上述特殊要求，对有腐蚀介质作用的建筑物结构选型提 出优先推荐采用现浇钢筋混凝土结构，这种结构体系容易满足防 腐蚀和抗爆影响的要求。 7.1.14某些生产厂房要求采用轻质易碎结构，如此类厂房同时 有魔饰影响时口能在结构美南采胶防腐蚀措施

7.2危险品暂存库及危险品仓库

7.2.1危险品暂存库宜采用实心砖砌体，主要是考虑危险品生产 区的危险品生产厂房发生爆炸事故的概率相对较高，对危险品暂 存库影响较大。

7.2.2对危险品暂存库及危险品仓库的屋盖选型主要是考虑以

8.1.1本条所述建筑物虽然存在爆炸、燃烧危险可能性，由于经 济和技术上的原因，其结构设计均不考虑爆炸事故的爆炸荷载作 用，而进行常规结构承载力计算。但对这类建（构）筑物的结构设 计应重视其可能遭受外部爆炸事故带来的不利影响和建筑物内部 局部发生事故的局部破坏影响，这是此类建（构）筑物所独具的特 点，有别于一般工业生产厂房。为此，对这类建（构）筑物结构设计 除了在结构选型和结构构造上采取加强结构整体稳定性措施外： 在结构计算上尚应根据具体建（构）筑物的重要性和结构破坏后果 （危及人的生命、造成经济损失、产生社会影响等）的严重程度，确 定合理的结构安全等级，以保证这类建筑结构具有适当和合理的 可靠度。

济和技术上的原因，其结构设计均不考虑爆炸事故的爆炸荷载作 用，而进行常规结构承载力计算。但对这类建（构）筑物的结构设 计应重视其可能遭受外部爆炸事故带来的不利影响和建筑物内部 局部发生事故的局部破坏影响，这是此类建（构）筑物所独具的特 点，有别于一般工业生产厂房。为此，对这类建（构)筑物结构设计 除了在结构选型和结构构造上采取加强结构整体稳定性措施外， 在结构计算上尚应根据具体建（构）筑物的重要性和结构破坏后果 （危及人的生命、造成经济损失、产生社会影响等）的严重程度，确 定合理的结构安全等级，以保证这类建筑结构具有适当和合理的 可靠度。 8.1.2抗爆间室承受的爆炸荷载是事故性偶然荷载，因此，地震 作用与爆炸荷载不同时考虑，而且爆炸荷载的分项系数取1.0。 抗爆间室的荷载计算及截面设计有更为详细的计算方法和要求， 这部分内容详见现行国家标准《抗爆间室结构设计规范》 GB50907。 8.1.3表8.1.3给出的材料强度综合调整系数是考虑了一般工 业与民用建筑规范中材料分项系数、材料在快速加载作用下的动 力强度提高系数和对抗爆结构可靠度分析后，参考现行国家标准 《人民防空地下室设计规范》GB50038确定的。对于设计药量不 大于100kg的抗爆间室结构构件，达到最大弹性变形时间小于 50ms，因此，采用现行国家标准《人民防空地下室设计规范》 GB50038中最大变形时间为50ms时对应的材料动力强度提高系

作用与爆炸荷载不同时考虑，而且爆炸荷载的分项系数取1.0。 抗爆间室的荷载计算及截面设计有更为详细的计算方法和要求， 这部分内容详见现行国家标准《抗爆间室结构设计规范》 GB50907。 8.1.3表8.1.3给出的材料强度综合调整系数是考虑了一般工 业与民用建筑规范中材料分项系数、材料在快速加载作用下的动 力强度提高系数和对抗爆结构可靠度分析后，参考现行国家标准 《人民防空地下室设计规范》GB50038确定的。对于设计药量不 大于100kg的抗爆间室结构构件，达到最大弹性变形时间小于 50ms，因此，采用现行国家标准《人民防空地下室设计规范》 GB50038中最大变形时间为50ms时对应的材料动力强度提高系

作用与爆炸荷载不同时考虑，而且爆炸荷载的分项系数取1.0 抗爆间室的荷载计算及截面设计有更为详细的计算方法和要求 这部分内容详见现行国家标准《抗爆间室结构设计规范 GB 50907

数是可以的。由于混凝土强度提高系数中考虑了龄期效应的因 素，其提高系数为1.2～1.3，故对不应考虑后期强度提高的混凝 土蒸汽养护和掺入早强剂的混凝土应乘以折减系数。 根据有关单位对钢筋、混凝土的试验，材料或构件初始静应力 即使高达屈服强度的65%～70%，也不影响动荷载作用下材料动 力强度提高的比值。而抗爆间室构件初始静应力远小于屈服强 度，因此，在动荷载与静荷载同时作用下材料动力强度提高系数可 取同一数值

素，其提高系数为1.2～1.3，故对不应考虑后期强度提高的混凝 土蒸汽养护和掺入早强剂的混凝土应乘以折减系数。 根据有关单位对钢筋、混凝土的试验，材料或构件初始静应力 即使高达屈服强度的65%70%，也不影响动荷载作用下材料动 力强度提高的比值。而抗爆间室构件初始静应力远小于屈服强 度，因此，在动荷载与静荷载同时作用下材料动力强度提高系数可 取同一数值。 8.1.4、8.1.5试验证明，在动荷载和静荷载同时作用或动荷载单 独作用下，混凝土的弹性模量可取静荷载作用时的1.2倍，钢材的 弹性模量可取静荷载作用时的数值，各种材料的泊松比均可取静 荷载作用时的数值。 8.1.7现行规范不采取单一的安全系数方法计算，而是采取分项 系数的计算表达。因此，提高有腐蚀影响的构件承载力，可以通过 降低材料的强度设计值达到，也可以通过提高设计内力达到，但考 虑到应用现行规范、手册方便，本规范中采取提高设计内力的方

8. 1. 4,8. 1. 5

独作用下，混凝土的弹性模量可取静荷载作用时的1.2倍，钢材的 弹性模量可取静荷载作用时的数值，各种材料的泊松比均可取静 荷载作用时的数值

8.1.7现行规范不采取单一的安全系数方法计算，而是采取分项

系数的计算表达。因此，提高有腐蚀影响的构件承载力，可以通过 降低材料的强度设计值达到，也可以通过提高设计内力达到，但考 虑到应用现行规范、手册方便，本规范中采取提高设计内力的方 法，其承载力设计表达式再增加一个腐蚀介质作用系数1.15

8.1.8构件的横向裂缝宽度对耐久性有一定的影响，宽度过大将

8.1.8构件的横问裂缝宽度对耐久性有一定的影响，宽度过大将 导致钢筋锈蚀。但现场调查和暴露试验的资料表明，横向裂缝宽 度与钢筋锈蚀的关系并不大。目前普遍认为，在裂缝宽度不大于 0.2mm的情况下，对钢筋锈蚀影响不大。 预应力混凝土构件中的配筋处于高应力工作状态，而又大都 采用高强钢材，对腐蚀比较敏感。如果混凝土裂缝过大，预应力混 凝土构件的腐蚀程度要比钢筋混凝土构件的严重，所以应从严控 制。本规范根据现行国家标准，结合行业的特点，对预应力混凝土 结构的裂缝控制等级定为二级

8.2嵌入式建筑等效荷载简化计算

8.2.1地形效应系数是地表某点的空气冲击波反射压

2.1地形效应系数是地表某点的空气冲击波反射压力值与相

应于该点的平坦地面的空气冲击波入射超压值的比。本条中地 效应系数的计算公式是根据试验结果归纳总结出来的，

8.2.2本条提出计算作用于土围表面的空气冲击波相对正压

来的。 迎爆坡面空气冲击波相对正压作用时间的公式是在坡面坡度 1：1.25和1：1.5两组试验数据综合考虑得出的。 根据试验结果，背爆坡面上的空气冲击波相对正压作用时间 约为相应于平坦地面相对正压作用时间的0.85倍。 根据试验结果，屋盖覆土表面上的空气冲击波相对正压作用 时间为相应于平坦地面相对正压作用时间的0.75倍～0.87倍， 为简化并偏于安全，按0.85倍取值。 根据试验结果，背爆墙面上的空气冲击波相对正压作用时间 为相应于平坦地面相对正压作用时间的1.13倍～1.53倍，平均 为1.33倍，按1.5倍取值。 地面爆炸平坦地面空气冲击波正压作用时间计算公式为 t+=1.4//r，相对正压作用时间t+=t+/l/3。 8.2.3、8.2.4土中压缩波随深度的衰减系数β：的计算公式是根 据扰动后的天然黄土压实而成的土围中的试验结果分析归纳出 来的。 8.2.6、8.2.8作用在迎爆墙面、侧爆墙上的土壤压缩波由两部分 组成：从迎爆坡面进入土中的压缩波及从背爆坡面进入土中的压 缩波。一般情况下，这两种压缩波的正压作用时间相差不多，且相 互重叠，因此迎爆墙面、侧爆墙上的压缩波正压作用时间取这两科 波正压作用时间的较大值。计算公式是根据试验结果分析归纳出 来的。

组成：从迎爆坡面进入土中的压缩波及从背爆坡面进入土中的压 缩波。一般情况下，这两种压缩波的正压作用时间相差不多，且相 互重叠，因此迎爆墙面、侧爆墙上的压缩波正压作用时间取这两种 波正压作用时间的较大值。计算公式是根据试验结果分析归纳出 来的。

迎爆坡面进入土中作用在迎爆墙面的压缩波及由土围背爆坡面进 入土中作用在迎爆墙面的压缩波。由土围迎爆坡面进入土中的压

缩波近似为正反射波作用在迎爆墙面上而产生最大压力，由土围 背爆坡面进人土中的压缩波以侧压力的形式作用在迎爆墙面上而 产生最大压力。这两类压缩波的最大压力不一定出现在同一时 间。为简化及安全起见，将这两类压缩波按发生在同一时间进行 叠加来求作用在迎爆墙面上的最大压力。 公式（8.2.9)中的第一项系数1.65是根据试验得出的土壤压 缩波作用于迎爆面的反射系数，第二项系数0.35是根据试验得出 的土壤压缩波作用于迎爆面的侧压力系数，土壤为分层夯实的亚 黏土。

背爆墙面上的空气冲击波最大超压由平坦地面空气冲击波超压乘 以冲击波地形效应系数得到。

8.2.12作用于侧墙面上的土壤压缩波由两部分组成：由迎爆坡

面及背爆坡面进入土中作用于侧墙面上的压缩波。这两者均以侧 压力的形式作用于侧墙面上。计算公式中的系数0.35是根据试 验得出的土壤压缩波作用于迎爆面的侧压力系数，土壤为分层夯 实的亚黏土。

的爆炸荷载。因此，允许延性比可以取大于1的数值。抗爆 间室的设防等级为二、三级时，允许延性比可取5。因此按附录A 计算动力系数时，嵌入式建筑的允许延性比可取1～5。

险品生产广房、危险品暂存库及危险

形平整不易积尘，特别是屋盖的选型，首先要考虑采用无標平板体 系，不宜采用有標体系，更不宜采用易积尘的构件。 9.1.2本条主要是考虑危险品生产区发生爆炸事故后，不仅产生 空气冲击波还有地震波，而提出适当提高非地震设防地区的生产 厂房的抗震性能。

9.1.2本条主要是考虑危险品生产区发生爆炸事故后，不

空气冲击波还有地震波，而提出适当提高非地震设防地区的生产 厂房的抗震性能。

9.1.3墙体不应采用独立砖柱、空斗墙、乱毛石墙、悬墙等，因

9.1.3墙体不应采用独立砖柱、空斗墙、乱毛石墙、悬墙等，因其 自身抗震、抗爆性能差，在地震及爆炸事故中，破坏严重，并且容易 发生倒塌。

9.1.4钢柱、钢梁承重结构具有较好的抗震及抗爆性能，只要

防火方面满足防火规范的要求，就可以用于危险品生产厂房的主 体结构。围护墙应采用砖砌体，主要是考虑安全规范确定危险品 厂房内部安全距离的依据是以往砖砌体房屋的试验数据。如果围 护墙要采用其他材料的围护结构，则要有可靠的试验数据或经验 数据对内部安全距离进行修正。而目前还不具备其他围护结构的 试验或经验数据，因此，本条提出围护墙应采用砖砌体

9.1.6轻质泄压屋盖用于无烟药厂房，当建筑物内部发生事故

要求屋盖具有泄压作用，而使建筑物主体结构尽可能不遭受破环。 轻质泄压屋盖一般由承重骨架（包括周边骨架或条等）和泄压部 分（轻质板、防水层、保温层等）两部分组成，为了在发生事故时保 留承重骨架，泄压部分能瞬时掀掉，泄压部分应由轻质材料构成，

重量越轻越好。 关于泄压部分重量的限值，根据现行国家标准《建筑设计防火 规范》GB50016的规定，作为泄压设备的轻质屋面板的单位质量 不宜超过60kg/m²。又根据某厂单基无烟药多次事故资料，当泄 压部分在重量不超过1.5kN/m²时可起到泄压作用。当然采用重 量更轻的材料作为泄压面积的轻质屋盖可以迅速泄压，从而减少 爆炸引起的破坏，鉴于当前材料供应情况和给设计人员更大的材 料选择空间，本规范规定泄压屋盖泄压部分重量不应大于 0.8kN/m²

9.1.9为了增强屋面的整体性，要求预制板板缝用C20的细石 混凝土填实。

9.1.10危险品生产广房及其邻近的建筑物，为了防止因板的搁 置长度不足导致发生爆炸事故时板与墙拉开，甚至板塌落，本规范 根据事故调查，参考现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011， 规定了板搁置在墙、梁上的支承长度

9.1.11根据事故调查和震害分析说明，屋盖构件的整体性对建

据需要采取构造柱的加强措施。本规范根据抗震规范的要求，对 构造柱的断面、配筋及连结作了规定，最小断面为240mm× 240mm。 根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定，构

造柱可不单独设置基础，也可锚入基础圈梁内。 9.1.15事故调查及震害经验证明，圈梁是增强建筑物整体性，提 高抗爆抗震能力的有效措施。本规范针对危险品生产厂房和库房 的特点并参考现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011对圈 梁的设置作出规定。

9.1.16某厂事故的分析及地震震害表明，由于山墙与屋

无锚拉，山墙尖处于悬臂状态，当发生爆炸事故时，山墙尖容易产 生很大的出平面位移和弯拉应力，致使山墙顶部失稳倒塌。为了 保证山墙顶不外闪，本条规定有爆炸危险品的厂房和库房当屋面 坡度大于1/10且板底与下部圈梁顶最大高差大于800mm时，应 设钢筋混凝土卧梁。

9.1.20钢筋混凝土楼板的孔洞处不仅是最易接触腐蚀介

位，也是最易产生裂缝，发生变形的部位。为了防止洞口产生过大 的裂缝和变形，规定洞口边长（直径）大于800mm或洞边承受设 备荷重时，应加设洞口边梁，以保证必要的刚度、整体性和抗裂性。

备荷重时，应加设洞口边梁，以保证必要的刚度、整体性和抗裂性。 9.1.23腐蚀性液体的渗漏易使基础受到腐蚀。对于砖砌体，由 于其耐化学腐蚀性不强，孔隙大，容易吸收腐蚀介质，当介质具有

9.1.23腐蚀性液体的渗漏易使基础受到腐蚀。对于砖砌体，由

于其耐化学腐蚀性不强，孔隙大，容易吸收腐蚀介质，当介质具有 结晶腐蚀时破坏更为严重，再加上砖基础放脚曲折太多，容易积聚 侵蚀性介质，不易进行表面防护。对于毛石砌体，虽然毛石一般比 较密实，耐腐蚀性能也比较好，但毛石的外形不规整，灰缝大，砌筑 时很难使灰缝密实，表面平整，又由于砌体的外表面不平，抹面和 涂刷沥青都难保证质量，故规定上述两种砌体均不应采用。毛石 混凝土、素混凝土、钢筋混凝土有较好的密实性和整体性，强度和 抗渗性能也较好，表面平整也易于防护措施的设置，故推荐采用。

9.2.3本条规定了嵌入式建筑钢筋混凝土墙的最小厚度、最小覆 土厚度及未覆土一面的墙若采用砖砌体时的最小墙厚等。 覆土墙板厚度及最小覆土厚度要求主要是根据以往的设计经

9.2.3本条规定了嵌入式建筑钢筋混凝土墙的最小厚度、最小覆

9.2.3本条规定了嵌入式建筑钢筋混凝土墙的最小厚度、

土厚度及未覆土一面的墙若采用砖砌体时的最小墙厚等

土厚度及未覆土一面的墙若采用砖砌体时的最小墙厚等，

验及爆炸事故的破坏情况提出的。另外，为了减少爆炸冲击波通 过门窗进入室内，造成人员伤亡和仪器设备的损坏，本条提出了尽 量减小门窗面积以及加强墙体的连接的要求

9.3.1本条提出现浇钢筋混凝土覆土库顶板及钢筋混凝土墙最 小厚度的要求。 9.3.3双面配筋的钢筋混凝土墙（板），为保证动荷载作用下钢筋 与受压区混凝土共同工作，在内外或上下层钢筋之间设置一定数 量的拉结筋是必要的。为了便于设置S形拉结筋，一般受压区和 受拉区钢筋的间距相等，位置相对

9.3.1本条提出现浇钢筋混凝土覆土库顶板及钢筋混凝土墙最 小厚度的要求。

与受压区混凝土共同工作，在内外或上下层钢筋之间设置一定数 量的拉结筋是必要的。为了便于设置S形拉结筋，一般受压区和 受拉区钢筋的间距相等，位置相对，

10.1.2平面为圆筒形、顶为半球壳的爆炸试验塔，爆炸后的超

优先采用。 规范给出的爆炸试验塔的自振圆频率的简化计算方法为近似 方法，即塔壁按圆环纯径向振动考虑、球壳顶按径向及弯曲方向振 动考虑。 10.1.11爆炸试验塔需要承受经常性的试验爆炸荷载，因此要求 按弹性阶段设计，按附录A计算动力系数时，设计充许延性比L以 取1。 10.1.17本条根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 及爆炸试验塔结构特点制订。 10.1.19本条提出一次绑扎钢筋连续施工的要求。钢筋混凝土 爆炸试验塔因要承受很大的冲击波荷载，而施工缝又是潜在薄弱 面，为了避免反复荷载作用下施工缝薄弱面处裂缝的扩大，影响安 全及使用，本条要求爆炸试验塔应连续浇筑不设施工缝。当不可 避免时，规定施工缝应设置在低应力区，即在基础顶面处设置，并 用插筋加固。 10.1.22爆炸试验塔底板上超压较大，为简化计算，本规范规定 可取与壳顶相等的荷载计算，考虑到在爆炸荷载作用下塔体上拔 力及地基土壤的反弹力等因素，从构造上采取适当加厚底板的措 施，根据以往的实院

10.1.11爆炸试验塔需要承受经常性的试验爆炸荷载，因此要求 按弹性阶段设计，按附录A计算动力系数时，设计允许延性比［u 取1。 10.1.17本条根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 及爆炸试验塔结构特点制订。

爆炸试验塔因要承受很大的冲击波荷载，而施工缝又是潜在薄弱 面，为了避免反复荷载作用下施工缝薄弱面处裂缝的扩大，影响安 全及使用，本条要求爆炸试验塔应连续浇筑不设施工缝。当不可 避免时，规定施工缝应设置在低应力区，即在基础顶面处设置，并 用插筋加固。

可取与壳顶相等的荷载计算，考虑到在爆炸荷载作用下塔体上拨 力及地基土壤的反弹力等因素，从构造上采取适当加厚底板的措 施，根据以往的实际工程经验，提出了底板厚度不宜小于壁厚的 1.3倍的要求。

10.1.23本条提出设置防震沟的要求，以减小对邻近试验室的

10.2投掷塔爆炸防护间

10.2.1引信发火件投掷塔爆炸防护间，合格产品不会发生爆炸， 但爆炸的概率还是挺大的，因此要求结构能承受多次爆炸荷载作 用，设计应按弹性阶段设计，而且应能承受破片的局部破坏作用。 10.2.2平面为圆柱筒形受力较合理，目前国内已建的爆炸试验 塔多为这种型式。

10.2.3防护钢板对防止破片的冲击起到了保护混凝土墙的作 用，一般防护钢板厚度为12mm~20mm。 10.2.4由于投掷塔爆炸防护间内试验药量较小，当设计药量小 于100g，且防护间的体积大于22m3时，经过计算构造配筋即可， 为简化设计，条文中给出了参考数据，可不进行计算。

10.2.3防护钢板对防止破片的冲击起到了保护混凝土墙的作

10.3发动机推力试验间及试验台

10.3.2发动机推力试验台试验间类似抗爆间室，承受偶然性爆 炸荷载作用，是具有一个或几个泄爆面的钢筋混凝土结构。试验 间的计算及构造应满足现行国家标准《抗爆间室结构设计规范） GB50907的要求，

10.3.2发动机推力试验台试验间类似抗爆间室，承受偶然性爆 炸荷载作用，是具有一个或几个泄爆面的钢筋混凝土结构。试验 间的计算及构造应满足现行国家标准《抗爆间室结构设计规范》 GB50907的要求。 10.3.4发动机推力试验台试验间在进行产品试验过程中由于发 动机高速气流的喷出，使试验间内形成一定的真空状态，会出现负 压，所以在立式发动机试验台喷火方向的墙下部，卧式发动机试验 台上方应设置进气洞，以减小负压作用

玉，所以在立式发动机试验合喷火方向的墙下部，卧式发动机试验 台上方应设置进气洞，以减小负压作用。 10.3.5发动机试验过程中喷出大量的高温高速燃气流，对试验 间的地面、墙面及顶盖具有烧蚀、冲刷等破坏作用，装药量大的产 品破坏作用更为显著，所以卧式发动机及立式发动机的试验间应 在受火焰高温作用部位采取防护措施

间的地面、墙面及顶盖具有烧蚀、冲刷等破环作用，装药量天的产 品破坏作用更为显著，所以卧式发动机及立式发动机的试验间应 在受火焰高温作用部位采取防护措施

10.3.6承力台推力的过载系数取4是参考国外有关资料及以往

（1）设计负载不小于作用于轴向往前或往后的额定推力4倍； (2)任何制动器处的横截面上施于任何方向额定推力的2倍 所产生的应力不应超过材料极限强度。

10.4.2挡弹堡的进深不应小于试验产品对挡弹堡内装填介质的 计算侵彻深度的1.5倍，主要是考虑挡弹堡在使用过程中不易做

到经常清理和维护，会发生弹进入挡弹堡后又反弹出来的情况。 另外，挡弹堡的进深和实际的装填介质也有一段距离，因此提出进 深不小于计算侵彻深度1.5倍的要求。

到红叶 另外，挡弹堡的进深和实际的装填介质也有一段距离，因此提出进 深不小于计算侵彻深度1.5倍的要求。 10.4.3本条提出挡弹堡墙板最小厚度的要求。射入挡弹堡内的 炮弹，除个别引信试验项目有极小药量爆炸外，一般均为填砂弹。 一般情况下，弹体射入挡弹堡的填充介质内不会冲击顶盖、侧壁、 八字墙，但有时也会出现如弹体在挡弹堡内互相碰撞、射击发生偏 差等情况，弹体可能间接或直接冲击挡弹堡结构。如不考虑这些 情况，挡弹堡有可能被穿透，这是不安全的。如果在墙板同一点上 经受弹体直接冲击侵彻后不加修复，就有经受若干次直接冲击而 被穿透的可能。如果按经受无数次不穿透，则挡弹堡墙板会做得 很厚，显然是不经济，也是不合适的。因此本条提出挡弹堡的结构 厚度不应小于一次直接冲击的侵彻深度，就既考虑了有直接冲击 的可能性，又不致因考虑多次冲击而使墙板厚度做得过大。 10.4.4介质侵彻深度计算公式是从试验中得出的经验公式。此 公式主要假定是：炮弹在介质中遇到的阻力与炮弹的运动速度乙 成正比，与弹丸的横截面积成正比，并假定介质是均匀的，炮弹在 侵彻过程中不变形等。本条中软弱介质是指土壤、回填石渣、木材 及单轴饱和抗压强度小于20MPa的岩石等，坚硬介质是指钢筋混 凝土、素混凝土、钢纤维混凝土、干砌及浆砌块石以及单轴饱和抗 压强度大于或等于20MPa的岩石等。 10.4.5挡弹堡内填砂介质，受弹后会变硬，清理较困难，如长时 间不清理又容易跳弹。挡弹堡内填不成材的废圆木，相比砂介质 延长了清弹的周期，也减少了跳弹，效果较好。但填木材有着火的 隐患，且造价较高。因此挡弹堡内填塞哪种材料，可根据实际情况 选用。 10.4.8本条对挡弹堡不同部位墙板分别规定了最小配筋率的要

10.4.5挡弹堡内填砂介质，受弹后会变硬，清理较困难，如长时 间不清理又容易跳弹。挡弹堡内填不成材的废圆木，相比砂介质 延长了清弹的周期，也减少了跳弹，效果较好。但填木材有着火的 隐患，且造价较高。因此挡弹堡内填塞哪种材料，可根据实际情况 选用。

10.4.8本条对挡弹堡不同部位墙板分别规定了最小配筋率

求。对于顶板的下部，考虑到此部位受跳弹侵彻的概率较高，实际 破坏情况也较其他部位严重，对此部位的钢筋直径及配筋率较其

他部位提出了更高的要求。

10.5.3一个场地设置多个炮位，如两炮位或多个炮位同时进行 射击试验，需要考虑某一炮位发生事故对邻近炮位的影响。另外， 正常情况下，冲击波也存在相互干扰的问题，设置的防护挡墙应便 于冲击波向外扩散

10.6.1~10.6.3 这几条提出了射手掩体和观察掩体的设计 要求。 观察掩体是否按炮弹直接命中设计苏G29-2019 轻质内隔墙构造图集，应按具体条件分析确定 从调查情况来看，到目前为止尚未发生炮弹直接命中掩体的事故 但出现过弹片飞散击中观察掩体的情况。另外，射击偏差、火炮疵 病都有可能发生脱靶现象。射手掩体也发生过膛炸炮管炸裂的 事故。

在人员换靶房及观察室不应设置直接通入靶道内的门的要求。 为了防止跳弹的弹体飞人换靶房，对换靶房人员造成伤亡，以

在人员换靶房及观察室不应设置直接通入靶道内的门的要求。

为了防止跳弹的弹体飞入换靶房，对换靶房人员造成伤亡，以

及防止人员通过靶板在返的缝隙误人靶道造成伤亡，本条提出限 制靶板往返缝隙最大宽度的要求。 10.7.6射击时射击室内噪音很大，应选用吸音频率范围广，特别 是对武器高频声吸收能力强的材料。射击口处不仅噪音大，而且 硝烟也很大，如不采取措施则硝烟将充满整个靶道影响视线，且不 易排出。根据以往工程的经验，在射击口外设置一排烟套间，射击 孔所冒出的烟可以通过排烟套间外墙上的轴流通风机抽走，不致 传到靶道内，也可考虑用自然排风。因射击出口在这个排烟套间 内，所以排烟套间的墙壁、顶板等处也要采取吸音隔音措施。 10.7.7封闭靶道不宜设置采光侧窗，主要是设置侧窗后易使靶 首内产生眩光，影响对目标的观察，当有阳光直射时影响更大。另 外，在射击过程中弹体有可能从侧窗飞出，影响安全。在不设置侧 窗的条件下，为防止靶道内潮湿，本条提出在湿热地区应采取通风 措施。 10.7.8靶道地面材料主要考虑靶道内的消音。采用炉渣混凝土 比一般刚性地面消音效果好

10.8室外管架、廊道及隧道

10.8.1、10.8.3考虑到室外管架和廊道与厂房直接相连，为了防 止通过管架和廊道引起火灾蔓延，提出室外管架和廊道的承重及 围护结构采用非燃烧体的要求。 10.8.5封闭廊道的墙和顶盖应采用轻质易碎结构，这是考虑 旦廊道一端的厂房发生爆炸事故，进人廊道的冲击波可将廊道结 构破坏而不会使廊道成为冲击波的传播通道。 10.8.8输送硝化甘油的廊道，在防护土围的外侧设置隔断廊道 的钢筋混凝土隔爆墙，能起到减弱爆炸冲击波通过廊道继续传播 的作用。

GBT50703-2011 电力系统安全自动装置设计规范10.8.12本条提出了安全疏散隧道及运输隧道的设计要求