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GB@T50476-2008《混凝土结构耐久性设计规范》.pdf

为保证钢筋与混凝土之间粘结力传递，各种钢筋的保护层厚 度均不应小于钢筋的直径。按防火要求的混凝土保护层厚度，可 参照有关的防火设计标准，但我国有关设计规范中规定的梁板保 护层厚度，往往达不到所需耐火极限的要求，尤其在预应力预制 楼板中相差更多， 过薄的混凝土保护层厚度容易在混凝土施工中因新拌混凝土 的塑性沉降和硬化混凝士的收缩引起顺筋开裂；当顶面钢筋的混 凝土保护层过薄时，新拌混凝土的抹面整平工序也会促使混凝土 硬化后的顺筋开裂。此外，混凝土粗骨料的最大公称粒径尺寸与 保护层的厚度之间也要满足一定关系（见附录B.3），如果施工 不能提供规定粒径的粗骨料，也有可能需要增大混凝士保护层的 设计厚度。

便化后的顺筋开裂。此外，混凝土粗骨料的最大公称粒径尺寸与 保护层的厚度之间也要满足一定关系（见附录B.3），如果施工 不能提供规定粒径的粗骨料，也有可能需要增大混凝士保护层的 设计厚度。 3.5.2预应力筋的耐久性保证率应高于普通钢筋。在严重的环 境条件下，除混凝土保护层外还应对预应力筋采取多重防护措 施，如将后张预应力筋置于密封的波形套管中并灌浆。本规范规 定，对于单纯依靠混凝土保护层防护的预应力筋，其保护层厚度 应比普通钢筋的大10mm。 3.5.3工厂生产的混凝土预制构件，在保护层厚度的质量控制 上较有保证，保护层施工偏差比现浇构件的小，因此设计要求的 保护层厚度可以适当降低。 3.5.4本条所指的裂缝为荷载造成的横向裂缝，不包括收缩和 温度等非荷载作用引起的裂缝。表3.5.4中的裂缝宽度充许值， 更不能作为荷载裂缝计算值与非荷载裂缝计算值两者睿加后的控 制标准。控制非荷载因素引起的裂缝，应该通过混凝土原材料的 精心选择、合理的配比设计、良好的施工养护和适当的构造措施 来实现。 表面裂缝最大宽度的计算值可根据现行国家标准《混凝土绍 构设计规范》GB50010或现行行业标准《公路钢筋混凝土及预 应力温凝十桥涵设计机范》ITG D62的相关公式计管三老级

较有保证，保护层施工偏差比现浇构件的小GB／T 40095-2021标准下载，因此设计要* *护层厚度可以适当降低。

温度等非荷载作用引起的裂缝。表3.5.4中的裂缝宽度充许值， 更不能作为荷载裂缝计算值与非荷载裂缝计算值两者誉加后的控 制标准。控制非荷载因素引起的裂缝，应该通过混凝土原材料的 精心选择、合理的配比设计、良好的施工养护和适当的构造措施 来实现。 表面裂缝最大宽度的计算值可根据现行国家标准《混凝土结 构设计规范》GB50010或现行行业标准《公路钢筋混凝土及预 应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62的相关公式计算，后者给 出的裂缝宽度与保护层厚度无关。研究表明，按照规范GB

50010公式计算得到的最大裂缝宽度要比国内外其他规范的计算 直大得多，而规定的裂缝宽度充许值却偏严。增大混凝士保护层 厚度虽然会加大构件裂缝宽度的计算值，但实际上对保护钢筋减 经锈蚀十分有利，所以在JTGD62中，不考虑保护层厚度对裂 缝宽度计算值的影响。 此外，不能为了减少裂缝计算宽度而在厚度较大的混凝土保 沪层内加设没有防锈措施的钢筋网，因为钢筋网的首先锈蚀会导 致网片外侧混凝土的剥落，减少内侧箍筋和主筋应有的保护层厚 度，对构件的耐久性造成更为有害的后果。荷载与收缩引起的横 句裂缝本质上属于正常裂缝，如果影响建筑物的外观要求或防水 功能可适当填补。 3.5.6棱角部位受到两个侧面的环境作用并容易造成碰撞损 伤，在可能条件下应尽量加以避免。： 3.5.7混凝土施工缝、伸缩缝等连接缝是结构中相对薄弱的部 位，容易成为腐蚀性物质侵人混凝土内部的通道，故在设计与施 工中应尽量避让局部环境作用比较不利的部位，如桥墩的施工缝 不应设在干湿交替的水位变动区。 3.5.8应避免外露金属部件的锈蚀造成混凝土的胀裂，影响构 件的承载力。这些金属部件宜与混凝土中的钢筋隔离或进行绝缘 处理。

3.6施工质量的附加要求

3.6.1本条给出了保证混凝土结构耐久性的不同环境中混凝土 的养护制度要求，利用养护时间和养护结束时的混凝士强度来控 制现场养护过程。养护结束时的强度是指现场混凝土强度，用现 汤同温养护条件下的标准试件测得。 现场混凝土构件的施工养护方法和养护时间需要考虑混凝 土强度等级、施工环境的温、湿度和风速、构件尺寸、混凝土 原材料组成和入模温度等诸多因素。应根据具体施工条件选择 合理的养护工艺，可参考中国土木工程学会标准《混凝土结构

3.6.3本条给出了在不同环境作用等级下，混凝土结构中

4.1.1正常大气作用下表层混凝土碳化引发的内部钢筋锈蚀， 是混凝土结构中最常见的劣化现象，也是耐久性设计中的首要问 题。在一般环境作用下，依靠混凝士本身的耐久性质量、适当的 保护层厚度和有效的防排水措施，就能达到所需的耐久性，一般 不需考虑防腐蚀附加措施。

4.3.1表4.3.1分别对板、墙等面形构件和梁、柱等条形构件 规定了混凝土的最低强度等级、最大水胶比和钢筋的保护层最小 厚度。板、墙、壳等面形构件中的钢筋，主要受来自一侧混凝土 表面的环境因素侵蚀，而矩形截面的梁、柱等条形构件中的角部 钢筋，同时受到来自两个相邻侧面的环境因素作用，所以后者的 保护层最小厚度要大于前者。对保护层最小厚度要求与所用的混 凝土水胶比有关，在应用表4.3.1中不同使用年限和不同环境作 用等级下的保护层厚度时，应注意到对混凝土水胶比和强度等级 的不同要求。 表4.3.1中规定的混凝土最低强度等级、最大水胶比和保扩 层厚度与欧美的相关规范相近，这些数据比照了已建工程实际尘

化现状的调查结果，并用材料劣化模型作了近似的计算校核，总 体上略高于我国现行的混凝士结构设计规范的规定，尤其在于湿 交替的环境条件下差别较大。美国ACI设计规范要求室外淋雨 环境的梁柱外侧钢筋（箍筋或分布筋）保护层最小设计厚度为 50mm（钢筋直径不大于16mm时为38mm），英国BS8110设计 规范（60年设计年限）为40mm（C40）或30mm（C45）。 4.3.2本条给出了大截面墩柱在符合耐久性要求的前提下，截 面混凝土强度与钢筋保护层厚度的调整方法。一般环境下对混凝 土提出最低强度等级的要求，是为了保护钢筋的需要，针对的是 构件表层的保护层混凝士。但对大截面墩柱来说，如果只是为了 提高保护层混凝土的耐久性而全截面采用较高强度的混凝土，在 住不如加大保护层厚度的办法更为经济合理。相反，加大保护层 厚度会明显增加梁、板等受弯构件的自重，宜提高混凝土的强度 等级以减少保护层厚度。

和砖石贴面等普通建筑饰面：防水饰面包括防水砂浆、粘 专、花岗石等具有良好防水性能的饰面。除此之外，构件表 由毡等一般防水层由于防水有效年限远低于构件的设计使用 不宜考虑其对钢筋防锈的作用，

5.1.1饱水的混凝土在反复冻融作用下会造成内部损伤，发生 开裂甚至剥落，导致骨料裸露。与冻融破坏有关的环境因素主要 有水、最低温度、降温速率和反复冻融次数。混凝土的冻融损伤 只发生在混凝士内部含水量比较充足的情况。 冻融环境下的混凝土结构耐久性设计，原则上要求混凝土不 受损伤，不影响构件的承载力与对钢筋的保护。确保耐久性的主 要措施包括防止混凝土受湿、采用高强度的混凝土和引气混凝土。 5.1.2冰冻地区与雨、水接触的露天混凝土构件应按冻融环境 进行耐久性设计。环境温度达不到冰冻条件（如位于土中冰冻线 以下和长期在不结冻水下）的混凝土构件可不考虑抗冻要求。冰 东前不饱水的混凝土且在反复冻融过程中不接触外界水分的混凝 构件，也可不考虑抗冻要求。 本规范不考虑人工造成的冻融环境作用，此类问题由专门的 标准规范解决。 5.1.3截面尺寸较小的钢筋混凝土构件和预应力混凝士构件 发生冻蚀的后果严重，应赋予更大的安全保证率。在耐久性设计 时应适当增加厚度作为补偿，或采取表面附加防护措施。 5.1.4适当延迟现场混凝土初次与水接触的时间实际上是延长 混凝土的干燥时间，并且给混凝土内部结构发育提供时间。在可

5.1.1饱水的混凝土在反复冻融作用下会造成内部损伤，发生 开裂甚至剥落，导致骨料裸露。与冻融破坏有关的环境因素主要 有水、最低温度、降温速率和反复冻融次数。混凝土的冻融损伤 只发生在混凝士内部含水量比较充足的情况。 冻融环境下的混凝土结构耐久性设计，原则上要求混凝土不 受损伤，不影响构件的承载力与对钢筋的保护。确保耐久性的主 要措施包括防止混凝土受湿、采用高强度的混凝土和引气混凝土。 5.1.2冰冻地区与雨、水接触的露天混凝土构件应按冻融环境

1.3截面尺寸较小的钢筋混凝土构件和预应力混凝土构 生冻蚀的后果严重，应赋予更大的安全保证率。在耐久性设 应适当增加厚度作为补偿，或采取表面附加防护措施。

混凝土的干燥时间，并且给混凝土内部结构发育提供时间。在可 能情况下，应尽量延迟混凝土初次接触水的时间，最好在一个月 以上。

2.1本规范对冻融环境作用等级的划分，主要考虑混凝土饱 66

水程度、气温变化和盐分含量三个因素。饱水程度与混凝土表面 妾触水的频度及表面积水的难易程度（如水平或竖向表面）有 关；气温变化主要与环境最低温度及年冻融次数有关；盐分含量 指混凝士表面受冻时冰水中的盐含量。 我国现行规范中对混凝士抗冻等级的要求多按当地最冷月份 的平均气温进行区分，这在使用上有其方便之处，但应注意当地 气温与构件所处地段的局部温度往往差别很大。比如严寒地区朝 南构件的冻融次数多于朝北的构件，而微冻地区可能相反。由于 快乏各地区年冻融次数的统计资料，现仍暂时按当地最冷月的平 气温表示气温变化对混凝士冻融的影响程度。 对于饱水程度，分为高度饱水和中度饱水两种情况，前者指 受冻前长期或频繁接触水体或湿润土体，混凝土体内高度饱水； 后者指受冻前偶受雨淋或潮湿，混凝土体内的饱水程度不高。混 凝土受冻融破坏的临界饱水度为85%～90%，含水量低于临 界饱水度时不会冻坏。在表面有水的情况下，连续的反复冻融可 更混凝土内部的饱水程度不断增加，一且达到或超过临界饱水 度，就有可能很快发生冻环。 有盐的冻融环境主要指冬季喷洒除冰盐的环境。含盐分的水 溶液不仅会造成混凝土的内部损伤，而且能使混凝土表面起皮剥 蚀，盐中的氯离子还会起混凝土内部钢筋的锈蚀（除冰盐引起 的钢筋锈蚀按IV类环境考虑）。除冰盐的剥蚀作用程度与混凝土 湿度有关；不同构件及部位由于方向、位置不同，受除冰盐直 接、间接作用或溅射的程度也会有很大的差别。 寒冷地区海洋和近海环境中的混凝土表层，当接触水分时也 会发生盐冻，但海水的含盐浓度要比除冰盐融雪后的盐水低得 多。海水的冰点较低，有些微冻地区和寒冷地区的海水不会出现 冻结，具体可通过调查确定；若不出现冰冻，就可以不考虑冻融 环境作用。 5.2.2埋置于土中冰冻线以上的混凝土构件，发生冻融交替的

5.2.2埋置于土中冰冻线以上的混凝土构件，发生

能，可根据具体情况适当降低环境作用等级。

5.2.3某些结构在正常使用条件下冬季出现冰冻的可能性很

小，但在极端气候条件下或偶发事故时有可能会遭受次

5.2.4竖向构件底部侧面的利

伤。尤其在冬季喷洒除冰盐的环境中，道路上含盐的积雪常被扫 到两侧并堆置在墙柱和栏杆底部，往往造成底部混凝土的严重腐 蚀。对于接触积雪的局部区域，也可采取局部的防护处理。

5.3材料与保护层厚度

土保护层最小厚度。盐冻情况下的保护层厚度由氯化物玉 制，具体见第6章的有关规定；相应的保护层混凝土质量贝 时满足冻融环境和氯化物环境的要求。有盐冻融条件下的市 设计见条文6.3.2的规定及其条文说明。

5.3.3对于冻融环境下重要工程和大型工程的混凝

6.1.1环境中的氯化物以水溶氯离子的形式通过散、渗透和 吸附等途径从混凝土构件表面向混凝土内部迁移，可引起混凝土 内钢筋的严重锈蚀。氯离子引起的钢筋锈蚀难以控制、后果严 重，因此是混凝土结构耐久性的重要问题。氯盐对于混凝土材料 也有一定的腐蚀作用，但相对较轻

下水与土体中含有的来自海水的氯化物。此外，其他情况 海水的混凝土构件也应考虑海洋氯化物的腐蚀，如海洋馆 海水的混凝土池壁、管道等。内陆盐湖中的氯化物作用可 洋氯化物环境进行耐久性设计。

6.1.3除冰盐对混凝土的作用机理很复杂。对钢筋混凝

桥面板）而言，一方面，除冰盐直接接触混凝土表层，融雪过程 中的温度骤降以及渗人混凝土的含盐雪水的蒸发结晶都会导致混 舞士表面的开裂剥落：另一方面，雪水中的氯离子不断向混凝十 内部迁移，会引起钢筋腐蚀。前者属于盐冻现象，有关的耐久性 要求在第5章中已有规定：后者属于钢筋锈蚀问题，相应的要求 由本章规定。 降雪地区喷酒的除冰盐可以通过多种途径作用子混凝土构 件，含盐的融雪水直接作用于路面，并通过伸缩缝等连接处渗漏 到桥面板下方的构件表面，或者通过路面层和防水层的缝隙渗漏 到混凝土桥面板的顶面。排出的盐水如渗入地下土体，还会侵蚀 混凝土基础。此外，高速行驶的车辆会将路面上含盐的水溅射或 转变成盐雾，作用到车道两侧基至较远的混凝土构件表面；汽车 底盘和轮胎上冰冻的含盐雪水进人停车库后融化，还会作用车

车混凝土楼板或地板弓引起钢筋腐蚀。 地下水土（滨海地区除外）中的氯离子浓度一般较低，当浓 度较高且在湿交替的条件下，则需考虑对混凝构件的腐蚀。 我国西部盐湖和盐渍土地区地下水土中氯盐含量很高，对混凝士 构件的腐蚀作用需专门研究处理，不属于本规范的内容。对于游 泳池及其周围的混凝士构件，如公共浴室、卫生间地面等，还需 要考虑氯盐消毒剂对混凝土构件腐蚀的作用 除冰盐可对混凝土结构造成极其严重的腐蚀，不进行耐久性 设计的桥梁在除冰盐环境下只需儿年或十儿年就需要大修甚至被 迫拆除。发达国家使用含氯除冰盐融化道路积雪已有40年的历 史，迄今尚无更为经济的替代方法。考虑今后交通发展对融化道 路积雪的需要，应在混凝土桥梁的耐久性设计时考虑除冰盐氯化 物的影响。 6.1.4当环境作用等级非常严重或极端严重时，按照常规手段 通过增加混凝土强度、降低混凝土水胶比和增加混凝土保护层厚 度的办法，仍然有可能保证不了50年或100年设计使用年限的 要求。这时宜考虑采用一一种或多种防腐蚀附加措施，并建立合理 的多重防护策略，提高结构使用年限的保证率。在采取防腐蚀附 加措施的同时，不应降低混凝士材料的耐久性质量和保护层的厚 度要求。 常用的防腐蚀附加猎施有：混凝土表面涂刷防腐面层或涂 层、采用环氧涂层钢筋、应用钢筋阻锈剂等。环氧涂层钢筋和钢 筋阻锈剂只有在耐久性优良的混凝土材料中才能起到控制构件锈 蚀的作用。

6.1.4当环境作用等级非常严重或极端严重时，按

通过增加混凝土强度、降低混凝土水胶比和增加混凝土保护层厚 度的办法，仍然有可能保证不了50年或100年设计使用年限的 要求。这时宜考虑采用一种或多种防腐蚀附加措施，并建立合理 的多重防护策略，提高结构使用年限的保证率。在采取防腐蚀附 加措施的同时，不应降低混凝土材料的耐久性质量和保护层的厚 度要求。 常用的防腐蚀附加措施有：混凝土表面涂刷防腐面层或涂 层、采用环氧涂层钢筋、应用钢筋阻锈剂等。环氧涂层钢筋和钢 筋阻锈剂只有在耐久性优良的混凝土材料中才能起到控制构件锈 蚀的作用。

6.1.5定期检测可以尽快发现问题，并及时采取

6.2.1对于海水中的配筋混凝土结构，氯盐引起钢筋锈蚀的环 境可进一步分为水下区、潮汐区、浪溅区、大气区和土中区。长 年浸没于海水中的混凝土，由于水中缺氧使锈蚀发展速度变得极

其缓慢甚至停止，所以钢筋锈蚀危险性不天。潮汐区特别是浪溅 这的情况则不同，混凝土处于十湿交替状态，混凝土表面的氯离 子可通过吸收、扩散、渗透等多种途径进入混凝士内部，而且氧 气和水交替供给：使内部的钢筋具备锈蚀发展的所有条件。浪溅 文的供氧条件最为充分，锈蚀最严重。 我国现行行业标准《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》 TJ275在大量调查研究的基础上，分别对浪溅区和潮区提出 不同的要求。根据海港工程的大量调查表明，平均潮位以下的潮 岁区，混凝土在落潮时露出水面时间短，且接触的大气的湿度很 高，所含水分较难蒸发，所以混凝土内部饱水程度高、钢筋锈蚀 没有浪溅区显著。但本规范考虑到潮汐区内进行修复的难度，将 朝汐区与浪溅区按同一作用等级考虑。南方炎热地区温度高，氯 离子扩散系数增大，钢筋锈蚀也会加剧，所以炎热气候应作为一 种加剧钢筋锈蚀的因素考虑。 海洋和近海地区的大气中都含有氯离子。海洋大气区处于浪 溅区的上方，海浪拍击产生大小为0.1～20um的细小雾滴，较 大的雾滴积聚于海面附近，而较小的雾滴可随风飘移到近海的陆 上地区。海上桥梁的上部构件离浪溅区很近时，受到浓重的盐雾 作用，在构件混凝土表层内积累的氯离子浓度可以很高，而且同 时文处于干湿交替的环境中，因此处于很不利的状态。在浪溅区 与其上方的大气区之间，构件表层混凝十的氯离子浓度没有明确 的界限，设计时应该根据具体情况偏安全地选用 虽然大气盐雾区的混凝土表面氯离子浓度可以积累到与浪测 区的相近，但浪溅区的混凝土表面氯离子浓度可认为从一开始就 达到其最大值，而大气盐雾区则需许多年才能逐渐积累到最大 值。靠近海岸的陆上大气也含盐分，其浓度与具体的地形、地 物、风向、风速等多种因素有关。根据我国浙东、山东等沿海地 区的调查，构件的腐蚀程度与离岸距离以及朝向有很大关系，靠 近海岸暴露于室外的构件应考虑盐雾的作用。烟台地区的调查 发现，离海岸100m内的室外混凝土构件中的钢筋均发生严重

锈蚀。 表6.2.1中对靠海构件环境作用等级的划分，尚有待积 多调查数据后作进一步修正。设计人员宜在调查工程所在地 体环境条件的基础上，采取适当的防腐蚀要求。

边设置滴水沿、排水沟等。桥面板上部的铺装层一般容易开裂渗 漏，防水层的寿命也较短，通常在确定钢筋的保护层厚度时不考 虑其有利影响。设计时可根据铺装层防水性能的实际情况，对桥 面板顶部钢筋保护层厚度作适当调整 水或土体中氯离子浓度的高低对与之接触并部分暴露于大气 中构件锈蚀的影响，目前尚无确切试验数据，表6.2.4注1中划 分的浓度范围可供参考。 6.2.5与混凝十构件的设计使用年限相比，一般防水层的有效

6.2.5与混凝土构件的设计使用年限相比，一般防水层的有效 年限要短得多，在氯化物环境下只能作为辅助措施，不应考虑其 有利作用。

6.2.5与混凝土构件的设计使用年限相比，一般防水层的有效

6.3材料与保护层厚度

料混凝士时，需要提高混凝士强度等级（如10～15N/mm²）或 同时增加保护层厚度（如5～10mm），具体宜根据计算或试验研 究确定。

6.3.4与受弯构件不同，增加墩柱的保护层厚度基本不会增大 构件材料的工作应力，但能显著提高构件对内部钢筋的保护能 力。氯化物环境的作用存在许多不确定性，为了提高结构使用年 限的保证率，采用增大保护层厚度的办法要比附加防腐蚀措施更 为经济。 墩柱顶部的表层混凝土由于施工中混凝土泌水等影响，密实 性相对较差。这部位又往往受到含盐渗漏水影响并处于干湿交 替状态，所以宜增加保护层厚度。

本条规定氯化物环境中混凝土需要满足的氯离子侵人性

比低于0.4的矿物掺合料混凝土时误差较大；我国自行研发的 NEL氯离子扩散系数快速试验方法测量饱盐混凝土试件的电导 率。表6.3.6中的数据主要参考近年来国内外重大工程采用 DRCM作为质量控制指标的实践，并利用Fick模型进行了近似 校核。

土构件应特别考虑盐结晶作用。在日温差剧烈变化或干旱和 旱地区，混凝土孔隙中的盐溶液容易浓缩并产生结晶或在外

温过程的作用下析出结晶。对于一端置于水、土而另一端露于空 气中的混凝土构件，水、土中的盐会通过混凝土毛细孔隙的吸附 乍用上升，并在十燥的空气中蒸发，最终因浓度的不断提高产生 盐结晶。我国滨海和盐渍士地区电杆、墩柱、墙体等混凝土构件 在地面以上1m左右高度范围内常出现这类破坏。对于一侧接触 水或士而另一侧暴露于空气中的混凝土构件，情况也与此相似。 表7.2.2注中的干燥度系数定义为：

式中K一一干燥度系数； Zt一一一日平均温度≥10℃稳定期的年积温（℃）； 一日平均温度≥10℃稳定期的年降水量（mm）， 取0.16。 我国西部的盐湖地区，水、土中盐类的浓度可以高出表 7.2.1值的几倍甚至10倍以上，这些情况则需专门研究对待。 7.2.4大气污染环境的主要作用因素有大气中SO2产生的酸 雨，汽车和机车排放的NO2废气，以及盐碱地区空气中的盐分。 这种环境对混凝土结构的作用程度可有很大差别，宜根据当地的 调查情况确定其等级。含盐大气中混凝土构件的环境作用等级见 第7.2.5条的规定。 7.2.5处于含盐大气中的混凝土构件，应考虑盐结晶的破坏作 用。大气中的盐分会附着在混凝土构件的表面，环境降水可溶解 混凝土表面的盐分形成盐溶液侵人混凝土内部。混凝土孔隙中的 盐溶液浓度在干湿循环的条件下会不断增高，达到临界浓度后产 生巨大的结晶压力使混凝土开裂破坏。在常年湿润（植被地带的 最大蒸发量和降水量的比值小于1）地区，孔隙水难以蒸发，不 会发生盐结晶。

7.3材料与保护层厚度

8.1.1预应力混凝土结构由混凝土和预应力体系两部分组成。 有关混凝士材料的耐久性要求，已在本规范第4～7章中作出 规定。

8.1.1预应力混凝土结构由混凝土和预应力体系两部分组成。

预应力混凝土结构中的预应力施加方式有先张法和后张法两 类。后张法还分为有粘结预应力体系、无粘结预应力体系、体列 预应力体系等。先张预应力筋的张拉和混凝土的浇筑、养护以及 钢筋与混凝土的粘结锚固多在预制工厂条件下完成。相对来说， 质量较易保证。后张法预应力构件的制作则多在施工现场完成， 涉及的工序多而复杂，质量控制的难度大。预应力混凝士土结构的 工程实践表明，后张预应力体系的耐久性往往成为工程中最为薄 弱的环节，并对结构安全构成严重威胁。 本章专门针对后张法预应力体系的钢筋与锚固端提出防护措 施与工艺、构造要求。 8.1.2对于严重环境作用下的结构，按现有工艺技术生产和施 工的预应力体系，不论在耐久性质量的保证或在长期使用过程中 的安全检测上，均有可能满足不了结构设计使用年限的要求。从 安全角度考虑，可采用可更换的无粘结预应力体系或体外预应力 体系，同时也便于检测维修；或者在设计阶段预留预应力孔道以 备再次设置预应力筋。

工的预应力体系，不论在耐久性质量的保证或在长期使用过程中 的安全检测上，均有可能满足不了结构设计使用年限的要求。从 安全角度考虑，可采用可更换的无粘结预应力体系或体外预应力 体系，同时也便于检测维修；或者在设计阶段预留预应力孔道以 备再次设置预应力筋。

8.2.1表8.2.1列出厂自前可能采取的预应力筋防护措施，适 用于体内和体外后张预应力体系。为方便起见，表中使用的序列 编号代表相应的防护工艺与措施。这里的预应力筋主要指对锈蚀

8.2.1表8.2.1列出厂自前可能采取的预应力筋防护措施，适

敏感的钢绞线和钢丝，不包括热轧高强粗钢筋， 涉及体内预应力体系的防护措施有PS1、PS2、PS2a、PS3 PS4和PS5；涉及体外预应力体系的防护措施有PS1、PS2、 PS2a、PS3、PS3a。这些防护措施的使用应根据混凝土结构的环 境作用类别和等级确定，具体见8.2.2条。 8.2.2本条给出预应力筋在不同环境作用等级条件下耐久性

8.2.2本条给出预应力筋在不同环境作用等级条件下耐久性综 合防护的最低要求，设计人员可以根据具体的结构环境、结构重 要性和设计使用年限适当提高防护要求。 对于体内预应力筋，基本的防护要求为PS2和PS4；对于体 处颈应由其本的陆护要求为 PS2 和 PS?

8.3.1表8.3.1列出了目前可能采取的预应力锚固端防护措 施，包括了埋人式锚头和暴露式锚头。为方便起见，表中使用的 序列编号代表相应的防护工艺与措施， 涉及埋人式锚头的防护措施有PA1、PA2、PA2a、PA3、 PA4、PA5；涉及暴露式锚头的防护措施有PA1、PA2、PA2a、 PA3、PA3a。这些防护措施的使用应根据混凝土结构的环境类 别和作用等级确定，参见8.3.2条。 本体需在同培用然组件正

8.3.1表8.3.1列出了目前可能采取的预应力锚固端防护措

8.3.2本条给出预应力锚头在不同环境作用等级条件下而

8.3.2本条给出预应力锚头在不同环境作用等级条件下耐久性 综合防护的最低要求，设计人员可以根据具体的结构环境、结构 重要性和设计使用年限适当提高防护要求。 对于理人式锚固端，基本的防护要求为PA4：对于暴露式 锚固端，基本的防护要求为PA2和PA3

4构造与施工质量的附加要

或采用水泥基聚合物混凝土，并外覆塑料密封罩。对于桥梁 外预应力构件，应采取构造措施，防止雨水或渗漏水直接 流过锚固封堵端的外表面。

A.0.1条的基本要求。 A.0.3预应力筋和冷加工钢筋的延性差，破坏呈脆性，而且 旦开始锈蚀，发展速度较快。所以宜偏于安全考虑，以钢筋开始 发生锈蚀作为耐久性极限状态。

A.0.4适量锈蚀到开始

A.0.4适量锈蚀到开始出现顺筋开裂尚不会损害钢筋的承载能

力，钢筋锈蚀深度达到0.1mm不至于明显影响钢筋混凝土构件 的承载力。可以近似认为，钢筋锈胀引起构件顺筋开裂（裂缝与 钢筋保护层表面垂直）或层裂（裂缝与钢筋保护层表面平行）时 的锈蚀深度约为0.1mm。两种开裂状态均使构件达到正常使用 的极限状态

化粪池基坑土方开挖施工方案A.0.5冻融环境和化学腐蚀环境中的混凝土构件可按表

A.0.6环境作用引起的材料腐蚀在作用移去后不可恢复。 不可逆的正常使用极限状态，可靠指标应大于1.5。欧洲 程用可靠度方法进行环境作用下的混凝土结构耐久性设计 正常使用极限状态相应的可靠指标一般取1.8，失效概买 于5%。

A.0.6环境作用引起的材料腐蚀在作用移去后不可恢复。对于 不可逆的正常使用极限状态，可靠指标应大于1.5。欧洲一些工 程用可靠度方法进行环境作用下的混凝十结构耐久性设计时，与 正常使用极限状态相应的可靠指标一般取1.8，失效概率不大 于5%。 A.0.7应用数学模型定量分析氯离子侵入混凝土内部并使钢筋 达到临界锈蚀的年限，应选择比较成熟的数学模型，模型中的参 数取值有可靠的试验依据，可委托专业机构进行。 A.0.8从长期暴露于现场氯离子环境的混凝土构件中取样，实 测得到构件截面不同深度上的氯离子浓度分布数据，并按Fick

测得到构件截面不同深度上的氯离子浓度分布数据，并： 第二扩散定律的误差函数解析公式（其中假定在这一暴露 的扩散系数和表面氯离子浓度均为定值）进行曲线拟合回

道路园林景观施工组织设计（三）混凝士中氯离子、三氧化硫和

B.2.1混凝土中的氯离子含量，可对所有原材料的氯离子含量 进行实测，然后加在一起确定；也可以从新拌混凝土和硬化混凝 土中取样化验求得。氯离子能与混凝土胶凝材料中的某些成分结 合，所以从硬化混凝土中取样测得的水溶氯离子量要低于原材料 氯离子总量。使用酸溶法测量硬化混凝土的氯离子含量时，氯离 子酸溶值的最大含量限制对于一般环境作用下的钢筋混凝土构件