标准规范下载简介
GB@T50315-2011《砌体工程现场检测技术标准》.pdf7.1.1原位砌体通缝单剪法主要是依据国内以往砖砌体单剪试 验方法并参照原苏联的砌体抗剪试验方法编制的。现行国家标准 《砌体基本力学性能试验方法标准》GB/T50129已将砌体单剪试 验方法改为双剪试验方法，但单剪、双剪两种方法的对比试验结 果通过t检验，没有显著性差异，只是前者的变异系数略大，作 为一种长期使用过的经验方法，仍有其实用性。 测点选在窗洞口下部，对墙体损伤较小，便于安放检测设 备，且没有上部压应力等因素的影响，测试结果直接、准确。 7.1.3加工、制备试件过程中，被测灰缝如发生明显的扰动 应舍去此试件。
7.2测试设备的技术指标
7.3.1使用手提切片砂轮或木工锯在墙体上开凿切口，对墙体 扰动很小，可不考虑其不利影响。 7.3.2、7.3.3谨慎地作好施加荷载前的各项工作，尤其是正确 地安装加荷系统及测试仪表，是获得准确测试结果的必要保证。 千斤顶加力轴线严格对准被测灰缝的上表面，可减小附加弯矩和
撕拉应力，或避免灰缝处于压应力状态。 7.3.4编写本条系参照现行国家标准《砌体基本力学性能试验方 法标准》GB/T50129的规定。 7.3.5检查剪切面破坏特征及砌体砌筑质量，有利于对试验结 果进行分析。
撕拉应力舟山某公司给排水施工组织设计，或避免灰缝处于压应力状态。 7.3.4编写本条系参照现行国家标准《砌体基本力学性能试验方 法标准》GB/T50129的规定 7.3.5检查剪切面破坏特征及砌体砌筑质量，有利于对试验结 果进行分析。
7.4.1～7.4.3根据试验结果所进行的抗剪强度计算属常规
1~7.4.3根据试验结果所进行的抗剪强度计算属常
8.1.1原位单砖双剪法是陕西省建筑科学研究院研究的砌体抗
8.1.1原位单砖双剪法是陕西省建筑科学研究院研究的砌体抗 剪强度检测方法，原位双砖双剪法是西安建筑科技大学、陕西省 建筑科学研究院、上海市建筑科学研究院共同研究的砌体抗剪强 度检测方法。 本标准2000年颁布时仅适用于烧结普通砖砌体，标准颁布 以来在烧结普通砖砌体上已经取得较好的效果。近年来西安建筑 科技大学、重庆市建筑科学研究院、上海市建筑科学研究院等单 立进行了一系列多孔砖砌体的对比试验，表明原位双剪法亦可应 用于多孔砖砌体的原位抗剪强度测试，因此本标准修订时扩大了 原位双剪法的应用范围。对于其他各种块材的同尺寸规格的普通 砖和多孔砖砌体，有待补充一些基本试验数据，才可应用。但就 其原理而言，它也是适用的。 与测试砂浆的强度间接推算砌体抗剪强度相比，测试结果除 能反映砂浆强度对砌体抗剪强度的影响外，还反映了砌筑质量对 砌体抗剪强度的影响，这是原位双剪法的优点。 8.1.2应用原位双剪法时，如条件充许，宜优先采用释放上部 压应力或布点时受剪试件上部砖皮数较少、%可忽略的试验方 案，该试验方案可避免由于%引起的附加误差，但释放应力时 对砌体损伤稍大。当采用有上部压应力6作用下的试验方案时 可按理论计算6值。 8.1.3墙体的正、反手砌筑面，施工质量多有差异，故规定正
反手砌筑面的测点数量宣相近或相等。
为保证墙体能够提供足够的反力和约束，对洞口边试件 作了限制。为确保结构安全，严禁在独立砖柱和窗间墙上
测点。后补的施工洞口和经修补的砌体无代表性，故规定不应在 其上设置测点。 同原标准相比，同一墙体的各测点水平方向的净距由0.62m 攻为1.5m，且各测点不应在同一水平位置或轴向位置。这些规 定主要是为原位剪切仪提供足够的支座反力，避免支座处的砌体 先于试件破坏，以及测点太密对墙体造成较大损伤
8.2测试设备的技术指标
8.2.1原位剪切仪的主机是一个使携式千斤顶，其他（如油泵、 压力表、油管)则为商品部件，易于拆卸和组装，便于运输、保 管和使用，
8.2.1原位剪切仪的主机是一个使携式十斤顶，其他（如油泵、 压力表、油管)则为商品部件，易于拆卸和组装，便于运输、保 管和使用。 8.2.2对于现场检测仪器，示值相对误差为土3%是一个比较实 用的指标。砌体结构工程的抗剪强度变异系数一般较大，在这种 请况下，仪器的测量能力指数有时可达10：1，富余量偏大，但 考虑到测量过程中的其他因素（如块材尺寸、上部垂直压力等）这 个富余也是必要的。 原位剪切仪已由陕西省建筑科学研究院研制成功并可批量生 产，但其应有的计量校准周期尚无确切资料。参考一般同类仪 器，可暂定半年为其检验周期。
8.3.1本条要求放置主机的孔洞应开在离砌体边缘远端，其目 的是要保证墙体提供足够的反力和约束。孔洞尺寸以能安放原位 剪切仪主机及其附件为准。 8.3.2掏空的灰缝4（图8.3.2），必须满足完全释放上部压应力 的需要，以确保测试精度。 8.3.3试件块材的完整性及上、下灰缝质量是影响测试结果的 主要因素，为了减小测试附加误差，必须严加控制这两个因素。 8.3.4原位剪切仪主机轴线与被推砖轴线的吻合程度，对试验
8.3.3试件块材的完整性及上、下灰缝质量是影响测试结果的 主要因索，为了减小测试附加误差，必须严加控制这两个因素。
结果将产生较大影响，故要求两者轴线重合。
.3.5原位双法的加何速度，是自现行国家标准《砌体基本 力学性能试验方法标准》GB/T50129中的砌体通缝抗剪强度试 验方法。
8.4.1～8.4.3按照原位单砖双剪法的试验模式，当进行试验的 谱体厚度大于砖宽时，参加工作的剪切面除试件的上、下水平灰 缝外，尚有：沿砌体厚度方向相邻竖向灰缝作为第三个剪切面参 加工作；在不释放试件上部垂直压应力时，上部垂直压应力对测 试结果的影响；原位单砖双剪法试件尺寸为《砌体基本力学性能 试验方法标准》GB/T50129试件的1/3，因此其结果含有尺寸效 应的影响，且其受力模式与标准试件也有所不同。为此，开展了 系列的对比试验，以确定它们各自的修正系数。 根据陕西省建筑科学研究院的研究成果，当有上部压应力作 用时，按剪摩擦破坏模式考虑正应力对抗剪强度的影响，由此得 到正文烧结普通砖砌体的推定公式（8.4.1）。式（8.4.1）中，上部 压应力作用下的摩擦系数0.70是按现行《砌体结构设计规范》 GB50003及相关砌体抗剪试验资料取用的。 采用原位双砖双剪法的试验时，参加工作的剪切面除试件的 上、下水平灰缝外，尚有：在不释放试件上部垂直压应力时，上 部垂直压应力对测试结果的影响；原位双砖双剪法试件尺寸为 《砌体基本力学性能试验方法标准》GB/T50129试件的2/3，因 此其结果含有尺寸效应的影响，且其受力模式与标准试件也有所 不同。采用双砖双剪测试可以排除两个顺砖间竖向灰缝砂浆的作 用，但由于竖缝砂浆多不饱满且因砂浆的收缩，其对抗剪强度的 影响有限，根据陕西省建筑科学研究院的研究成果，试件顺砖竖 缝的影响在5%之内，该误差在砌体抗剪强度的离散范围之内： 因此，根据西安建筑科技大学、上海市建筑科学研究院和陕西省 建筑科学研究院的试验研究成果，并偏于安全，确定对烧结普通 砖体仍可采用正文中式（8.4.1）计算
对烧结多孔砖砌体，依据陕西省建科院近年进行的烧结多孔 砖砌体单砖双剪法对比试验，没有上部压应力时，抗剪强度推定 0.33N。鉴 公式为：f一 Avi Avij 于修正系数系与多孔砖砌体标准试件的通缝抗剪强度比较得到： 其修正系数与普通砖砌体十分接近，说明尺寸效应与受力模式对 抗剪强度的影响，两种砌体没有显著差异。但对多孔砖砌体，推 定的抗剪强度包含孔洞中砂浆的销键作用，考虑到我国规范对普 通砖砌体和多孔砖砌体采用相同抗剪强度计算公式，根据试验结 果，多孔砖砌体的通缝抗剪强度大约是普通砖砌体的（1.1～1.2） 倍，为与我国规范一致，也偏于安全，并与普通砖砌体一样，不 区分单砖双剪和双砖双剪法，试验数据统一分析，修正系数为 0.326，将修正系数除以1.12，以使推定的抗剪强度与普通砖 体大致相当，由此得到正文烧结多孔砖砌体的推定公式(8.4.2)。
9.1.1本条所定义的推出法，主要测定推出力和砂浆饱满度两 项参数，据此推定砌筑砂浆抗压强度，它综合反映了砌筑砂浆的 质量状况和施工质量水平，与我国现行的施工规范及工程质量评 定标准相结合，较为适合我国国情。该方法是河南省建筑科学研 究院研究的，并编制了河南省地方标准，在此基础上，经过验证 性考核试验，纳人了本标准。 建立推出法测强曲线时，选用了烧结普通砖和灰砂砖，故对 其他砖尚需通过试验验证。本条规定砂浆测强范围为1.OMPa~ 15MPa，超过此范围时，绝对误差较大。 9.1.2在建立测强曲线时，灰缝厚度按现行国家标准《砌体结构 工程施工质量验收规范》GB50203的规定，控制在8mm～12mm 之间进行对比试验。据有关资料介绍，不同灰缝厚度对推出力有 影响。因此本条规定，现场测试时，所选推出砖下的灰缝厚度应
其他砖尚需通过试验验证。本条规定砂浆测强范围为1.OMIPa~ 15MPa，超过此范围时，绝对误差较大。 9.1.2在建立测强曲线时，灰缝厚度按现行国家标准《砌体结构 工程施工质量验收规范》GB50203的规定，控制在8mm～12mm 之间进行对比试验。据有关资料介绍，不同灰缝厚度对推出力有 影响。因此本条规定，现场测试时，所选推出砖下的灰缝厚度应 在 8mm~12mm 之间。
9.1.2在建立测强曲线时，灰缝厚度按现行国家标准《
9.2测试设备的技术指标
9.2.1砂浆强度在15MPa以下时，最大推出力一般均小于 30kN，研制该套测试设备时，按极限推力为35kN进行设计； 为安全起见，规定加荷螺杆施加的额定推力为30kN。 推出被测丁砖时，位移是很小的，规定加荷螺杆行程不小于 80mm，主要是考虑测试时，现场安装方便。
9.2.2仪器的峰值保持功能，可使抗剪破坏时的最大推力保持
作4h以上。校验推出力峰值测定仪时，在4h内读数漂移小于 0.05kN，即可认为仪器的稳定性能良好。
9.3.1推出法推定砌筑砂浆抗压强度是一种在墙上直接测试的 原位检测技术，本条对加力测试前的准备工作步骤作了较详细而 明确的规定。
9.3.1推出法推定砌筑砂浆抗压强度是一种在墙上直接测试的
9.3.2传感器作用点的位置直接影响被推出砖下灰缝的受力状
况，本方法在试验研究时，均是使传感器的作用点水平方向位于 被推出砖中间，铅垂方向位于被推出砖下表面之上15mm处进 行推出试验，故在现场测试时应与此要求保持一致，横梁两端和 墙之间的距离可通过挂钩上的调整螺钉进行调整。 9.3.3试验表明，加荷速度过快会使试验数据偏高，因此规定
行推出试验，故在现场测试时应与此要求保持一致，横梁两端和 墙之间的距离可通过挂钩上的调整螺钉进行调整。 9.3.3试验表明，加荷速度过快会使试验数据偏高，因此规定 加荷速度控制在5kN/min左右，以提高测试数据的准确性 9.3.4本条规定的推出砖下砂浆饱满度的测试方法及所用的工 具，按现行国家标准《砌体结构工程施工质量验收规范） GB50203的有关规定执行。
具，按现行国家标准《砌体结构工程施工质量验收规范》 GB50203的有关规定执行。
9.4.3在测试技术和数据处理方法基本一致的条件
10.1.1筒压法是由山西四建集团有限公司等十个单位试验研究 成功的测试砂浆强度方法，并编制了山西省地方标准。在此基础 上，经过验证性考核试验，纳入了本标准。 山西省建四公司和重庆市建筑科学研究院对筒压法是香适用 于烧结多孔砖砌体中的砌筑砂浆检测问题：分别进行了对比试 验，结果证明，筒压法现有计算公式同样适用。为此，将筒压法 的适用范围扩大至烧结多孔砖砌体。 本方法对遭受火灾、环境侵蚀的砌筑砂浆未进行试验研究 致规定不得在这些条件下应用。 10.1.2本条明确规定了筒压法的适用范围，应用本方法时，使 用范围不得外延。当超过此范围时，筒压法的测试误差较大。
10.2、测试设备的技术指标
10.2.1～10.2.3本方法所用的设备、仪器、工具，一般建材试 验室均已其备。其中的承压筒，可参照正文中的图10.2.1，自 行加工。以往测试时，曾出现过承压盖受力变形的问题，此次修 订，适当增大了承压盖的截面尺寸，提高了其刚度和整体牢 固性。
10.3.1为保证所取砂浆试样的质量较为稳定，避免外部环境及 碳化等因素的影响，提高制备粒径大于5mm试样的成品率，规 定只取距墙面20mm以里的水平灰缝的砂浆，且砂浆片厚度不 得小于5mm。取样的具体数量，可视砂浆强度而定，高者可少
.3.4为减小装料和施压前的搬运对装料密实程度的影响 了两次装料，两次振动的程序，使承压前的筒内试样的紧 基本一致。
10.3.5筒简压荷载较低时，砂浆强度越高则筒压比值越拉不开档
次；筒压荷载较高时，砂浆强度越低，则筒压比值越拉不开档 次。经过试验值的统计分析，对不同品种砂浆分别选用了不同的 简压荷载值。本条所定的简压荷载值，在常用砂浆强度范围内， 是合适的。 关于加荷速度，经检测，在20s～70s内加荷至规定的筒压 可载时，对筒压比值的影响并不显著；恒荷时间，在0s～60s范 围内，对筒压比值亦无显著性影响。本条关于加荷制度的规定， 是基于这两方面的试验结果，
10.3.7人工摇筛的人为影响因素较大，亦如前述，对低强砂 浆，在筛分过程中，由于颗粒之间及颗粒与筛具之间的摩擦碰 撞，不断产生粒径小于5mm的颗粒，不能像砂石筛分那样精确 定量。 10.3.8筛分前后，试样量的相对差值若超过0.5%，则试验工 作可能有误，对检测结果（筒压比）有影响
11.1.1、11.1.2砂浆片剪切法是宁夏回族自治区建筑科学研究 院研究的一种取样测试方法，通过测试砂浆片的抗剪强度，换算 为相当于标准砂浆试块的抗压强度。 试验研究表明，砂浆品种、砂子粒径、龄期等因素对本方法 的测试无显著影响。据此规定了本方法的适用范围
11.2测试设备的技术指标
11.2.1、11.2.2砂浆片属小试件，破坏荷载较小，对力值精 度、刀片定位精度要求较高，为此宁夏回族自治区建筑科学研究 院研制了定型仪器。 砌筑砂浆测强仪采用液压系统施加试验荷载，示值系统为量 程0MPa～0.16MPa、0MPa～1MPa的带有被动针的0.4级压力 表，该仪器重量轻、体积小，测强范围广：测试方便，可携带至 现场检测，使砂浆片剪切法具有现场检测与取样检测两方面的 优点。 砌筑砂浆测强标定仪系砌筑砂浆测强仪出厂标定、使用中定 期校验的专用仪器；其计量标准器系三等标准测力计（压力环）， 需经计量部门定期检验。
11.3.1、11.3.2将砂浆片的大面、条面加工成规则形状，有利 于试件正常受力，且便于在条形钢块与下刀片刃口面上平稳放 置，以及试件与上下刀片刃口面良好的接触。 建筑物基础与上部结构两部分比较，砌体内砂浆的含水率往
往有较大差异。中、低强度的砂浆，软化系数较大且非定值。为 了准确测试砂浆在结构部位受力时的实际强度，应考虑含水率这 影响因素。砂浆试件存于密封袋内，避免水分散失，使其含水 率接近工程实际情况。对于士0.000以上主体结构的砌筑砂浆片 试件，一般可不考虑含水率这一影响因素。 砂浆片试件尺寸在本条规定的范围内，其宽度和厚度（即受 剪面积对试验结果没有不良的影响。 11.3.3加荷速度过快，可能造成试件被冲击破坏，测试结果失 真。低强砂浆可选用较小的加荷速度，高强砂浆的加荷速度亦不 宜大于10N/s
12.1.1砂浆回弹法是四川省建筑科学研究院研究的砂浆强度无 损检测方法，并编制了四川省地方标准。通过试验研究和验证性 考核试验，证明砂浆回弹值同砂浆强度及碳化深度有较好的相关 性，故将此方法纳入本标准。 原标准颁布施行后，重庆市建筑科学研究院、山东省建筑科 学研究院均开展了回弹法检测多孔砖砌体中的砂浆强度的研究 山东省建筑科学研究院、四川省建筑科学研究院还分别在四川省 建筑科学研究院进行了验证性试验。根据以上试验资料综合分 析，回弹法检测烧结多孔砖砌体中的砂浆强度，同检测烧结普通 砖砌体中的砂浆强度，无显著性区别，故将该法的应用范围扩大 至烧结多孔砖砌体。 本方法对经受高温、长期浸水、冰冻、化学侵蚀、火灾等情 况的砖砌体，以及其他块材的砌体，未进行专门研究，故不 适用。 12.1.3测位是回弹测强中的最小测量单位，相当于其他检测方 法中的测点，类似于现行行业标准《回弹法检测混凝土抗压强度 技术规程》JGJ/T23的测区。 墙面上的部分灰缝，由于灰缝较薄或不够饱满等原因，不适 宜于布置弹击点，因此一个测位的墙面面积宜大0.3m²
12.2测试设备的技术指标
12.2.1～12.2.3四川省建筑科学研究院与有关建筑仪器生产） 合作，研制出适宜于砂浆测强用的专用回弹仪，其结构合理，性 能稳定可靠，符合现行国家标准《回弹仪》GB/T9138的规定，
已经批量生产，投放市场。 回弹仪的技术性能是否稳定可靠，是影响砂浆回弹测强准确 性的关键因素之一，因此，回弹仪必须符合产品质量要求，并获 得专业质检机构检验合格后方可使用；使用过程中，应定期检 验、维修与保养。
12.3.1砌体灰缝被测处平整与否，对回弹值有较大的影响，故 要求用扁砂轮或其他工具进行仔细打磨至平整。此外，墙体表面 的砂浆往往失水较快，强度低，磨掉表面约5mm～10mm后， 能够检测出接近墙体核心区的砂浆强度，也减小了碳化因素对砂 浆强度的影响。
浆强度的影响。 12.3.2经对比试验，每个测位分别使用回弹仪弹击10点、12 点、16点，回弹均值的波动性小，变异系数均小于0.15。为便 于计算和排除测试中视觉、听觉等人为误差，经异常数据分析 后，决定每一测位弹击12点，计算时采用稳健统计，去掉一个 最大值，一个最小值，以10个弹击点的算术平均值作为该测位 的有效回弹测试值。 12.3.3在常用砂浆的强度范围内，每个弹击点的回弹值随着连 续弹击次数的增加而逐步提高，经第三次弹击后，其提高幅度趋 于稳定。如果仅弹击一次，读数不稳，且对低强砂浆，回弹仪往 往不起跳；弹击3次与5次相比，回弹值约低5%。由此选定： 每个弹击点连续弹击3次，仅读记第3次的回弹值。测强回归公 式亦按此确定。
12.3.2经对比试验，每个测位分别使用回弹仪弹击10
点、16点，回弹均值的波动性小，变异系数均小于0.15。为便 于计算和排除测试中视觉、听觉等人为误差，经异常数据分析 后，决定每一测位弹击12点，计算时采用稳健统计，去掉一个 最大值，一个最小值，以10个弹击点的算术平均值作为该测位 的有效回弹测试值。
12.3.3在常用砂浆的强度范围内，每个弹击点的回
续弹击次数的增加而逐步提高：经第二次弹击后，其提高幅度趋 于稳定。如果仅弹击一次，读数不稳，日对低强砂浆，回弹仪往 往不起跳；弹击3次与5次相比，回弹值约低5%。由此选定： 每个弹击点连续弹击3次，仅读记第3次的回弹值。测强回归公 式亦按此确定。 正确地操作回弹仪，可获得准确而稳定的回弹值，故要求操 作回弹仪时，使之始终处于水平状态，其轴线垂直于砂浆表面， 且不得移位
12.3.4同混凝土相比，砂浆的强度低，密实度较差，又因掺加 了混合材料，所以碳化速度较快。碳化增加了砂浆表面硬度，从 而使回弹值增大。砂浆的碳化深度和速度，同龄期、密实性、强
12.3.4同混凝土相比，砂浆的强度低，密实度较差，又因掺加
等级、品种及砌体所处环境条件均有关系，因而碳化值的 较大。为保证推定砂浆强度值的准确性，一定要求对每一江 要准确地测量碳化深度值。
12.4.3、12.4.4本方法研究过程中，曾根据原材料、砂浆品 种、碳化深度、干湿程度等建立了16条测强曲线，经化简合并， 别除次要因素，按碳化深度整理而成本条中的三个计算公式。公 式的相关系数均在0.85以上，满足精度要求。由于现场情况的 复杂性和人为操作误差，回弹强度与标准立方体砂浆试块抗压强 度比较，有时相对误差略大，故本标准表3.4.3关于砂浆回弹法 用途”一栏中指出是“主要用于砂浆强度均质性检查”，请使用者 注意这一规定。
13.1.1、13.1.2点荷法属取样测试方法，由中国建筑科学研究 院研究成功并提供给本标准。经本标准编制组对烧结普通砖砌体 和烧结多孔砖砌体中的砌筑砂浆统一组织的两次验证性考核试 验，其测试结果与标准砂浆试块强度吻合性较好。 对于其他块材砌体中的砂浆强度，本方法未进行专门试验 所以仅限于推定烧结砖砌体中的砌筑砂浆强度
13.2测试设备的技术指标
13.2.1试样的点荷值较低，为保证测试精度，规定选用读数精 度较高的小吨位压力试验机。 13.2.2制作加荷头的关键是确保其端部截球体的尺寸。截球体 尺寸与一般试验机上的布式硬度测头一致。
13.2.1试样的点荷值较低，为保证测试精度，规定选用读数精
13.3.1从砖砌体中取出砂浆薄片的方法，可采用手工方法，也 可采用机械取样方法，如可用混凝士取芯机钻取带灰缝的芯样， 用小锤敲击芯样，剥离出砂浆片。后者适用于砂浆强度较高的砖 彻体，且备有钻机的单位。 砂浆薄片过厚或过薄，将增大测试值的离散性，最大厚度波 动范围不应超过5mm～20mm，宜为10mm～15mm。现行国家 标准《砌体结构工程施工质量验收规范》GB50203规定灰缝厚度 为（10士2）mm，所以选取适宜厚度的砂浆薄片并不困难。作用 半径即荷载作用点至试样破坏线边缘的最小距离，其波动范围宜 取 15mm~25mm。
13.3.2～13.3.4试验过程中，应使上、下加荷头对准，两轴线 重合并处于铅垂线方向；砂浆试样保持水平。否则，将增大测试 误差。 一个试样破坏后，可能分成几个小块。应将试样拼合成原 样，以荷载作用点的中心为起点，量测最小破坏线直线的长度即 作用半径，以及实际厚度。
14.1.1湖南大学对回弹法检测码体中烧结普通砖和烧结多孔砖 的抗压强度进行了较系统的研究，回弹法具有非破损性、检测面 一和测试简便迅速的优点，在实际工程的检测中应用较厂。 自前，我国已有多家单位对砌体中烧结普通砖的回弹法进行 了研究，并制定了相应的国家标准和地方标准。这些标准的测强 公式存在一定的差异。另外，烧结多孔砖的应用日趋广泛，但对 砌体中多孔砖的回弹法没有相应的检测标准。基于上述原因，有 必要在全国范围内对烧结普通砖和烧结多孔砖的回弹法作出统一 规定。湖南大学依据试验研究、与现有标准的对比和回归分析 建立了砌体中烧结普通砖和烧结多孔砖的统一回弹测强曲线，并 经本标准编制组统一组织的验证性考核试验，证明统一回弹测强 曲线其有较好的检测精度，成为新纳入本标准的方法。 本方法对表面已风化或遭受冻害、化学侵蚀的砖，未进行专 门研究，故不适用。 14.1.2《烧结普通砖》GB5101和《烧结多孔砖和多孔砌块》 GB13544规定进行砖的强度试验时，试样的数量为10块砖，由 10块砖的抗压强度平均值、强度标准值、变异系数或单块砖最 小抗压强度值来评定砖的抗压强度等级。因此，规定每一检测单 元中回弹测区数应为10个，且每个测区中测位数应为10个。
14.2测试设备的技术指标
14.2.1指针直读式砖回弹仪性能稳定，示值准确，应用方便、 可靠。 14. 2. 2 回弹仪的技术性能是影响回弹法测试精度的重要因素。
符合表14.2.2的回弹仪[浙江]副斜井井筒施工组织设计方案，可消除或减小因仪器因素导到 提高检测精度。
爱14.2.2的回弹仪，可消除或减小因仪器因素导致的误差 检测精度。 3、14.2.4回弹仪在使用过程中，因检修、零件松动、拉 、遭受撞击等都可能改变其标准状态，因而应按本条要求 业检定单位对仪器进行检定，
14.2.3、14.2.4回弹仪在使用过程中，因检修、零件 黄疲劳、遭受撞击等都可能改变其标准状态，因而应按 由专业检定单位对仪器进行检定
14.3.1对受潮或被雨淋湿后的砖进行回弹，回弹值会降低，因 此被检测砖表面应为自然干燥状态。被检测砖平整、清洁与否， 对回弹值亦有较大的影响，故要求用砂轮将被检测砖表面打磨至 平整，并用毛刷刷去粉尘。
法》JC/1796、国家标准《建筑结构检测技术标准》 GB/T50344及其他相关地方标准的规定，每块砖在测面上均匀 布置5个弹击点，取其平均值。为保证操作规范，避免检测过程 中的异常误差，规定检测时回弹仪应始终处于水平状态，其轴线 应始终垂直于砖的测面。
14.4.1根据湖南大学在实际工程中的检测结果，选取回弹值在 30～48之间的37组数据，并按照四川省、安徽省和福建省的三 部地方标准中给出的回弹测强公式，经计算得到相应的换算抗压 强度值，共计111组数据。最后，采用抛物线函数式按照最小 乘法进行回归分析，建立了适用于烧结普通砖的回弹测强公式：
其相关系数为0.70，与本标准编制组统一组织的验证性 验结果相比较，其相对误差为20.5%
永久船闸上游靠船墩滑模施工方案统书号：15112：21089