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JGJ@T249-2011《拱形钢结构技术规程》.pdf

的箱形截面拱，采用壳单元更能反映构件的实际受力情况，也可 通过壳单元进一步优化截面设计以及加劲肋配置。 计算拱形钢结构稳定承载力，必然要考虑结构或构件的塑性 发展。有限元弹塑性分析时；钢材采用理想弹塑性应力应变曲线 常会出现迭代不收敛现象，故采用适当强化的计算模型以解决收 敛问题。

，4在建筑拱形钢结构屋面，通常存在標条以及屋面板等

6.1.4在建筑拱形钢结构屋面某基坑工程开挖施工方案，通常存在標条以及屋

条件的实腹式截面钢拱，其跃越屈曲不先于反对称弯曲失稳 发生。

6.2.1拱脚处一般轴力较大，需要特别注意验算该处截面强度 与局部稳定性。如果拱脚处局部应力较大，可采取加强措施，如 设置加劲板等。

50017的柱子曲线不适用于轴心受压实腹式截面拱平面内稳定性 计算，因此特别为拱形钢结构制定了一套稳定曲线（参见《均匀 受压两铰圆弧钢拱的平面内稳定设计曲线》，工程力学，2008年 第9期；《轴心受压抛物线拱平面内稳定性及设计方法研究》，建 筑结构学报，2009年第3期）。

6.2.3通常荷载工况下实腹式截面拱属于压弯构件，其

6.2.4无面外支撑的轴压圆管截面圆弧形两铰拱的平面外稳定

计算，基于等效原则把平面外弯扭屈曲转化成平面内弯曲屈曲计 算，这里假定拱脚处的平动自由度和绕拱轴切线方向的转动自由 度均被约束。具体参见《圆管截面两铰圆弧轴心受压拱的平面外 稳定性及设计方法》，工业建筑，2009年第12期。

6.3.3弹性屈曲系数ka的概念及计算参见《实腹圆弧钢拱的平 面内稳定极限承载力设计理论及方法》，建筑结构学报，2007年 第3期等。

6.3.4腹板开孔与实腹式截面拱的最大区别在于腹板孔对其截 面剪切刚度的削弱作用，因此借鉴缀板式格构柱稳定承载力的计 算思路，可以按照长细比等效的思路将腹板开圆孔拱等效为缀板 式格构拱，通过换算长细比进行平面内整体稳定性计算（参见 《腹板开洞钢拱的平面内稳定极限承载力设计理论及方法》，建筑 结构学报，2007年第3期等）。 6.3.5研究结果表明，当孔直径位于0.5ho～0.7ho之间时其承 载效率（单位重量对屈曲荷载的贡献）最高；当孔间距g小于 ho/3时，其承载效率迅速下降。 开孔拱的腹板屈曲后的承载力下降较多，因此需要通过控制

剪切刚度的削弱作用，因此借鉴缀板式格构柱稳定承载力的 思路，可以按照长细比等效的思路将腹板开圆孔拱等效为绕 格构拱，通过换算长细比进行平面内整体稳定性计算（参 复板开洞钢拱的平面内稳定极限承载力设计理论及方法》，建 构学报，2007年第3期等）

《腹板开洞钢拱的平面内稳定极限承载力设计理论及方法》，建筑 结构学报，2007年第3期等）。 6.3.5研究结果表明，当孔直径位于0.5ho～0.7ho之间时其承 载效率（单位重量对屈曲荷载的贡献）最高；当孔间距g小于 ho/3时，其承载效率迅速下降。 开孔拱的腹板屈曲后的承载力下降较多，因此需要通过控制 板件的宽厚比限制其局部失稳。对于腹板的局部屈曲，需要进行 两部分板件的设计：一为孔与翼缘之间的板件A，可近似认为三 边简支一边自由板；二为孔与孔之间的板件B，近似认为两对边 受剪且弹性支承于翼缘及两对边自由。

开孔拱的腹板屈曲后的承载力下降较多，因此需要通过控制 板件的宽厚比限制其局部失稳。对于腹板的局部屈曲，需要进行 两部分板件的设计：一为孔与翼缘之间的板件A，可近似认为三 边简支一边自由板；二为孔与孔之间的板件B，近似认为两对边 受剪且弹性支承于翼缘及两对边自由。

6.4.6钢管桁架拱中，其杆件失稳依据其弯曲方向

内失稳与平面外失稳。 对于平面钢管桁架拱，表6.4.6中杆件平面内计算长度系数 取值与《钢结构设计规范》GB50017中桁架略有不同，考虑到 钢管架拱主要承受轴力与沿拱轴线正负弯矩的共同作用，上下 弦杆几乎处于平等地位，故取值比钢结构设计规范中桁架构件稍 偏安全。对弦杆平面外稳定计算，偏于安全地取其弦杆侧向支撑 点之间的距离作为计算长度。 对于三角形截面的立体钢管桁架拱的杆件计算长度，其三根 弦杆构成了非常稳定的三角形截面，当桁架拱构件在其平面内和 平面外屈曲时，受到的约束作用比平面架拱要大得多。特别是 弦杆平面内外的计算长度，与平面桁架拱弦杆的平面内外计算长 度比较有所降低，故取0.9而不是取1.0。对于方形、矩形以及 梯形截面立体钢管架拱的杆件平面内与平面外计算长度，为了 简化计算仍偏于安全地取与平面桁架拱相同。

6.4.7此条中容许长细比限值参考《钢结构设计规范》GB 50017并结合实际经验而定，

考《钢结构设计规范》GB

6.5.1对于弦张式索拱结构以及车辐式索拱结构，索的张拉作 用在钢拱变形时才能发挥出来，所以对其不必施加预应力，但在 施工时以张紧为宜。在使用期间，可以允许拉索在可变荷载（如 风荷载等偶然作用）作用下松弛，但在永久荷载作用下，拉索宜 保持张紧状态。

风荷载等偶然作用）作用下松弛，但在永久荷载作用下，拉索宜 保持张紧状态。 6.5.2对于弦撑式索拱结构，拉索的主要作用是消减拱体中的 弯矩峰值，因而对拉索施加预应力主要是用来提高拱体的承载力 与刚度。因此，要求在永久荷载控制的荷载组合作用下，拉索不 松弛，在可变荷载控制的组合作用下，不要因拉索松弛而导致索 供结构失效。

6.5.2对于弦撑式索拱结构，拉索的主要作用是消减拉

弯矩峰值，因而对拉索施加预应力主要是用来提高拱体的承载力 与刚度。因此，要求在永久荷载控制的荷载组合作用下，拉索不 松弛，在可变荷载控制的组合作用下，不要因拉索松弛而导致索 拱结构失效。

要是通过限制拱体的变形或者消减拱体的弯矩峰值来提高

承载力与刚度。拉索的作用使得拱体轴向压力增加，弯矩减小， 拱体本应更易失稳，但由于拱体本身又受拉索的约束，其整体稳 定性大大提高。特别是对于弦张式索拱结构以及车辐式索拱结 构，由于拉索的牵制作用，大大减低了拱体对初始缺陷的敏感 性。因此，宜把拉索与拱体作为整体考虑，计算其承载力。目前 对索拱结构的整体稳定计算的实用方法还研究不多，故建议按有 限元方法进行承载力分析。

6.6.1本节的条文适用于圆弧狐形钢管混凝土拱的设计和计算。 适用参数范围：约束效应系数$为0.2～4.0，名义长细比入n或 换算长细比入x为20～110，矢跨比为0.10～0.35。对于格构式 钢管混凝土拱，除上述条件外，其截面高度h与跨度L的比值宜 为1/20～1/50。

适用参数范围：纳束效应系数5为0.2～4.0，名义长细比入n或 换算长细比入x为20～110，矢跨比为0.10～0.35。对于格构式 钢管混凝土拱，除上述条件外，其截面高度h与跨度L的比值宜 为1/20~1/50。 6.6.3对于目前建筑工程中常用的钢材，采用C30以上强度等 级的混凝土比较合理。在常用含钢率情况下，Q235钢和Q345 钢宜配C30～C50或C60混凝土，Q390钢和Q420.钢宜配C60 及以上的混凝土，且约束效应系数不宜大于4，也不宜小于0.3。 对钢管混凝土的理论分析和实验研究的结果都表明，由于钢 管对其核心混凝土的约束作用，使混凝土材料本身性质得到改 善，即强度得以提高，塑性和韧性性能大为改善。同时，由于混 凝土的存在可以延缓或阻止钢管发生内凹的局部屈曲；在这种情 况下，不仅钢管和混凝土材料本身的性质对钢管混凝土性能的影 响很大，·而且二者几何特性和物理特性参数如何“匹配”，也将 对钢管混凝土构件力学性能起着非常重要的影响。研究结果表 明，可以以约束效应系数作为衡量这种相互作用的基本参数。 在本规程适用参数范围内，约束效应系数越大，则构件的 延性越好，反之则越差。当钢管混凝土用作地震区的结构柱时， 为了保证钢管混凝土构件具有良好的延性，提出此限值

6.6.3对于目前建筑工程中常用的钢材，采用 C30 以

6.6.4对本条各款说明如下

Esc 二/scp Escp

比例极限：fscp= 0.192 Jy +0.488 fscy 235

比例极限：fsp= 0. 263 /y +0.365 + 0. 104 |fsc 235

(6) (7) (8)

对于矩形钢管混凝土：

E = 420± 550

Ech = 220±450

3钢管混凝土结构的抗弯刚度，目前国内外各规程的规定 不尽相同。考虑到构件受弯时混凝土开裂的可能，对混凝土部分 的抗弯刚度宜适当折减。研究结果表明，圆形钢管对其核心混凝 土的约束效果要优于矩形钢管，对其混凝土部分的抗弯刚度的折 减可略小

段，即当入n≤入。时，稳定系数=1，构件属于强度破坏；当入。 <入，≤入时，构件失去稳定时处在弹塑性阶段；当入n>入。时， 构件属于弹性失稳。 轴心受压稳定系数的计算方法如下：

do =13000+ 4657ln 235 25 0. 3 as 0.05 fck ± 5/ 0.

do=13500+4810ln. 235 25 1 0.1

，和入。分别为钢管混凝土轴压构件发生弹性和弹塑性失稳 应的界限长细比。 对于圆钢管混凝士：

对于矩形钢管混凝土：

1743 420+550 (1.02+1.14)fck

式中：f，与fck均以MPa为单位代人。 矢跨比对轴心受压钢管混凝土拱的影响系数有影响。参考拱 形钢结构的研究结果，并参考国内现有钢管混凝土拱桥方面的研 究结果确定了影响系数Ⅱ。 拱轴等效计算长度L。的取值方法参考钢管混凝土拱桥方面 的研究成果确定。

N+a· (M)=1

规程条款中换算长细比的计算进行了EscAsc=E.A，十E.A。 的简化。简化条件为：0.2～4.0，f=235MPa～420MPa， fu=30MPa～80MPa，αs=0.03～0.15。在使用规程时需要 注意。 图4以三肢平腹式钢管混凝土拱形钢结构为例，弦杆在弯矩 作用下可分为拉区弦杆和压区弦杆，下面说明rc、rt的计算 方法。 设Nucl为拉区弦杆的轴压承载力总和，Nuc2为压区弦杆的轴 压承载力总和，则结构总的轴压承载力为Nuc=Nuel十Nuc2=Z Asc.fsc，Asc和fsc分别为单根钢管混凝土弦杆的截面积及轴压强

图4钢管混凝土拱形钢结构的r、rt计算示意 1一弦杆1；2一弦杆2；3一截面重心

度承载力。 对于钢管混凝土拱形钢结构的截面，其截面重心至拉区弦杆 重心轴的距离为：

Nue2 rt = Nucl + Nue2

Nucl Nue] + Nuc2"

工程经验的基础上提出的。

7.1.5拱形钢结构的施工变形预调值

7.1.5拱形钢结构的施工变形预调值指拱体在制作与安装时 在设计位形的基础上附加一个二维位形增量，确保结构在安装成 型后达到设计要求的结构外形。预变形的方式和变形量应在编制 施工详图时加以明确。 7.1.7在制作复杂拱形钢结构时，应根据其组成情况和受力状 况确定其加工、组装、焊接方法，当一些工艺参数无法确定时 应通过工艺试验来确定。对连接复杂（如采用全螺栓连接或一个 节点处有多个不同方向的构件连接）的情况，一般应在工厂内进 行预拼装。预拼装可采用整体预拼装、相邻段（即前后、左右分 段）预拼装、分块预拼装和首件预拼装等。 7.1.9拱形钢结构的安装是一个由构件→机构→不稳定结构→ 稳定结构的过程，因此在安装过程中必须十分重视构件及结构的 稳定性，应采取设置临时支撑、拉设缆风绳、临时加固等措施确 保已安装构件和结构的稳定。构件在吊装过程中应控制其变形 特别要注意不得产生永久性变形。 对复杂或大型的工程，在施工前一般需进行施工全过程的模 拟分析，以指导结构的施工。 7.1.11对于在安装过程中需设置临时支撑的拱形钢结构，支撑 可能会改变拱体的受力状态，特别对于钢管桁架拱，可能引起杆 件内力变号。结构安装合龙后拆撑时，临时支撑逐步退出受力状 态，而结构则逐步进入设计受力的最终状态。在这个过程中由于 受力体系的转化，无论是临时支撑还是结构自身都会引起内力和 变形的改变，如引起的内力和变形较大，则应分批按顺序拆除支 撑。因此需要根据计算分析来确定拆除支撑的方法同时一西或

可能会改变拱体的受力状态，特别对于钢管桁架拱，可能引起杆 件内力变号。结构安装合龙后拆撑时，临时支撑逐步退出受力状 态，而结构则逐步进入设计受力的最终状态。在这个过程中由于 受力体系的转化，无论是临时支撑还是结构自身都会引起内力和 变形的改变，如引起的内力和变形较大，则应分批按顺序拆除支 撑。因此需要根据计算分析来确定拆除支撑的方法，同时，要求

编制专门的方案来指导现场工人的操作 7. 2 制

1的方案来指导现场工人的操

7.2.2钢材的切割方法较多，如剪切、锯切或自动、平目动

手工气割和等离子切割等。剪切钢板厚度宜在12mm以下，对 于重要构件必须去除剪切边缘的硬化部分。 自动、半自动、手工气割可切割任意厚度和任意形状的钢 ，火焰切割后一般应对其切割面进行打磨处理。等离子切割可 切割精度要求较高、厚度较薄的钢板。 7.2.3当同种类型的零件板较多时，可先制作钻孔模板，并以 比模板为基准进行套钻，以提高工作效率和加工精度。 当孔位精度要求较高或两组孔的间距过大时，可加工成整体 构件后再进行打孔，以避免拼装误差、焊接变形及矫正对其带来 的影响，确保孔位的精度。 7.2.4·对原材料矫正、零件矫正以及焊接变形矫正可采用冷矫 正或热矫正。冷矫正般采用机械矫正，如采用钢板矫平机、型 钢矫正机等；热矫正一般采用火焰矫正，火焰矫正是把引起变形 部位的金属局部加热到热塑状态，利用不均匀加热引起的变形来 矫正已经发生的变形。 构件起拱方向的弧形腹板采用数控切割直接下料，相对应翼 缘板采用卷板机弯曲成型，当钢板厚度很厚及弯曲曲率较大时可 采用热成型。钢管和型材可采用弯管机或液压机冷弯成型，当曲 率很大时可采用热弯曲方法成型。 钢管及型材弯曲后均存在拱度及侧向偏差，因此构件弯曲部 位的螺栓孔应在弯曲成型后从其基准面重新定位后制孔，以保证 与其相连的杆件能顺利安装。 弯曲部位产生的裂纹、分层、过烧等缺陷严重影响到结构安 全，对弯曲后的钢板应进行外观检查及无损检测，以确保工程的 安全。 弯曲加工样板检查，当零件弦长小于或等于1500mm时

7.2.3当同种类型的零件板较多时，可先制作钻孔模板，

样板弦长不应小于零件弦长的2/3；当零件弦长大于1500mm 时，样板弦长不应小于1500mm，且其成型部位与样板的间隙不 得大于 1. 0mm。

得大于1.0mm。 7.2.5按照拱形钢结构投影尺寸放出1：1大样图，并搭设组装 胎架，胎架强度和刚度应满足构件重量、胎架自重及组装定位时 外部施加的荷载需求。当拱形钢结构跨度及拱高较大时，由于 次组装比较困难，可分段加工制作，待各分段构件制作完成后 进行预拼装并在各分段两端做好标识：以确保现场顺利安装 构件组装定位时，应充分考虑后序工作的加工余量，如焊接 收缩、端部铣削、焊接变形矫正等。对有预变形要求的构件，应 在组装前做好预变形，同时还需考虑焊接对预变形带来的影响。 组装时，应严格按照工艺文件规定的组装顺序进行，对构件 的隐蔽部位应先进行焊接、除锈等，并在检查合格后再进行二次 组装。 7.2.6由于拱形钢结构工程中的焊接节点和焊接接头不可能进 行现场实物取样，为保证工程焊接质量，必须在构件制作和结构 安装焊接前进行焊接工艺评定，并根据焊接工艺评定的结果制定 相应的焊接工艺。施焊前，应对操作人员进行技术交底，以明确 焊接方法、焊接部位、焊接顺序、焊缝等级、焊角尺寸、焊接参 数及焊接材料的选用、烘焙等要求，并对需重点注意的部位进行 特别说明。焊接技术负责人应随时检查焊缝质量，及时处理由各 方面因素引发的焊接技术问题。 焊接材料与母材的匹配应符合相关规范要求。低碳钢含碳量 低，产生焊接裂纹的倾向小，焊接性能较好，一般按焊缝金属与 母材等强度的原则选择焊条。低合金高强度结构钢应选择低氢型 焊条，由于焊缝实际强度往往比用标准试板测定的熔敷金属强度 高20MPa～90MPa，为使焊缝金属的机械性能与母材基本相同， 选择的焊条应略低于母材的强度。

行现场实物取样，为保证工程焊接质量，必须在构件制作和结构 安装焊接前进行焊接工艺评定，并根据焊接工艺评定的结果制定 相应的焊接工艺。施焊前，应对操作人员进行技术交底，以明确 焊接方法、焊接部位、焊接顺序、焊缝等级、焊角尺寸、焊接参 数及焊接材料的选用、烘焙等要求，并对需重点注意的部位进行 特别说明。焊接技术负责人应随时检查焊缝质量，及时处理由各 方面因素引发的焊接技术问题。 焊接材料与母材的匹配应符合相关规范要求。低碳钢含碳量 低，产生焊接裂纹的倾向小，焊接性能较好，一般按焊缝金属与 母材等强度的原则选择焊条。低合金高强度结构钢应选择低氢型 焊条，由于焊缝实际强度往往比用标准试板测定的熔敷金属强度 高20MPa～90MPa，为使焊缝金属的机械性能与母材基本相同， 选择的焊条应略低于母材的强度。 焊接时，应采用对称焊法、倒焊法、跳焊法等焊接工艺措施 减少焊接变形。采用预热、后热及层间温度控制等工艺措施减小

当截面较天时，由于 普通的机械弯曲成型易对构件造成裂纹、褶皱等缺陷，所以 用钢板直接下料拼焊成拱形

7.2.8腹板开孔截面钢拱腹板开孔转角处宜采用圆角，以 应力集中，

7.2.8腹板开孔截面钢拱腹板开孔转角处宜采用圆角

型钢直接弯曲成型时，如腹板先开孔，当弯曲成型至腹板开 孔部位，由于此处截面的削弱，易造成不规则的变形，因此宜在 钢拱弯曲成型后再进行腹板开孔加工。 腹板采用数控切割时，一并将腹板上的孔割出；这样孔的形 状和精度比较容易保证。为节省钢板用量，腹板开孔及弯曲成型 可采用图5所示的方法： 1将工字型钢A按照横轴半长ruhL即r(R十h/2)/R」、纵轴

图5腹板数控切割升孔与 翼缘板弯曲成型工艺

半长ruv［即r(R一ruh）/R}以及腹板高度的1/2切割成两部分； 2将T字型钢B按照横轴半长rhl即r(R一ho/2)/R1、级 轴半长rdv［即r(R+rdh）/R1以及腹板高度的1/2切割成两部分 3冷弯工字型钢A的上半边构件，使得腹板的洞口直径正 好达到2r，即可获得腹板开洞工形截面钢拱的上半边构件； 4冷弯工字型钢B的下半边构件，使得腹板的洞口直径正 好达到2r，即可获得腹板开洞工形截面钢拱的下半边构件； 5焊接上下两半边构件，便可形成腹板开洞工字形截面 钢拱。 7.2.9钢管架拱制作前，原材料的各项偏差均应符合相关规 范要求。 钢管的弯曲成型一般分为热弯曲成型和冷弯曲成型，具体成 型工艺应根据设计要求、钢管径厚比、设备条件等确定。一般采 用冷弯曲成型加工方法，当弯曲半径小于规定的最小弯曲半径 时，可采用中频加热弯曲成型，以防止冷弯曲造成的裂纹等 缺陷。 7.2.10索拱结构采用的实腹截面拱、腹板开孔截面拱和钢管箱 架拱等截面形式，是在纯拱基础上加设了钢索后形成的，因此其 钢拱部分加工制作与本规程第7.2.7、7.2.8和7.2.9条的要求 租同。 索拱结构的索盘、锚具、夹具及连接节点应具有较高的精 度，因此宜采用机械方法精确加工，以控制偏差在允许范围内。 7.2.11灌浆孔宜为圆孔，以避免应力集中。其开孔位置应满足 灌浆要求，且尽量避开受拉区域。钢管混凝土拱是在钢管拱的基 础上加灌混凝土，因此其制作允许偏差应符合表7.2.7和表 乙.2.9的要求

7.2.10索拱结构采用的实腹截面拱、腹板开孔截面拱

本条对拱形钢结构安装的标高和轴线基准点的设置作出 定。基准点应在安装前进行设置。标高基准点的设置一般以

拱脚底板支承面作为标高定位基准，同时还应设置标高观测点。 观测点一般设置在拱顶、拱轴线形状变化处或纵横拱交叉处等位 置。轴线基准点一般设置在拱脚底板上表面的纵横方向的两侧， 同时还应设置轴线观测点。轴线观测点一般设置在标高观测点的 同一位置。

同一位置。 7.3.2拱形钢结构安装单位应对土建单位提交的基础和预埋件 的定位轴线、标高等进行复核，各项数据符合设计和规范要求 后，方能进行安装。 7.3.3出于拱形钢结构的特殊性，为了保证吊装施工安全和质 量，吊装前，应根据构件的外形、重量和安装现场条件等确定构 件绑扎方法和绑扎点位置，对绑扎点位置难以确定的，一般应通 过计算来确定。对大型或复杂拱形钢结构宜进行吊装工况验算， 确保构件在吊装过程中的安全。 7.3.4为了便于拱形钢结构的安装定位，减少累积误差，方便 合龙，拱形钢结构的安装顺序一般采用从拱脚至拱顶方向两侧对 珍宝壮

的定位轴线、标高等进行复核，各项数据符合设计和规范要求 后，方能进行安装，

量，吊装前，应根据构件的外形、重量和安装现场条件等确定构 件绑扎方法和绑扎点位置，对绑扎点位置难以确定的，一般应通 过计算来确定。对大型或复杂拱形钢结构宜进行吊装工况验算， 确保构件在吊装过程中的安全

7.3.4为了便于拱形钢结构的安装定位，减少累积误

合龙，拱形钢结构的安装顺序一般采用从拱脚至拱顶方向两侧对 称安装。

特殊或新型的拱形钢结构需进行健康监测，监测内容一般为应力 和变形，

件外形尺寸在安装过程中不断发生变化。因此，对拱形钢结构的 测量定位应统一在某一特定的时间或条件，一般选择在早晨、傍 晚或阴天（即温度变化小、日照很弱）条件下进行

7.3.7为了防止结构或构件在受外力作用下产生过于

后需拆除支撑。拆撑的顺序有相应的要求，对拱形钢结

应从拱脚向拱顶方向顺序拆撑，这样能确保受力体系的合理 转化。

按照安全、合理、经济的原则选择施工方案。一般可采用分 装高空组对法、旋转起扳法、整体提升法、分段累积提升法 转起扳提升法、滑移法等方法安装，也可采用两种或两种以 法组合进行安装。

10拱形钢结构的分段大小应根据施工现场吊装设备确定

当采用分段吊装高空组对法安装时，应设置临时支撑。临时 可采用满堂脚手架或点式支撑架，点式支撑架一般采用格构 单肢式。临时支撑的大小、尺寸、间距等应根据安装和卸载 计算确定，应保证有足够的承载力、刚度与稳定性。

7.3.11本条规定了采用旋转起扳法安装时的要求

拱形钢结构在地面拼装时一般采用卧式拼装，因此在进行起 扳时，应考虑从卧式状态向安装位置（即设计位置）转化时的结 构内力、变形以及支座推力的变化，为此应采取必要措施保证结 构和设备的安全。 起扳方式一般有液压起扳和卷扬机起扳，液压起扳较平稳。 为防止拱形钢结构在起扳过程中发生倾覆，对拱形钢结构应 设置制动索，制动索沿起扳方向和相反方向对称设置，在起扳过 程中一边收紧，另一边放松。始终保持两边张紧的状态。 7.3.12本条规定了采用整体提升或分段累积提升法安装时的 要求。 拼亚钢姓

7.3.12本条规定了采用整体提升或分段累积提升法安装时的

拱形钢结构采用提升法施工时，提升点的设置至关重要，其 设置原则是保证结构在提升过程中的受力和变形符合设计要求。 当不能满足要求时，应对结构进行临时加固。 采用提升法施工时，还应对提升架进行验算。验算的内容有 提升架的底座（包括基础）、提升架自身的承载力和稳定性等。 提升架在计算时，应考虑提升点不同步、拆撑卸载不均匀等不利 因素。

拱形钢结构提升时GB／T 36676-2018 埋地钢质管道应力腐蚀开裂(SCC)外检测方法，可采用设置导轨的形式来保证结构不晃 动，对提升架一般可设置缆风绳来保证其稳定性。

7.3.13本条规定了索拱结构安装时的要求

索拱结构中索的张拉方法应根据设计要求确定，一般采用以 张拉力控制为主、变形控制为辅的双控原则。当张拉力和变形不 能同时满足时，应以张拉力控制为主，但此时应分折原因，找出 同题所在，并进行及时调整，以满足设计要求。 索拱结构的施工方法（如索的张拉顺序、分级次数等）应由 施工全过程模拟分析确定，并应经原设计工程师确认，对施工过 程应进行全程监控，特别是对索力和结构变形应进行监测。索力 可通过油压表读数、索伸长量，压力传感器或FM磁通量等方 法来测得，变形可通过全站仪测量得到。索力和变形均应控制在 设计计算的范围内。 索的张拉一般可分成二～三级。如分成二级张拉，第一级 一 般张拉到设计值的70%，第二级张拉到设计值的100%；如采用 三级张拉，第一级一般张拉到设计值的50%，第二级张拉到设 计值的80%，第三级张拉到设计值的100%。 索的张拉还应考虑各索相互之间的影响。 索在张拉时索力会有一定的损失。因此，在张拉时一般应考 虑超张拉。超张拉值应根据连接节点形式确定，一般可取 3%5%。

7.3.14本条规定了钢管混凝土拱安装时的要求。

钢管混凝土拱可采用预制钢管混凝土拱和现浇钢管混凝土 拱。当采用预制钢管混凝土拱时，管内的混凝土强度应达到设计 值的50%以后，才能进行吊装。当采用现浇钢管混凝土拱时 应对空钢管进行施工条件下的强度和稳定性验算。同时，还应考 虑在浇筑混凝士时，钢管的最大初始压应力不能超过其抗压强度 设计值的35%。 混凝土的配合比除了应满足有关力学性能指标的要求外，还 应注意混凝土落度的选择。混凝士配合比应根据混凝土设计强

度等级计算，并通过试验确定。对钢管混凝土拱内的混凝土质量 的检测一般采用敲击法，通过听声音来检查南京国际会议大酒店部分建筑改造装饰装修工程施工组织设计，当发现有异常时， 可采用超声波进行检测。当检测发现有质量问题（即不密实） 时，可采用在钢管上钻孔进行压浆补强

7.4.1除锈一般采用喷砂机或抛丸机进行。当构件体积较大： 无法放入喷砂或抛丸机内时，也可采用手工喷砂。磨料一般采用 棱角砂、金刚砂、钢丸、断丝等，也可采用两种不同磨料按一定 配比的混合物。磨料粒径选用1.2mm～3mm为佳，压缩空气压 力为0.4MPa～0.6MPa，喷距100mm～300mm，喷角90°±45°， 加工处理后的构件表面呈灰白色为最佳。 涂料品种、涂装遍数、涂层厚度均应符合设计要求。当设计 对涂层厚度无要求时，涂层干漆膜总厚度：室外应为150μm， 室内应为125μm，其允许偏差为一25μm。每遍涂层干漆膜厚度 的允许偏差为一5μm。 防腐涂装时的环境温度和相对湿度应符合涂料产品说明书的 要求，当说明书无要求时，环境温度宜在5℃～38℃之间，相对 湿度不应大于85%。涂装时构件表面不应有结露；涂料未干前 应避免雨淋、水冲等，并应防止机械撞击。 7.4.2防火保护措施应按照安全可靠、经济实用和美观的原则 选用。在要求的耐火极限内能有效地保护钢构件，并在钢构件受 火产生变形时，不发生结构性破坏，仍能保持原有的保护作用直 全规定的耐火时间。 防腐涂料和防火涂料同时使用时，应防止其发生化学反应对 钢构件产生有害影响