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JGJ138-2001《型钢混凝土组合结构技术规程》.pdf

图A.0.1型钢截面柱截面配筋

一、为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。 2表示严格，在正常情况下均应这样作的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3对表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样作的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 二、条文中指明应按其他有关标准执行的写法为： “应按执行”或“应符合要求（规定）”

广东省常规跨径钢桥系列指南.pdf中华人民共和国行业标准

型钢混凝土组合结构技术规程

《型钢混凝土组合结构技术规程》JGJ138一2001经建设部 2001年10月23日以建标［2001］214号文批准，业已发布。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位的有关人员在使 用本规程时能正确理解和执行条文规定，《型钢混凝土组合结构 支术规程》编制组按章、节、条顺序编制了本标准的条文说明， 供使用者参考。在使用过程中如发现本条文说明有不要之处，请 将意见函寄中国建筑科学研究院结构所（100013）。

2.1.1 型钢混凝土组合结构指混凝土内配置轧制型钢或焊接型 钢和钢筋的结构。

2.1.1# 型钢混凝土组合结构指混凝土内配置轧制型钢或焊接型 钢和钢筋的结构。

3.1.1型钢混凝土组合结构构件中采用的型钢钢材的选用标准，

3.1.1型钢混凝土组合结构构件中采用的型钢钢材的选用标准， 是依据现行国家标准《钢结构设计规范》GBI17、《碳素结构钢》 GB700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591规定的，型钢钢 材的性能应与钢结构对钢材性能的要求相同。由于Q235一A级 钢不要求任何冲击试验值，并只在用户有要求时才进行冷弯试 验，因此，不适用于多、高层建筑结构中作为主要承重钢材。 B、C、D等级钢是分别满足不同的化学成分和不同温度下的冲 击韧性要求的钢材；C、D级钢的碳、硫、磷含量较低，更适用 于重要的焊接构件。 3.1.2基于型钢混凝土组合结构中的型钢是截面的主要承重部 分，对钢材性能要求满足抗拉强度、伸长率、屈服点、硫磷含 量、含碳量的要求，且将现行钢结构设计规范规定的“必要时保 证冷弯性能”的要求，改为“应满足冷弯试验”的要求。另外 考虑到高层型钢混凝土组合结构常采用厚钢板，耳大多数建筑考 惠抗震，为此，规程中提出了冲击韧性合格的要求。 另外，国内的型钢混凝士组合结构工程中，大量采用焊接型 钢，由此，在钢板交接处、梁柱节点和柱脚处的焊缝局部应力集 中，焊接过程中容易形成撕裂，同时，厚钢板存在各向异性，Z 轴向性能指标较差，为此，对采用厚度等于或大于50mm的钢板 时，应满足现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB5313中有关 215级的断面收缩率指标的要求，它相当于硫含量不超过 0.01%。 地震区钢材性能应其有较好的延性，因此，要求钢材的极限

3.1.7～3.1.8在型钢混凝土组合结构构件中，采用作为抗剪连 接件的栓钉，应该是符合现行国家标准《圆柱头焊钉》GB 10433规定的合格产品，不得用短钢筋代替栓钉。栓钉的力学性 能指标不能低于表3.1.7规定。连接型钢的普通螺栓、高强螺 栓、锚栓都应符合有关标准的要求。

3.1.7~3.1.8在型钢混凝土组合结构构件中，采用

3.2.1~3.2.2

一3.2.2 纵向钢筋和箍筋宜采用延性较好的热轧钢筋。

3.3.1~3.3.2为了充分发挥型钢混凝土组合结构中型钢的作 用，混凝土强度等级不宜过低，本规程规定了混凝土强度等级不 宜小于C30。对于C70～C80高强度混凝土，考虑到目前对强度 在C70以上的混凝土的型钢混凝土组合结构性能研究不够，因 此，如通过试验研究，有可靠依据时，可采用C70～C80。

3.3.3为便于混凝土的浇筑，需对混凝土最大骨料直径加以限 制。

3.3.3为便于混凝土的浇筑，需对混凝土最大骨料直径加以限

4.1.3为提高型钢混凝土结构构件的承载力和刚度，型钢混凝

土框架梁和框架柱的型钢配置，宜采用充满型宽翼缘实腹型钢。 充满型实腹型钢，是指型钢上翼缘处于截面受压区，下翼缘处于 截面受拉区，即设计中应考虑在满足型钢混凝土保护层要求和便 于施工的前提下，型钢的上翼缘和下翼缘尽量靠近混凝土截面的 近边。

4.1.4为提高剪力墙的承载

配置实腹型钢，而耳，为了加强剪力墙的抗侧力，也可在剪 腹板内加设斜向钢支撑。

4.2.1型钢混凝土组合结构在选择合理的平面布置、竖向

4.2.1型钢混凝土组合结构在选择合理的平面布置、竖向布置， 以及在进行荷载和地震作用组合下的内力和位移计算等方面应遵 守现行国家标准和有关技术规程的规定。

4.2.2在进行弹性阶段的内力和位移计算中，除了盒

土结构构件的截面换算弹性抗弯刚度外，在考虑构件的剪切 ： 轴向变形时，还需要换算截面剪切刚度和轴向刚度。计算 用了钢筋混凝土的截面刚度和型钢截面刚度叠加的方法。

件更好的延性和耗能特性，为此，型钢混凝土组合结构和由它和 混凝土结构组成的混合结构，其房屋最大适用高度可以比钢筋混 疑土结构作不同程度的提高。对于全部结构构件均采用型钢混凝 土结构时，房屋高度可提高30%～40%，而其结构阻尼比的取 值是考虑型钢混凝土组合结构的阻尼比略低于钢筋混凝土结构， 因此，阻尼比采用0.04。 4.2.4~4.2.5型钢混凝土组合结构构件的两个极限状态的设计 要求与国家现行标准《混凝土结构设计规范》GBL10一80.

剪力墙结构在8度设防烈度地区建造，房屋高度可超过80m，但 不可超过100m，抗震等级取一级。 4.2.7考虑到型钢混凝土组合结构的延性和耗能能力的特点已 在框架柱的轴压比限值中体现了，因此，对于在正常使用极限状 态下，按风荷载或地震作用组合的楼层层间位移、顶点位移的限 值不作放松，要求满足现行行业标准《高层建筑结构设计与施工 规程》JGJ3一91规定的限值要求。

4.2.7考虑到型钢混凝士组合结构的延性和耗能能

4.3.1～4.3.2型钢混凝土组合结构是钢和混凝土两种材料的组 合体，在此组合体中，箍筋的作用尤为突出，它除了增强截面抗 剪承载力，避免结构发生剪切脆性破坏外，还起到约束核心混凝 土，增强塑性铰区变形能力和耗能能力的作用，对型钢混凝土组 合结构构件而言，更起到保证混凝土和型钢、纵筋整体工作的重 要作用，因此，为保证在大变形情况下能维持箍筋对混凝土的约 束，箍筋应做成封闭箍筋，其末端应有135°弯钩，弯钩平直段 也应有一定长度，当采用拉结箍筋时，至少一端应有135°弯钩。

要作用，因此，为保证在大变形情况下能维持箍筋对混凝王的 束，箍筋应做成封闭箍筋，其末端应有135°弯钩，弯钩平直段 也应有一定长度，当采用拉结箍筋时，至少一端应有135°弯钩。 4.3.3在确定型钢的截面尺寸和位置时，宜满足型钢有一定的 混凝土保护层厚度，以防止型钢不发生局部压屈变形，保证型 钢、钢筋混凝土相互粘结而整体工作，同时，也是提高耐火性 耐久性的必要条件。

混凝土保护层厚度，以防止型钢不发生局部压屈变形，保证型 钢、钢筋混凝土相互粘结而整体工作，同时，也是提高耐火性、 耐久性的必要条件。

生局部压屈，因此，型钢钢板的宽厚比可以比现行行业标准《高 层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99一98的规定放松，参考日 本有关资料，规定钢板宽厚比大致比纯钢结构放松1.5～1.7倍 左右

4.3.5型钢上设置的抗剪栓

下，截面的混凝土、钢筋、型钢的应变保持平面，受压极限变形 接近于0.003、破坏形态以型钢上翼缘以上混凝土突然压碎、型 钢翼缘达到屈服为标志，其基本性能与钢筋混凝士受弯构件相 以，由此，建立了型钢混凝士框架梁的正截面受弯承载力计算的 基本假定。

承载力计算，是把型钢翼缘也作为纵向受力钢筋的一部分，在平 衡式中增加了型钢腹板受弯承载力项MWw和型钢腹板轴向承载 力项Naw。Maw、N.w的确定是通过对型钢腹板应力分布积分， 再做一定的简化得出的。根据平截面假定提出了判断适筋梁的相 对界限受压区高度的计算公式。 5.1.3为使框架梁满足“强剪弱弯”要求，对不同抗震等级的 框架梁剪力设计值V进行调整。调整原则与国家标准《混凝士 结构设计规范》GBJ10一89一一致。 5.1.4型钢混凝土梁的剪切破坏，随着剪跨比的不同主要是剪 压破坏和斜压破坏两种形式。防止剪压破坏由受剪承载力计算来 保证，斜压破坏由截面控制条件来保证。通过集中荷载作用下斜 截面受剪承载力试验，建立了控制斜压破坏的截面控制条件，即 给出了型钢混凝土梁受剪承载力的上限，此条件对均布荷载是偏 于安全的。

载力计算，是把型钢翼缘也作为纵向受力钢筋的一部分，在 式中增加了型钢腹板受弯承载力项Mw和型钢腹板轴向承 项Naw。Maw、Naw的确定是通过对型钢腹板应力分布积 做一定的简化得出的。根据平截面假定提出了判断适筋梁的 界限受压区高度.的计算公式。

型钢混凝土梁受剪承载力计算公式是在试验研究基础上，

用分别考型钢和钢筋混凝土二部分的承载力，通过52根

文剪承载力 的贡献为型钢腹板部分的受剪承载力，其值与腹板强度、腹板含 量有关，对集中荷载作用下的梁，还与剪跨比有关，而且近似假 =0.58fao 5.1.6当梁的荷载较大，需要的截面高度较高时，为节省钢材。 减少自重，可采用桁架式空腹型钢的型钢混凝士梁，其承载力计 算可把上、下弦型钢作为纵向受力钢筋，斜腹杆承载力的竖向分 力作为受剪箍筋考虑。由于对型钢混凝土宽扁梁尚未进行试验研 究，为此，规程规定的框架梁受剪承载力计算公式对宽扁梁不能 直接采用，有待进一步研究。

减少自重，可采用桁架式空腹型钢的型钢混凝土梁，其承载力计 算可把上、下弦型钢作为纵向受力钢筋，斜腹杆承载力的竖向分 力作为受剪箍筋考虑。由于对型钢混凝土宽扁梁尚未进行试验研 究，为此，规程规定的框架梁受剪承载力计算公式对宽扁梁不能 直接采用，有待进一步研究。

5.2.1～5.2.2型钢混凝土梁的裂缝宽度计算公式是基于把型钢 翼缘作为纵向受力钢筋，且考虑部分型钢腹板的影响，按国家标 准《混凝土结构设计规范》GBI10一89的有关裂缝宽度计算公 式的形式，建立了型钢混凝土梁在短期效应组合作用下并考虑长 期效应组合影响的最大裂缝宽度计算公式。 针对型钢混凝士梁裂缝宽度计算公式的建立，国内有关单位 进行了大量的试验研究，也提出了基本思路较接近的计算方法， 经分析研究确定了本规程给出的计算公式。所进行的8根试验 梁，在（0.4～0.8）极限弯矩范围内，短期荷载作用下的裂缝宽 度的计算值与试验值之比的平均值为1.011，均方差为0.24。 对长期荷载作用下的裂缝宽度计算，采用钢筋混凝土梁长期 裂缝宽度的取值方法，即在短期荷载作用下的裂缝觉度计算公式 基础上考虑长期影响的扩大系数1.5。

3.1～5.3.3试验表明，型钢混凝土梁在加载过程中截面平 变符合平截面假定，且型钢与混凝士截面变形的平均曲率

同，因此，截面抗弯刚度可以采用钢筋混凝土截面抗弯刚度和型 钢截面抗弯刚度叠加的原则来处理。

型钢在使用阶段采用弹性刚度：

B,= Brc + B.

通过不同配筋率，混凝土强度等级，截面尺寸的型钢混凝土 梁的刚度试验，认为钢筋混凝土截面抗弯刚度主要与受拉钢筋配 筋率有关，经研究分析，确定了钢筋混凝土截面部分抗弯刚度的 简化计算公式。 长期荷载作用下，由于压区混凝士的徐变、钢筋与混凝土之 间的粘结滑移徐变，混凝土收缩等使梁截面刚度下降，根据现行 国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ10一89的有关规定，引 进了荷载长期效应组合对挠度的增大系数，规定了长期刚度的 计算公式。

5.4.1为保证框架梁对框架节点的纳束作用，以及便于型钢混 凝土梁的混凝土浇筑，框架梁的截面宽度不宜过小。另外，考虑 到截面高度与宽度比值过大，对梁抗扭和侧向稳定不利，因此， 对框架梁的高宽比作了规定。

凝土梁的混凝土浇筑，框架梁的截面宽度不宜过小。另外，考虑 到截面高度与宽度比值过大，对梁抗扭和侧向稳定不利，因此， 对框架梁的高宽比作了规定。 5.4.2为保证梁底部混凝土浇筑密实，梁中纵向受力钢筋宜不 超过二排，如超过二排，施工上应采取措施，如分层浇筑等，以 保证梁底混凝土密实；纵向受拉钢筋配筋率、直径、净距，以及 纵筋与型钢净距的规定，是保证混凝土与钢筋与型钢有良好的粘 结力，同时，也有利于框架梁在正常使用极限状态下的裂缝分布 均匀和减小裂缝宽度。 5.4.3梁两侧沿高度配置一定量的腰筋，其自的是有助于增加 箍筋、纵筋、腰筋所形成的整体骨架对混凝土的约束作用。同时 也有助于防止由于混凝土收缩引起的收缩裂缝的出现。 5.4.4型钢混凝十在受有集中反力或集中力作用处，应设置

5.4.3梁两侧沿高度配置一定量的腰筋，其目的是有助

4：3梁网则格高度配直一定量的腰，其百的定有助增 筋、纵筋、腰筋所形成的整体骨架对混凝土的约束作用。同 有助于防止由于混凝土收缩引起的收缩裂缝的出现。

5.4.4型钢混凝土梁在受有集中反力或集中力作用处，

对称加劲肋，以助于承受剪力。 5.4.5～5.4.7考虑地震作用的框架梁端应设置箍筋加密区，是 从构造上增强对梁端混凝土的约束，且保证梁端塑性铰区“强剪 弱弯，的要求。同时为了广便于施工，在满足箍筋配筋率的情况 下，箍筋肢距可比普通钢筋混凝土梁的箍筋肢距适当放松，但设 计中应尽量减小箍筋肢距。沿梁全长箍筋配筋率的规定，是在静 力设计要求基础上适当给予增加。 5.4.8转换层大梁和托柱梁荷载大、受力复杂，为增加混凝士 和剪压区型钢上翼缘的粘结剪切力，宜在梁端1.5倍梁高范围 内，型钢上翼缘增设栓钉。 5.4.9：对配置架式型钢的型钢混凝十梁，为保证架压杆的 稳定性，其细长比宜小于120。 5.4.10为保证开孔型钢混凝土梁开孔截面的受剪承载力，必须 控制圆形孔的直径相对于梁高和型钢截面高度的比例不能过大， 且由于孔洞周边存在应力集中情况，必须采取一定的构造措施。 5.4.11圆形孔洞截面处的受剪承载力计算是参考了日本的计算 方法，文结合国内试验研究确定的。计算方法中考虑了扣除开孔 影响后截面上混凝土受剪承载力，以及孔洞周围补强钢筋和型钢 腹板扣除孔洞后的受剪承载力，

对称加劲肋助，以助于承受剪力

对称加劲肋，以助于承受剪力。 5.4.5～5.4.7考虑地震作用的框架梁端应设置箍筋加密区，是 从构造上增强对梁端混凝土的约束，且保证梁端塑性铰区“强剪 弱弯”的要求。同时为了便于施工，在满足箍筋配筋率的情况 下，箍筋肢距可比普通钢筋混凝土梁的箍筋肢距适当放松，但设 计中应尽量减小箍筋肢距。沿梁全长箍筋配筋率的规定，是在静 力设计要求基础上适当给予增加。

6.1.1型钢混凝土框架柱正截面偏心受压承载力计算的基本假 定，是通过试验研究，在分析了型钢混凝土压弯构件的基本性能 基础上提出的。其计算基本假定与受弯构件正截面受弯承载力的 基本假定相同。

面偏心受压承载力计算公式，是在基本假定基础上，采用极限平 衡方法，以及型钢腹板应力图形简化为拉压矩形应力图情况下： 作出的简化计算方法，对于框架柱处于大偏压、或小偏压受力情 况，给出了不同的腹板受弯承载力和腹板轴向承载力的计算式， 其他计算参数，基本上参照钢筋混凝土偏心受压承载力计算公式 中的参数。 对于配十字型、箱型截面型钢的型钢混凝土组合柱，其正截 面偏心受压承载力计算在附录A中给出了简化计算方法。 6.1.6～6.1.8考虑地震作用的框架柱上、下柱端、框架底层柱 根、框支层柱两端的弯矩设计值，以及框架柱、框支柱的剪力设 计值的确定，都与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ 10一89相一致。 6.1.9框架柱的受剪截面控制条件与框架梁一致。 6.1.10试验研究表明，型钢混凝土框架柱的斜截面受剪承载力

6.1.9框架柱的受剪截面控制条件与框架梁一致。

6.1.10试验研究表明，型钢混凝土框架柱的斜截面受剪承载力 可由钢筋混凝土和型钢二部分的斜截面受剪承载力组成，压力对 受剪承载力也有有利的影响。计算公式中型钢部分对受剪承载力 的贡献只考虑型钢腹板部分的受剪承载力。

有较好的延性和耗能性能的必要条件，通过不同轴压比情况下， 承受低周反复荷载作用的型钢混凝土压弯构件试验表明，在相同 的轴压比情况下，型钢混凝土柱比钢筋混凝土柱具有更好的滞回 持性和延性性能，因此其轴压比计算中应考虑型钢的有利作用， N 即型钢混凝土柱的轴压比按 一计算。轴压比限值的确 fcA+faAa 定，是在试验研究基础上，规定二级抗震等级的架结构柱的轴 压比限值为0.75，此控制值能保证框架柱延性系数达到3。对于 其他不同抗震等级，不同结构体系的框架柱，其轴压比限值相应 进行调整。

6.2.1～6.2.2对于型钢混凝土框架柱，为保证柱端塑性区有 足够的箍筋约束混凝土，使框架柱有一定的变形能力，为此，柱 瑞必须从构造上设置箍筋加密区，同时，满足一定的箍筋体积配 筋率要求。

一定量的型钢，才能使型钢混凝土构件具有比钢筋混凝土更高的 承载力，更好的延性。同时，也必须配置一定数量的纵向钢筋， 以便在混凝土、纵筋、箍筋的约束下的型钢能充分发挥其强度和 塑性性能；对于作为构造措施要求配置的型钢数量，可不受此限 制。

6.2.4考虑到型钢混凝土柱承受的弯矩和轴力较大，因

向钢筋直径不宜过小，同时，为便于浇注混凝土，钢筋间净距不 宜过小。对于箍筋，要求必须与纵筋牢固连接，以便起到约束混 凝土的作用。

7.1.1型钢混凝土框架节点包括型钢混凝土柱与型钢混凝土梁 组成的节点、型钢混凝土柱与钢筋混凝土梁或钢梁组成的节点， 各类节点都需保证在梁端出现塑性铰后，节点不发生剪切脆性破 坏。为此梁柱节点的剪力设计值需要调整，对一级抗震等级，采 用考虑梁端实配钢筋、强度标准值对应的弯矩值的平衡剪力乘以 增大系数；对二级抗震等级，采用梁端弯矩设计值的平衡剪力乘 以增大系数。

组成的节点、型钢混凝土柱与钢筋混凝土梁或钢梁组成的节点， 各类节点都需保证在梁端出现塑性铰后，节点不发生剪切脆性破 环。为此梁柱节点的剪力设计值需要调整，对一级抗震等级，采 用考虑梁端实配钢筋、强度标准值对应的弯矩值的平衡剪力乘以 增大系数；对二级抗震等级，采用梁端弯矩设计值的平衡剪力乘 以增大系数。 7.1.2规定节点截面限制条件，是为了防止混凝士截面过小 造成节点核心区混凝士承受过大的斜压应力，以致使节点混凝士 被压碎。根据型钢混凝土小剪跨的静力剪切试验，确定节点的截 面限制条件，对低周反复荷载作用下的节点截面限制条件，则乘 以系数0.8。 7.1.3根据型钢混凝七梁柱节点试验，其受剪承载力由混凝十、 箍筋和型钢组成，混凝士的受剪承载力，由于型钢约束作用，混 凝土所承担的受剪承载力增大；另外，混凝土部分受剪机理，可 视为斜压杆受力，该斜压杆截面面积，随柱端轴压力增加而增 大。但其轴压力的有利作用，限制在0.5f.6.h，范围内。对于一 级抗震等级，考虑在大震情况下，柱轴力可能减少，甚至于出现 受拉情况，为安全起见，不考虑轴压力有利影响。 上证址

增大系数；对二级抗震等级，采用梁端弯矩设计值的平衡剪力乘 以增大系数。 7.1.2规定节点截面限制条件，是为了防止混凝土截面过小， 造成节点核心区混凝士承受过大的斜压应力，以致使节点混凝士 被压碎。根据型钢混凝土小剪跨的静力剪切试验，确定节点的截 面限制条件，对低周反复荷载作用下的节点截面限制条件，则乘 以系数0.8。 7.1.3根据型钢混凝土梁柱节点试验，其受剪承载力由混凝土、

造成节点核心区混凝土承受过大的斜压应力，以致使节点 被压碎。根据型钢混凝土小剪跨的静力剪切试验，确定节 面限制条件，对低周反复荷载作用下的节点截面限制条件 以系数0.8。

7.1.3根据型钢混凝土梁柱节点试验，其受剪承载力由汇

箍筋和型钢组成，混凝士的受剪承载力，由于型钢约束作用，混 凝土所承担的受剪承载力增大：另外，混凝土部分受剪机理，可 视为斜压杆受力，该斜压杆截面面积，随柱端轴压力增加而增 天。但其轴压力的有利作用，限制在0.5f6.h，范围内。对于一 级抗震等级，考虑在大震情况下，柱轴力可能减少，甚至于出现 受拉情况，为安全起见，不考虑轴压力有利影响。 基于型钢混凝土柱与各种不同类型的梁形成的节点，其梁端 内力传递到柱的途径有差异，给出了不同的梁柱节点受剪承载力 计算公式。公式中还考虑了中节点、边节点、顶节点节点位置的 影响系数。

7.2.1～7.2.2考虑到四边有梁约束的型钢混凝土框架节点，其 受剪承载力和变形能力都优于钢筋混凝土节点，因此，框架节点 的箍筋体积配筋率比钢筋混凝土框架节点可相应减少，

2.1～8.2.2型钢混凝土剪力墙的厚度、水平和竖向分布钢 最小配筋率、端部暗柱、翼柱的箍筋、拉筋等构造要求与国

9.1.1～9.1.4型钢混凝土柱中型钢柱的加劲肋布置，除了按钢 结构构造配置以外，为保证梁端内力更好地传递，型钢混凝土柱 应在梁上、下边缘位置处设置水平加劲肋。型钢混凝土柱与各类 梁的连接构造，必须从柱型钢截面形式和纵向钢筋的配置上，考 惠到便干梁内纵向钢筋贯穿节点，以尽可能减少纵向钢筋穿过杆 型钢的数量，且应尽量使梁内钢筋穿过型钢腹板，而不穿过型钢 翼缘，因为，在有梁约束情况下的节点区，其抗剪承载力的储备 铰天，为此，规程规定了型钢腹板损失率的限值。关于采取在型 钢柱上设置钢牛腿的方法，从试验中发现，在钢牛腿末端位置 处，由于截面承载力和刚度突变，很容易发生混凝土挤压破坏。 因此，要求钢牛腿的翼缘设计成变截面翼缘，改善上述情况的出 现，另外，设置钢牛腿的办法，在吊装型钢柱时，施工上也有不 便之处，不是一种很理想的节点连接构造。 9.1.5型钢混凝土柱与型钢混凝土梁或钢梁的连接，其型钢柱 与型钢梁的连接应采用刚性连接，且满足钢结构焊接要求。 9.1.6当框架梁采用型钢混凝土结构，而框架柱采用钢筋混凝 土结构时，若梁、柱节点为刚性连接，则必须对梁内型钢在支座 处采取可靠的支承和锚固措施，以保证梁柱刚性节点的内力传 递。在钢筋混凝土的框架柱中设置型钢构造柱是一种较好的播 施。

而上部各层采用钢筋混凝土结构，则应考虑避免这两种结构的刚 度和承载力的突变，以避免形成薄弱层。日本1995年阪神地震 中曾发生过此类震害。因此，设计中应设置过渡层。

度和承载力的突变，以避免形成薄弱层。日本1995年阪神地震 中曾发生过此类震害。因此，设计中应设置过渡层。 9.2.2在国内的高层钢结构工程中，结构上部采用钢结构柱， 下部采用型钢混凝土柱，此两种结构类型的突变，同样必须设置 过渡层。

下部采用型钢混凝土柱，此两种结构类型的突变，同样必须设置 过渡层。

9.2.3型钢混凝土柱中，当型钢某层需改变截面时，宜

钢截面承载力和刚度的逐步过渡，且需考虑便于施工操作。

钢截面承载力和刚度的逐步过渡，且需考虑便于施工操作。

9.3.1梁与梁的莲接，当二跨全是型钢混凝土梁时，则型钢梁 的连接，应满足钢结构要求；对一侧为型钢混凝土梁，另一侧为 钢筋混凝土梁时，为保证型钢的锚固和传递，应有相应的措施。 9.3.2为保证钢筋混凝土次梁和型钢混凝土主梁连接整体，要 求次燃中的钢篷的铺固和传逆应满总租成的板浩帮施

钢筋混凝王梁时，为保证型钢的锚固和传递，应有相应的措施。 9.3.2为保证钢筋混凝土次梁和型钢混凝土主梁连接整体，要 求次梁中的钢筋的锚固和传递底基层碎石施工组织方案，应满足相应的构造措施。

9.3.2为保证钢筋混凝土次梁和型钢混凝土主梁连接整体

9.4.1型钢混凝土梁乘直于现浇钢筋混凝土剪力墙的连接，应 保证其内力传递。梁深入墙内的节点可以形成铰接和刚接，都应 满足相应的构造要求。

9.5.1～9.5.3型钢混凝士柱的柱脚，采用埋入式柱脚对于非 埋入式柱脚更容易保证柱脚的嵌固，柱脚埋深的确定很重要，参 考国外技术规程提出了理置深度不宜小于3倍型钢柱截面高度的 要求。规程规定自柱脚部位向上延仲一层范围的型钢柱宜设置栓 钉，以保证型钢与混凝土整体工作。

.0.1～10.0.11为保证施工质量某高层酒店工程施工组织设计（技术标）模板，对型钢制作、材质、焊 量、吊装等做出规定。

附录A配置十字形型钢的型钢混凝士

统一书号：15112·10383 定