DB32／T 4065-2021标准规范下载简介
DB32／T 4065-2021 建筑幕墙工程技术标准.pdf槽式预埋件受剪钢材破坏（垂直于槽体剪力Vrky和平行于槽体剪力Vrkx)： 垂直于钢槽长度方向剪力作用下，锚筋的钢材破坏受剪承载力标准值VRk,s,a,y，应按产品认证报 若无认证报告，应经检测确定。平行于钢槽长度方向剪力作用下，锚筋的钢材破坏受剪承载力
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其中As为锚筋受拉应力截面面积，f为锚筋的抗拉屈服强度标准值。 b）垂直于钢槽剪力作用下，锚筋与钢槽连接处钢材破坏受剪承载力标准值Vrk,scy，应取认证报 告或相关标准中的垂直于槽式预埋件的剪切测试给出的承载力标准值。平行于钢槽剪力作用下，锚筋与 钢槽连接处的钢材破坏受剪承载力标准值VRk,scx，应按产品认证报告取值。若无相关报告，可按下式计 算：
郑州市房产测绘实施细则(试行)（郑房[2019]4号 郑州市住房保障和房地产管理局2019年1月）.pdfNrk.s≤Vrk.s.a.,
式中 VRk,sa,x 按本条第1款取值； N rk,s. 按B.2.12条取值； Nerks. 按B.2.12条取值。
按本条第1款取值； 按B.2.12条取值； 按B.2.12条取值。
Rk,s.M,J (B.24) Ned NRd.s (B.25) N..=N./2.
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图B.8T型螺栓受剪时的内力臂长度示意图
式中 被连接件约束系数，幕墙工程可取值1.0； α MRk,s 抗弯承载力标准值； MRk.s 槽式预理件螺栓的理想抗弯承载力标准值，可由认证报告提供；无 相关认证报告时，可按JGJ145的公式M=1.2·W·f进行计 算，且不应大于0.5.Nrk,sla，其中NRk,s,参照B.2.12条，a为T型 螺栓受剪时的内力臂长度，参考图B.8
B.2.23混凝土的剪播破坏承载力标准值，应选取槽式预埋件中的最不利锚筋按下式进行计算：
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图B.9剪力方向与混凝土基材边缘平行示意图
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V. = ki2'fou.k cm
YR. = ki2' feu.k c*
式中 K12 系数，应按相关认证报告中开裂或非开裂混凝土的取值；如无认证 报告，开裂混凝土可取k12=4.1，非开裂混凝土可取k12=5.7： fcu.k 混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm)； CI 沿剪力方向的边距。
B.2.26相邻锚筋间的影响系数，可按下式计算
B.2.26相邻锚筋间的影响系数，可按下式计算
ch, s.v ≤1.0 S; Ser.V V B. 31
式中 3; 为相邻锚筋与0号锚筋的间距（mm），见图B.10，应s;≤scrv; Scr,V 锚筋的临界间距（mm），当h/hz≤0.4，且b/h²≤0.7时（见图B.1)， 取scr.v=4c+2bah；当上述条件不满足时，Scr.V应当由相关认证报 告或测试报告提供，且不小于(4c/+2bch)； V 临界距离S内某个相邻锚筋所承受的剪力（N）； V 指定锚筋所承受的剪力荷载（N）； 指定锚筋两侧临界距离内（Sew）的锚筋数量。
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图B.10垂直钢槽剪力作用下混凝土边缘破坏示意图（1为进行验算的0号锚筋） 27混凝土基材边角影响系数，可按下式计算：
图B.10垂直钢槽剪力作用下混凝土边缘破坏示意图（1为进行验算的0号锚筋）
B.2.28混凝土基材厚度影响系数的计算：
a）当构件厚度h≥her,v时，ch,hv可直接取为1.0; b)当 h Vch,c.V S ≤1.0 Cer.V Cer:V=0.5.scrV，其中Scrv见第B.2.26条; 为垂直剪力方向的边距，如果一个镭锚筋同时受到基材两个边角 的影响，见图B.11的b)，应同时采用C2.1.C2.2来计算边角影响 系数里hcV，并代入到公式B.29中，最后取较小值。 图B.11槽式预埋件锚筋受边角影响示意图 a)受一个角影响：b)受2个角影响 h ch,h.v ≤1.0 式中her.y 基材临界厚度（mm）；当槽式预埋件hch/hg≤0.4，且bz/h²≤0.7时 （见图B.1），可取her.v=2c,+2hch，其中hc为槽式预埋件的高度 （mm），见图B.12；上述条件不满足时，htv应由相关认证报告或 测试报告提供,且不小于2c,+2ha DB32/T4065202 图B.12槽式预埋件锚筋受构件厚度影响示意图 在平行于钢槽长度方向的剪力作用下，最不利单根锚筋混凝土边缘破坏受剪承载力标准值，按 计算： B.2.30槽式预理件在承受拉力和剪力的复合力时，应分成四种情况来验算，即1)T型螺栓钢材破坏环、 2)卷边破坏和钢槽受弯破坏、3)锚筋破坏和锚筋与钢槽连接破坏、4)混凝土破坏等，并满足本条的相关 要求。 a）槽式预埋件在承受拉剪复合力时，其T型螺栓的钢材破坏模式验算，应当满足下列公式的要求， 当螺栓承受的剪力存在有杠杆力臂的情况时，则不需要进行本验算 Ne Vet VRd.s ≤1.0 NRd.s 分配到槽式预埋件T型螺栓的拉力（N) 曹式预埋件T型螺栓受拉破坏承载力设计值（N DB32/T40652021 曹式预埋件T型螺栓上所分配到的剪切力（N），即T型螺栓上所受 的垂直于钢槽轴向和平行于钢槽轴向的剪力设计值的合力； 槽式预埋件T型螺栓受剪破坏承载力设计值（N)。 b）槽式预埋件承受拉剪复合力时，其卷边破坏、钢槽受弯破坏模式的验算，应满足下列公式 当考虑了抗震的相关计算时，可取1.0；当布置了附加钢筋承担拉力 和剪力时，可取1.0；当没有附加辅助钢筋承担拉力和剪力时，可取 不受拉承载力设计值Ndc，锚筋受拉拔出破坏承 DB32/T40652021 劈裂破坏NRd.sp或受拉边缘剥落破坏NRd.cb等4个模式，取 比值的较大值； 应当分别验算垂直于钢槽受剪情况下，混凝土边缘破坏、剪撬破坏 等2个模式，采用其中 Ved 的较大值； 等2个模式，采用其中 VEd 的较大值； 应当分别验算平行于钢槽受剪情况下，混凝土边缘破坏、剪撬破坏 等2个模式，采用其中 Ved 的较大值。 C.1石材蜂窝复合板中性轴计算应符合下列 材蜂窝复合板中性轴计算应符合下列规定： 石材面板位置在上侧的石材蜂窝复合板中性轴 DB32/T4065202 b）石材面板位置在下侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图C.2。 图C.1石材蜂窝复合板中性轴位置示意图（面板上侧） c）以图C.1或图c2所示图例中标识为4的板的下表面为计算坐标原点，石材蜂窝板中性轴 可按下列公式计算， t,E鲁+hE. n 2 2 2 Yo= t,E, +h.E+t,E, +t,E 式中:E1、E2、E3、E。 对应层板材的弹性模量（N/mm²）。 d）由于铝蜂窝芯的弹性模量远远小于其它材料的弹性模量，因而有Ec项的计算可取Ec为零值计 算。故公式可简化为： DB32/T4065202 DB32/T4065202 tE台+hE, h.+t+ t+t+h.+i Yo: t,E, +t,E, +tE e）图C.1所示图例中的石材面板在上侧的石材铝蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离 列公式计算： 式中一一石材蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离（mm）； 石材蜂窝复合板整板厚度（mm）。 f）图C.2所示图例中的石材面板在下侧的石材铝蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离应按 下列公式计算： C.2石材蜂窝复合板弯曲刚度计算 式中D一一石材蜂窝复合板的等效弯曲刚度（N/mm）。 ）当不考虑铝蜂窝芯层的刚度时，石材蜂窝复合板的等效弯曲刚度计算可简化为下列公式： C）按图C.1模型中石材在上侧时计算的结果代表面板受正风荷载、石材面板受压时，整板的弯曲 刚度；按图C.2模型中石材在下侧时计算的结果代表面板受负风荷载、石材面板受拉时，整板的弯曲 刚度。 D.1四边简支板和四边简支加肋板 DB32/T4065202 附录D （资料性） 弹性板的弯矩系数和挠度系数 1.1不同加肋方式的面板类型如图D.1所示。图申，（a）为四边简支板，（b）、（c）、（d）、（e） 加肋方式的四边简支板，字母A、B、C、D、E、F代表不同边界条件的区格， .1.2不同区格均承受垂直于板面的均布荷载作用，其量值为q。不同区格的边界条件应按表D.1采用 计算边长/取与I中的较小边长 同区格均承受垂直于板面的均布荷载作用，其量值为9。不同区格的边界条件应按表D.1采用。 /取与,中的较小边长 表 D. 1不同区格的边界条件 0.1.3不同区格的跨中弯矩系数m和固端弯矩系数m²或m，可依据其类型和泊松比v，分别按照表 D.2~表D.7采用 DB32/T4065202 DB32/T40652021 DB32/T4065202 DB32/T4065202 DB32/T4065202 表 D. 6区格 E DB32/T40652021 DB32/T4065—2021附寸录E（资料性）交叉肋的弯矩系数和剪力系数E.1金属板加劲肋的弯矩、剪力和挠度可按表E.1计算。表E.1交叉肋的计算系数表b/ a简图0.81.01.2梁号MVMVMVA0.330.580.250.500.190.442xaB0.170.420.250.500.320.570.0570.0840.107A3 × 2A0.460.710.420.670.370.62B0.090.340.160.410.260.510.080.150.234xaA10.440.690.420.670.400.65A20.560.810.550.800.530.78B0.080.330.120.370.180.43A1A2Al0.100.190.31A0.660.910.500.750.370.62B0.340.590.500.750.630.880.310.440.55A10.751.000.660.910.550.80A21.021.270.911.160.781.03BB0.240.490.430.640.670.810.440.761.12A1 A2 A15xaA10.720.970.660.910.600.85A21.071.321.021.270.951.20BB0.210.460.329.570.500.70q×B0.480.871.38A1A2A2A14xaA11.111.120.830.920.590.75A21.581.461.171.170.840.94B1B10.540.710.830.921.061.08B20.770.891.171.171.511.41B2B1221AlA2A1 DB32/T4065—20211.291.902.415xaA11.211.191.021.050.830.91A21.911.691.641.501.341.29BiB10.400.620.710.811.031.02B2B20.570.761.001.031.461.31Bi11.572.633.75A1A2A2Ai6xaA11.181.171.061.080.930.98A21.951.721.791.601.591.46 B1A32.201.892.041.781.831.63B2qxfB10.260.570.540.730.890.91B1B20.360.700.760.911.261.16A1A2A3A2A11.763.235.027×aA11.141.141.031.060.940.99A21.901.681.791.601.661.51 BiA32.221.912.151.862.031.77B2B10.160.560.380.680.690.83 BiB20.230.680.540.840.981.05A1A2A3A3A2A11.823.435.57A11.421.261.061.030.760.84A22.291.821.721.471.251.18B1B10.700.801.061.031.361.22B.B21.151.121.721.472.191.76B13.024.415.58 A2A2 Al注：1跨中最大弯矩用表中M栏的系数，弯矩分别按下式采用：MA、MA1、MA2、MA3=（表中系数）Xqab2Mg、MB1、MB2=（表中系数）×qa²b其中，a为A肋的中心间距，b为B肋的中心间距，q为板单位面积上的风荷载或地震作用标准值，在计算中近似假定集中在肋交点处（F=qab）；2肋端剪力用表中V栏的系数，乘数为qab，即VA或VB=（表中系数）×qab：umax=（表中系数）×qa4b/El4交叉肋四周假定为简支，222 DB32/T4065202 附录F （资料性） 多跨铰接梁弯矩、挠度和反力 表E.1均布荷载等截面单支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数表 深圳宜家家居地下室施工方案DB32/T40652021 力系数为多跨铰接梁与简支梁支座反力的比值， 其余系数为多跨铰接梁各标注点参数与简支梁中点 的比值。图外各跨系数与第5跨相同。 .2均布荷载等截面双支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数见表F.2。 某市某跨铁路立交桥施工组织设计2 D 8 10 11 12 7 A P. .8. 9A AP ab b al a 6 I L 1. 表F.2均布荷载等截面双支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数表 DB32/T4065—202180.610.580.550.570.530.500.520.490.46100.290.370.450.290.370.440.290.360.43110.610.580.550.570.530.500.520.490.46挠度30.400.370.350.380.360.330.370.340.32最大处60.400.380.350.390.370.340.380.350.33弯矩90.400.380.350.390.370.340.380.350.33系数120.400.380.350.390.370.340.380.350.3330.220.200.190.210.190.180.190.180.17最大60.230.210.200.210.200.190.200.190.18挠度90.230.210.200.210.200.190.200.190.18系数120.230.210.200.210.200.190.200.190.18注：表中支座反力系数为多跨铰接梁与简支梁支座反力的比值，其余系数为多跨铰接梁各标注点参数与简支梁中点相应参数的比值。图外各跨系数与第4跨相同。地方标准信息服务平台225