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DG／TJ08-56-2019 建筑幕墙工程技术标准（出版书扫描版）.pdf

3T型螺栓受拉时引起槽式预埋件产生整体受弯，该弯矩 设计值Md，可假定槽式预埋件是以锚筋为支点的简支梁进行计 算。按图D.1所示，该弯矩设计值

IV.槽式预埋件内力计算（受剪内力）

预制水磨石地面施工工艺V.槽式预埋件内力计算（受剪

M=5X0.075=0.375（kNm

1T型螺栓受剪计算：共2个T型螺栓，每个螺栓受垂直槽体 剪力设计值Ved，=10kN,平行于槽体剪力设计值Ved.x=2.25kN。 2锚筋受剪计算一：槽式预埋件受垂直于钢槽方向的剪力 根据本标准其内力可参照拉力的分配进行计算。 锚筋1分配到的剪力：

Ved.y.1=0.793X0.63X20=100

3锚筋受剪计算二：槽式预*件受平行于钢槽方向的剪力， 其内力可根据本标准D.3.9条求得。 锚筋1分配到的剪力：

锚筋2分配到的剪力：

Ved.x.1=4. 5/2=2. 25(kN)

4下列条件同时满足，作用于钢槽的剪力可以认定为没有 杠杆臂的纯剪： a.被连接件材质为钢或铝合金，在其厚度范围内与T型螺 栓全接触； b.被连接件直接接触混凝土基材，没有其他垫层。

6锚筋受拉拔出破坏验算： 锚筋受拉拔出破坏承载力标准值可按公式（D.3.13)计算：

Nrk.,=k, 'feu.k ‘A

注：其中ki取7.9·αch.N，而αeh.N= hef =(106/180)0.15=0.923 180

且邻锚筋间距影响系数亚ch.s.N可按下式计算：

C1 =(150/215)0.50.835

为槽式预埋件的边距，取150m

混凝土基材边角影响系数亚ch.c.N可按下式计算（本题c2 穷大,该系数取1.0)：

Hch.c.N C2 二 ≤1.0 cr.N

表层混凝土因密集配筋的影响系数亚Re,N：有效*深 her>100mm,按标准取 亚re.N=1.0。 综合以上系数，单根锚筋发生混凝土锥体破坏受拉承载力标 准值：

43.2X0.787X0.835X1X1 =28.4(kN)

1.5 18.9(kN)，本验算满足要求。 证：受拉承载能力极限状态计算三（混凝土劈裂破坏） 1安装过程中混凝土劈裂破坏不会发生：因为本工程满足 产品供应认证报告上给出的最小边距cmin一50mm、最小间距 Smin=100mm，混凝土基材最小厚度hmin=125mm和最小配筋等 要求。 2荷载条件下混凝土劈裂破坏验算，按D.3.20条计算： NRk,sp=NRkeh.s.NYche.NYeh.c,NTre.NYh.sp 式中NRk=min(Nk,p,NRk.c)=min(48.2;43.2)=43.2(kN);

式中NRk=min(Nrk.p,NRk.)=min(48.2;43.2)=43.2(kN 相邻锚筋间距影响系数亚ch.s.N按下式计算：

式中NR=min(Nrk.p,NRk.c)=min(48.2;43.2)=43.2(kN 相邻锚筋间距影响系数亚.h.s.N按下式计算：

Ich,s,N <1.0 ≥[(1 Si N. 1 + S er.sp N.

查产品供应的认证报告ccr.sp=318mm，Scr.p=318×2=636（mm）， 并将锚筋间距s=250mm代入公式，得

共中C Cer.sp=318mm。 混凝土基材边角影响系数亚ch.c.N按下式计算

0.68 250 5 1+ M 1 636 5

Tch.e.N S =(150/318)0.5=0.687 T.St

因C20，该系数取1.0。 表层混凝土因密集配筋影响系数亚Re.N：有效埋深 2ef=106mm>100mm，按标准取re.N=1.0。 基材厚度影响系数亚h.sp按下式计算（其中查产品供应认证报 告hmin=125mm）：

h.sp=（h/hmim）2/3=（200/125)2/3=1.37

该基材厚度影响系数应不大于下列二者的较大值，且不大于 2.0（其中，查前面的计算cer.=215mm，hmin=125mm）

he+Cer.N 106+215 Yh.sp

比较结果取亚h，sp=1.37。 综合以上系数，单根锚筋发生混凝土锥体破坏受拉承载力标 准值：

NRk.sp =NRk Vch.s.N Ych.e.N Ych.e.N Yre.NYh.sp

=43.2X0.68X0.687X1X1X1.37=27.6(kN)

区。受剪承载能力极限状态计算二（混凝土剪撬破坏模式

承载力标准值按下式计算：

Vrk.cp =kg · Nrk.c=2. 0X28. 4=56. 8(kN

XI.受剪承载能力极限状态计算三（混凝土受剪边*破坏， 槽体的剪力） 混凝土边*破坏受剪承载力标准值按公式（D.3.24)计

：VRkc为单根锚筋（取左边锚筋进行验算）受剪时，混凝土* *破坏承载力标准值，按下式计算：

其中系数k12=7.5×0.9（7.5取自相关认证报告，0.9为混凝土 强度的转换系数），ci=150mm。没有认证报告时，可取k12=4.1。 亚ch.s.v为相邻锚筋间的影响系数，按下式计算：

内某个相邻锚筋所承受的剪力，取10kN;V。为指定验算的锚筋 所承受的剪力荷载，取10kN。 亚h.cv为混凝土基材边角影响系数，可按下式计算：

ch,e.v C ≤1. c

本工程C2=00,取亚ch，c,v=1.0。 亚ch.h.v为混凝土基材厚度影响系数，本工程构件厚度 h=200mm

h . 200 h 362 cr.V

rev为混土构件内钢筋对承载力的影响系数，本工程按开 裂混凝土，边*有主筋和箍筋，箍筋间距较密，且预埋槽高度hcl 小于40mm,取亚re.v=1.2。 亚ch.90.v为剪力与边*平行时受剪承载力影响系数，本工程取 Vah.a0=1. 0 。

综合以上系数，混凝土边*破坏受剪承载力标准值：=29.4X0.667X1X0.743X1X1.2=17.5(kN)1.511.65（kN），本验算满足要求。XI.受剪承载能力极限状态计算四（混凝土受剪边*破坏，平行于槽体的剪力）在平行于槽体的剪力作用下，混凝土边*破坏受剪承载力标准值可按D.3.29条计算。考虑本工程平行受剪时的边距Ci较大，承载力较高，本条免于验算。XI：拉剪复合承载能力极限状态验算本工程受拉、受剪的单项验算结果汇总见表D.2。表D.2本工程受拉、受剪的单项验算结果汇总拉力计算剪力计算破坏模式拉力设计值承载力设计值二者的比值破坏模式剪力设计值承载力设计值二者的比值钢材破坏钢材破坏锚筋（kN）35 0.143垂直格体剪力下的错510380.263筋(k)罐筋与槽体连接处（kV)19.40.258垂直槽体剪力下的错51026.30.380筋与槽体连接处(kv)槽体卷边(KN)519.,40.258垂直槽体剪力下的惜1026.30.380体卷边（KN）螺栓(kN)83.70.060螺栓（kN)1050.20.199体受拉弯曲（$·m）37511690.321平行槽体剪力下的错2.25240.094筋(kN)平行错体剪力下的错2.2512.90.174筋与槽体连接处(kV)平行惜体剪力下的槽2.2510.90.206体卷边（kv)混凝土破坏混凝土破坏罐筋受拉拔出破坏(kN)532.10.156剪扰破坏(kN)1037.80.265混凝土锥体破坏（kN）518.90.265受剪边*破坏(kN)1011.650.858混凝土男裂破坏（kV)18.4 0.272484

Ned VEd VRd. =0.062+0.2052<1.0，满足要求。 NRd.s

NEd VEd.y VEd.x (NRd.c ≤1. 0 (VRd.i.x

即（0.272）13十（0.858）1.3十0=0.935<1.0，满足要求。 注：没有附加钢筋承担拉力和剪力时，α可取1.5。 XIV.构造要求核对 1混凝土基材的厚度200mm，满足D.3.31条的构造要求。 2槽式预埋件的有效锚固深度为106mm>90mm，满足标 准要求。 3相邻锚筋间距为250mm，不小于100mm，不大于250mm 满足要求。 4槽式预埋件与混凝土构件的边距为150mm，大于50mm 符合产品供应给出的最小边距cmin=50mm，满足要求。

D.4板槽预埋件设计与

D.4板槽预埋件设计与构造

单颗螺栓承受的剪应力为

单颗螺栓承受拉应力为

o=0.5N/A。=95.74N/mm²

合连接螺栓承载能力极限要求

*板承受剪力为：V=30kN

ej=40mm;e2=120mm;e3=40mm 图D.3板槽埋件示意图

+FXe: =30kN Q

=0.5V/A.=95.74N/mm<

()+(% =0.552<1

埋板承受拉力为：N=30kN

而 现配锚筋总截面面积Aso=6元d²/4=678.6mm≥A，，满足 要求。 2埋板计算 根据本标准D.4节及表D.4.2规定，12mm厚埋板承受最大 拉应力为45kN，大于实际埋板承受荷载N=30kN，符合埋板承 载能力极限要求

D.5后置埋件设计与构造

某办公建筑选用玻璃幕墙，幕墙与主体结构的连接采用后补 埋件形式（图D.4）。混凝土等级C30，梁截面厚度200mm，梁高 600mm。拟采用后补埋件，以承受幕墙传来的荷载。已知最终作 用于锚板上的拉力设计值N=20kN，剪力设计值V=10kN，弯矩 5kN·m。试进行后锚固设计。

I.基本条件和相关因素

图D.4后置埋件示意图

1混凝土基材：该办公建筑为钢筋混凝土连续梁，混凝土受 拉区会出现在梁的部分区段，故应按开裂混凝土进行设计（参照 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145一2013的条文说明，此混 凝土基材视为开裂混凝土）。 2防腐蚀措施：本工程后锚件的使用条件为室内环境，考虑 幕墙结构在湿度高及温度变化大时会出现结露现象，本工程拟采 用符合耐久性要求的碳素钢，采用热浸镀锌，镀锌层厚度45mm

以上。 3其他要求：考虑上海建筑幕墙标准的其他要求，拟买 固件应有抗震认证和耐火性能的认证报告

根据设计经验和幕墙锚栓使用要求，锚板拟采用四 X100M16/60后扩底锚栓，有效锚固深度100mm，钻孔直 mm,外露螺杆直径16mm，最大被锚固物厚度60mm。采 <2对称布置，锚栓间距均为200mm，锚板尺寸300mm×300m 图D.5）。

尺寸/荷载/单位刻度mm，kN，kN·m 设计值（荷载分项安全系数已经考虑在内） 图D.5锚栓配置

Nsd Vsd Vsd.x Vsd.y Msd.y Mr,sd 荷载类型 (kN) (kN) (kN) (kN) (kN·m) (kN:m) 静态或者 20.0 10.0 10.0 0 5. 0 0 准静态

注：已包含荷载分项安全系数。

V.锚栓所受荷载(图 D.6

图D.6锚栓所受荷载

NRk.s NRd.s YRs.N

Nrk.s=fkA,=400kN/mm²X157mm²= 62.8kN

Nrk,s=fykA,=400kN/mm²X157mm= 62.8kN

2）混凝土锥体破坏（图D.7）

2）混凝土锥体破坏（图D.

NRk.c YRc,N NRk.=7.0Xfeu.khrs =7.0×30×1001.5 =38.34(kN) A.N=(1.5her+200+1.5her)2 =250000(mm²) 图D.7 混凝土锥体破坏 A,N=Ser.N=(3her)? =90000(mm²) ps,=0.7+0.3C ≤1,c=8,该值取1 Ccr,N hef ≤1,该值取1 dre,N=0.5+ 200 dec,N=1 90000 NRk.c NRd.c Nsd BN,c YRe,N (kN) (kN) (kN) (%) 106.5 1.80 59.17 34.34 58.0

NRk.c YRc,N NRk.=7.0Xfeu.khrs =7.0×30×1001.5 =38.34(kN) A.N=(1.5her+200+1.5her)2 =250000(mm²) 图D.7 混凝土锥体破坏 A,N=Ser.N=(3her)? =90000(mm²) ps,=0.7+0.3C <1,c=8,该值取 1 Ccr,N hef ≤1,该值取1 dre,N=0.5+ 200 dec,N=1 90000 NRk.c NRd.c Nsd BN,c YRe,N (kN) (kN) (kN) (%) 106.5 1.80 59.17 34.34 58.0

图D.7混凝土锥体破坏

条，设计方案采用适用于开裂混凝土的锚栓，且按照开裂计算，裂 缝宽度不大于0.3mm。因此,不考虑荷载条件下的劈裂破坏。

VRk.s Rd,s YRs,V Rk.s=0.5fykA =0.5X400kN/mm²X157mm =31. 4kN

图D.8无悬臂钢材破坏

2）混凝土剪撬破坏（图D.9）

2）混凝土剪撬破坏（图D.9）

VRk.cp YRep VRk.ep=kNrk.（her≥60mm,取k=2) Vrk.cp =2X106. 5=213(kN)

图D.9混凝土剪撬破坏

图D.9混凝土剪摄破坏

3）混凝土边*破坏（图D.10

VRk.c VRd.c YRe.V Ac.v s.vh.vda.vee,vre.v 图D.10混凝土边* TRk.c=1.35Xdaomherfou.kXcl.5 =1. 35 X 220. 071 ×1000. 064 X V30 X 2001. 5 = 34. 97(kN)

图D.10混凝士边*破坏

Nsd Vsd + =0.581.5+0.39l.5=0.6851 NRd.c (VRd.c

GB／T 37778-2019标准下载Nsd Vsd + =0.581.5+0.391.5=0.685≤ NRd.c VRd.

G多跨铰接梁弯矩、度和支座反力

附录G多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反

［例］图G.1为单支座多跨铰接梁示意图，均布荷载 q=1.5N/mm，梁为120×60×3铝合金方管，惯性矩 I=1973052mm求该梁的弯矩、挠度及支座反力。

图G.1单支座多跨铰接梁示意图

表G.1中其他参数见附录G表G.0.1。 图G.2～图G.4分别为用Sap2000验算的支座反力、弯矩和 挠度。

DB13／T 5210-2020 冶金、水泥行业煤粉制备喷吹系统防爆安全规范.pdf图G.2Sap2000验算支座反力

图G.3Sap2000验算弯矩

图G.4Sap2000验算挠度