标准规范下载简介

DB33-1088-2013浙江省高层建筑结构设计技术规程.pdf

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3.1.1直升机平台荷载，应取下列二项中能使平台结构产生最

大效应的荷载。直升机荷载的准永久值可不考虑。 （1）直升机总重引起的局部荷载，按由实际最大起飞重量 决定的荷载标准值乘以动力系数1.4确定。当没有机型的技术资 料时，局部荷载标准值及其作用面积可根据直升机类型按下列规 定采用：

表 3. 1. 1 直升机的局部荷载标准值及其作用面积

污水泵站及污水管网架空管道脚手架专项施工方案（2）等效均布活荷载5kN/m。

3.2.4 相邻建筑风荷载的相互于扰增大系数、可参照表3.2. 4

3.2.4 相邻建筑风荷载的相互于扰增大系数、可参照表3.2. 4

3.2.4相邻建筑风荷载的相互干扰增大系数，可参照表3.2.4

3.2.4相邻建筑风荷载的相互干扰增大系数，可参照表3.2.4 采用：

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表3.2.4相互干扰增大系数

注：1、d为两塔楼之间的距离，B为所分析建筑物的迎风面平面尺寸，H为所分析 建筑物的高度； 2、d/B或d/H为上表中间值时，可用插值法确定，条件d/B或d/H取影响大者 计算。

3.3.2大跨度指跨度大于24m的楼盖结构、跨度大于81

人跨度指跨度人了 24m的楼益结构、跨度大于8m的转 换结构、悬挑长度大于2m的悬挑结构。大跨度、长悬臂结构应 验算其自身及其支承部位结构的竖向地震效应。 3.3.3采用底部剪力法计算地震作用时，也应考虑偶然偏心的 不利影响。当计算双向地震作用时，可不考虑偶然偏心的影响， 但应与单向地震作用考虑偶然偏心的计算结果进行比较，取不利 的情况进行设计。

4.1.4本规程采用柔度相等的等代方法确定复杂高层建筑的宽

4.1.4本规程采用柔度相等的等代方法确定复杂高层建筑的宽 度

（一）房屋竖向宽度不等的等代宽度计算 （1）竖向宽度一阶型变化

B,= /m · B

（2）竖向宽度二阶型变化： 如图4.1.4－2所示一房屋，纵向长度为L，竖向总高度H， 下部、中部和上部的宽度分别为B1、B2、B3，其惯性矩相应分 别为 J、J、J。同样假设该房屋的等代宽度为 Bo，得：

4.2.1楼层层间最大位移Au以楼层最大的水平位移差计算 不扣除整体弯曲变形。抗震设计时，本条规定的楼层位移计算不 考偶然偏心的影响。 4.2.2楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值

考虑偶然偏心的影响。 4.2.2楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值 计算的楼层受剪承载力与按罕遇地震作用计算的楼层弹性地震剪

计算的楼层受剪承载力与按罕遇地震作用计算的楼层弹性地震剪 力的比值。

.2“相关范围”一般指主楼周边外延1～2跨的地下室范

4.5平面和竖向规则性要求

4.5.3当楼层的最大层间位移角不大于本规程4.2.1条规定的 限值的40%时，该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与 该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于1.6。 4.5.7楼层抗侧力结构的层间受剪承载力是指在所考虑的水平 地震作用方向上，该层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力之 和

地震作用方向上，该层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力 和。

5.2结构计算参数及简图处理

5.2.2一般情况下，钢筋混凝土边梁增大系数可取1.3～1.5， 中梁可取1.5~2，视带翼缘与不带翼缘时的抗弯刚度比而定： 两侧有楼板的钢梁增大系数可取1.5，仅一侧有楼板的钢梁增大 系数可取1.2。 5.2.9计算地下室结构楼层侧向刚度时，可考虑地上结构以外 的地下室相关部位的结构，“相关部位”一般指地上结构外扩不 超过三跨的地下室范围。楼层侧向刚度比可按本规程附录B.0.1 条公式计算。

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对于部分框支剪力墙结构，仅有个别墙体不落地，只要框支 部分的设计安全合理，其适用的最大高度可按一般剪力墙结构确 定。

与厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墙， 具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构是指：在规定的水平地震 乍用下，短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不小于结构底部总地震 项覆力矩的30%的剪力墙结构。 当墙肢截面高度小于等于墙厚的4倍时，宜按框架柱设计

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分段变化时可分段调整的规定，对框架柱数量沿竖向变化更复杂 的情况，设计时应专门研究框架柱剪力的调整方法。 对有加强层的结构，框架承担的最天剪力不包含加强层及相 邻上下层的剪力。

化有关，当高宽比小于3时，就不能很好地发挥结构的空间作 用。 框架一核心筒结构的高度和高宽比可不受本条的限制。对于 高度较低的框架一核心筒结构，可按框架一剪力墙结构设计，适 当降低核心筒和框架的构造要求。

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的10%时，意味看筒体结构的外周框架刚度过弱，框架总剪力 如果仍按第3款进行调整，框架部分承担的剪力最大值的1.5倍 可能过小，因此要求按第2款执行，即各层框架剪力按结构底部 总地震剪力的15%进行调整，同时要求对核心筒的设计剪力和 抗震构造措施予以加强。 对带加强层的筒体结构，框架部分最大楼层地震剪力可不包 括加强层及其相邻上、下楼层的框架剪力。 57一内管偏累的娠加管体结构甘质心与刚心的偏心距较

6.6.11由于异形柱截面不规则，异形柱内力变形特点以及截

6.6.11由于异形柱截面不规则，异形柱内力变形特点以及截面 破坏过程与矩形截面柱有很大区别，两者不可代替。 虽然异形柱结构梁柱节点区域较大，但由于该节点相对较薄 弱，梁端破坏时破坏区域往节点内有很大延伸，在控制位移的计 算中，不宜把节点完全当作刚域，以免结构刚度算得过高，另外 配筋控制点也应在节点区域内。 6.6.16异形柱截面不规则导致柱内有扭矩，为保证异形柱结构 的整体作用，避免柱内扭矩导致板局部破坏，异形柱结构的楼面 板、屋面板宜加强。 由于异形柱翼缘对节点及柱抗剪承载力有很大的贡献，且异 形柱结构节点及柱抗剪验算公式也考虑了翼缘作用，为保证这个

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作用的实现，对肢高尺寸做了规定以保证异形柱有充足的翼缘， 并且要求梁纵筋在节点翼缘中有可靠锚固。 异形柱框架中异形柱柱肢长度较大，在层高有限时，极易形 成短柱甚至是超短柱，需注意避免。 6.6.19为抵抗局部扭矩对板的剪切破坏并减小角边部板面裂

6.6.19为抵抗局部扭矩对板的剪切破坏并减小角边音

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7.1.2我省设防烈度仅岱山、嵊泗、舟山（定海、普陀）

7.1.2我省设防烈度仅岱山、嵊泗、舟山（定海、普陀）和宁 波的北仑、镇海为7度，设计基本地震加速度为0.1g，其余按6 度设防。甲类建筑应按批准的地震安全性评价结构且高于本地区 抗震设防烈度要求确定地震作用，提高一度的要求采取抗震构造 借施；乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强抗 震构造措施，

：1.3不分结松体系，均采用回一数值，可让设计人员自由掌 握和充分发挥。高宽比的限值比以前有较大的放宽。 一一

栓钉的材质从屈服强度235N/mm²提高到320N/mm²，并规定抗 拉强度不小于400N/mm。

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8.4构件设计与构造要求

8.4.2型钢混凝王柱中，型钢含钢率是指柱截面中，型钢截面 积占柱全截面面积的百分比。最大型钢含钢率的规定，主要是出 于混凝十浇捣的方便，并综合了日本、美国、欧洲等规范提出 15%的建议值，一般来说，自前用得较多的约在5%～8%之间。 8.4.3型钢混凝土柱中型钢钢板不宜过薄，以利于焊接和满足 局部稳定要求。但试验表明：由于型钢受混凝土和箍筋的约束， 不易产生局部压屈，因此其宽厚比可比《高层民用建筑钢结构 技术规程》JGJ99中对钢结构的规定放松，参考日本有关资料 翼缘的宽厚比放松1.5倍，腹板放松2倍，填充式箱形钢管混凝 土可放松1.5~1.7倍。 8.4.14在矩形钢管内浇筑混凝土并由钢管和管内混凝土共同承

担荷载的组合柱，称为矩形钢管混凝土柱。

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9复杂的高层建筑钢筋混凝土结构

9.2带转换层高层建筑结构

9.2.1部分框支剪力墙结构中的转换梁，称为框支梁，转换柱 称为框支柱。

9.4.4错层处的柱受力很复杂，对柱箍筋的做法予以明确。 梯间处搁置梯段梁的柱宜按错层处的柱处理。

梯间处搁置梯段梁的柱宜按错层处的柱处理。

9.5.3 实际工程中，建筑连体的形式多种多样，很难对连

9.5.3实际工程中，建筑连体的形式多种多样，很难

9.5.3实际工程中，建筑连体的形式多种多样，很难对连接亿 的结构形式和连接方式作出统一的规定。对于低烈度区，可适当 放松要求。

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10.1.1~10.1.9高层建筑在楼层高度受限制时，除采用预应力 楼盖外，还可采用宽扁梁体系和加腋大梁体系。扁梁之间的楼 板，通常可以作为受弯构件的一部分计人扁梁刚度。加腋大梁可 采用斜腋，也可采用方腋。高层建筑中需加强的楼盖结构见各相 关章节。

0. 2. 1 ~ 10. 2. 5, 10. 3. 1 ~10. 3. 2

10.3双向板肋形楼盖

对于既不是单向板也不是双向板的异形现浇板，宜将板块划 分为几个规则的板块，设计时将位于周边的小板块作为大板块的 支座板，配筋构造上宜使大板的受力钢筋放在支座板的受力钢筋 之上。 住宅建筑楼面标高不同时，小面积的厨房、厕所相邻时，可 设计成同一块板，或把厨房等归入相邻的楼板中，板面的高低处 宜设置暗梁

10.6钢一混凝土组合楼盖

10.6.1高层钢结构楼面中的简支梁及连续梁宜按组合梁设

10.6.1高层钢结构楼面中的简支梁及连续梁宜按组合梁设计， 其承载能力可采用塑性分析方法进行计算。高层建筑楼面直接承 受动力荷载的情况较少。

10.6.1高层钢结构楼面中的简支梁及连续梁宜按组合

组合梁混凝土翼板可以带板托或不带板托。由于高层钢结构 常用压型钢板作为模板，且带托板的构造较复杂，较少使用在高 层建筑中，故本节仅对无托板的组合梁作出规定。 高层钢结构还可采用钢筋桁架组合模板，其钢筋桁架提供模 板的刚度，镀锌压型钢板作为现浇混凝土的底模，使用阶段可按 普通钢筋混凝土单向板或双向板计算。 10.6.2仅连续组合梁的负弯矩区域容许按组合梁设计。连续组 合梁在负弯矩的纵向钢筋应设置在混凝土翼板的有效宽度bc内。 bse取以下最小值：bce=Lo/3；bce=b。+12h.；bce=bo+b,+b2。 其中Lo为梁的计算跨度，6。为钢梁上翼缘宽度，h，为压型钢板 顶面的混凝土的厚度；b，、b，分别为相邻钢梁间的净距的1/2

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11.1.5由于高层建筑的荷载一般较大，在软弱地基上采用天然 地基易产生过大的沉降，工程质量难以保证，因此宜采用桩基 础，且桩端宜穿越软弱地基，进入比较好的持力层。 11.1.6在我省山区，由于地质条件好，大量高层建筑的基础采 用天然地基，在保证安全的基础上，施工方便，造价低。在覆盖 会比较厚的地区，当土性比较好，特别是高层建筑设置地下室 时，对荷载不大的高层建筑，天然地基也应用得较多。当天然地 基满足不了要求时，可采取一些地基处理措施，如碎石桩加固、 强夯等来提高地基承载力，减少沉降：或采取一些减少沉降的技 术措施，如设置一些减少沉降的工程桩，形成复合地基

11.5.1关于各种桩型的具体设计、构造、适用范围等详见浙江 省标准《建筑地基基础设计规范》DB33/1001。高层建筑应用 较多的桩型为钻孔灌注桩。 11.5.3挤土桩包括先张法预应力混凝土管桩、沉管灌注桩等 等，在深厚软土地基上，单桩承载力比较小，由于高层建筑荷载 一般较大，采用挤土桩作为工程桩，往往布桩比较密集，桩基施 工的挤土效应比较明显，容易造成较大的环境影响或影响成桩质 量。 11.5.4在覆盖层比较薄，以基岩作为持力层时，如岩面起伏较

11.5.1关于各种桩型的具体设计、构造、适用范围等详见浙江 省标准《建筑地基基础设计规范》DB33/1001。高层建筑应用 较多的桩型为钻孔灌注桩。

11.5.4在覆盖层比较薄，以基岩作为持力层时，如岩

大，由于预制桩嵌岩难度大，桩端可能处于很不稳定的状态，从 而产生较大的安全隐患。此时，宜采用钻孔灌注桩作为工程桩

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桩端嵌入基岩的深度除满足规范外某钻孔灌注钢立柱桩制作安装施工方案2-secret，尚应满足基础稳定性的要 求。

11.6.1高层建筑常常设置多层地下室，自前杭州已出现地下四 层及五层地下室。因此，地下连续墙在高层建筑的应用日渐厂 泛。在场地条件日益紧张的情况下，地下连续墙常常在作为基坑 围护结构的同时，兼作永久结构的地下室外墙（即“二墙合一” 情况），有时甚至还具有工程桩的作用。所以，具体设计时应根 据工程的具体特点合理设计，确保地下墙的各项功能满足要求。 11.6.2常用的地下连续墙单元槽段形状为一字型。这种槽段占 地面积小且施工方便，单元槽段长度也可以大一些，从而减少了 槽段接头，更容易保证墙壁质量。在某些特殊情况下需要考虑使 用其它单元槽段形式，如采用“二墙合一”且地下室深度较大 时，可采用抗弯刚度较大的“T”型、“IⅡI”型甚至格型墙段。 11.6.3采用普通柔性接头的地下连续墙施工技术已经比较成 熟，质量也比较容易保证，地下连续墙仅用来作为基坑围护结构 时，一般均使用这种接头形式。在地质条件比较复杂的地层，如 地基土体的渗透系数较大、地下水位变动较大、土层分布不均匀 时，采用柔性接头时在墙段接头处易产生渗漏现象，此时可考虑 采用止水接头。当采用“二墙合一”且地下主体结构通过紧贴 地下墙周边的壁式框架与地下墙连为一个整体时，墙段接头要求 传递面内剪力，此时可采用带穿孔的十字钢板接头，又称“半 测性接头”；当采用“二墙合一”，而地下主体结构紧贴地下墙 周边没有设置结构柱，壁式框架无法形成时，墙段接头不仅要求 专递面内剪力，而且要传递面外剪力或弯矩，此时可采用带端板 的钢筋搭接接头，文称“刚性接头”

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的沉降常常达到20mm左右。墙身的过大沉降会在一定程度上影 响支撑系统的工作状态，对“二墙合一”工程而言，墙体预埋 筋的位置也将发生改变，从而给施工带来不便。当地下墙顶部设 有结构柱时，地下墙还将承担一部分结构竖向荷载，墙身的过大 沉降将对主体结构产生不利影响。 因而地下墙墙端宜进入较好的土层，在墙端土为比较软弱的 粘性土或淤泥质粘土时，墙内宜预理注浆管，地下墙施工结束 后，对墙端土进行注浆加固。 11.6.8从矩形截面受弯构件计算角度来看，保护层厚度越小， 钢筋笼宽度越大，则截面抗弯能力可提高很多。但从现有的地下 连续墙施工水平来看，混凝土保护层厚度太小，施工质量很难保 证，不少工程开挖后地下墙的主筋大量暴露在外面，对结构质量 影响很大。结合已有的地下连续墙施工经验，一般情况下，主筋 混凝土保护层厚度不宜小于60mm，当地下墙需要与主体结构连 接时，钢筋笼上需预先设置各种预理件，此时主筋混凝土保护层 厚度宜适当放大。 11.6.11地下墙与主体结构之间如采用预埋钢筋连接，由于以 后连接时首先需要将预理钢筋扳首，钢筋直径太大或采用螺纹钢 时的扳直难度很大，故宜采用小直径的HPB300级钢筋，大直径 的螺纹钢筋可采用接驳器连接，采用预埋钢筋连接时的预埋筋位 置必须准确。由于地下墙在施工中总有一定的沉降，故预理筋位 置设计时应对这一点有所考虑。预埋钢板法连接对位置的偏差要 求要低一些。 11.6.12钢筋笼端部与接头管或相邻槽段混凝土之间留有一定

的空隙，以及底端收成闭合状是为了方便钢筋笼吊入和定位；由 槽底总存在着一定厚度的沉渣，为确保地下墙底端附近的墙身 质量，钢筋笼下端与槽底之间应留有一定的间隙。

的空隙，以及底端收成团合状是为了方便钢筋宠吊人和定位：由 于槽底总存在着一定厚度的沉渣，为确保地下墙底端附近的墙身 质量，钢筋笼下端与槽底之间应留有一定的间隙。 11.6.14地下墙成槽时，尽管采取了泥浆护壁措施，槽内土体 挖除时，常常会产生比较明显的地面沉降。当周边存在建筑物

11.6.14地下墙成槽时，尽管采取了泥浆护壁措施，

挖除时，常常会产生比较明显的地面沉降。当周边存在建筑物 道路、管线等设施时工艺流程-PC管桩打入施工工艺流程图，地下墙成槽可能会给邻近设施的安全和正

常使用带来影响。因此地下墙施工前应预先分析施工的环境影 响。为保护周边设施，可采用槽壁加固、控制单幅墙的长度、动 态施工、调整泥浆性能等措施，常用的槽壁加固措施包括：水泥 搅拌桩、高压定向摆喷桩、注浆等。