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DBJT15-92-2021广东省标准 高层建筑混凝土结构技术规程.pdf14.4结构风振控制设计
14.4.2高层建筑的风振控制，往往以减小结构的风振加速度、 提高舒适性为主，因而所设置的消能器应以附加阻尼为主，速度 相关型消能器主要为结构附加阻尼，附加刚度较小或不附加刚 度，对抑制结构风致加速度响应的效果较为显著。然而，当结构 的抗侧刚度较小，在风振作用下位移响应也不满足要求时，可联 合采用速度相关型消能器和其他类型消能器（如位移相关型消能 器），同时为结构附加刚度和阻尼
14.4.3不同类型消能器其技术工作原理不同。为提高结构风振 舒适度控制效果，宜根据消能器控制技术原理和结构使用要求。 合理选择消能器，形成合理的结构消能控制体系。 常用的速度相关型消能器有黏滞消能器和黏弹性消能器，黏 带消能器仅为结构附加阻尼，动态刚度效应可忽略：黏弹性消能 想同时为纯物加 IL
14.4.3不同类型消能器其技术工作原理不同。为提高结构风振 舒适度控制效果，宜根据消能器控制技术原理和结构使用要求， 合理选择消能器GB／T 39305-2020 再生水水质 氟、氯、亚硝酸根、硝酸根、硫酸根的测定 离子色谱法.pdf，形成合理的结构消能控制体系
14.4.3不同类型消能器其技术工作原理不同。为提高结构风振
常用的速度相关型消能器有黏滞消能器和黏弹性消能器，黏 带消能器仅为结构附加阻尼，动态刚度效应可忽略：黏弹性消能 器同时为结构附加阻尼和刚度。黏滞和黏弹性消能器通过自身变 形，耗散结构振动能量，达到减小结构风振响应的自的。黏滞和 黏弹性消能器的耗能能力与阻尼器两端相对变形和相对速度的大
小直接相关。消能器相对变形和相对速度越大，其耗能能力越 强，结构风振控制效果越好。因此，黏滞消能器和黏弹性消能器 宜安装于结构相对位移和相对速度较大的部位和层间。 调频消能器包括调频质量消能器和调频液体消能器两类。调 频消能器通过与主体结构发生共振，吸收和耗散结构振动能量。 调频消能器的风振控制效果是通过调频消能器给结构所控振型提 供附加阻尼来实现的。由于调频消能器只能提供一定的附加阳 尼，当主体结构自身阻尼较大时（阻尼比大于3%），调频消能 器的风振控制效果不明显。因此，调频消能器适用于阻尼比较小 的结构。 主被动混合调频质量系统是在被动调频质量消能器基础上 增加主动作动器，并根据测量的结构响应实时调节施加于结构的 控制力。相对于被动调频质量消能器，主被动混合调频质量系统 可以大幅提高结构风振控制效果，适用于对风振减振要求较高的 高层建筑和高算结构
14.4.4消能部件在结构中发挥优越耗能能力的条件，是消能器
在风振作用下具有较天的相对位移或相对速度。因此，消能部件 宜设置在结构层间位移或层间速度较大的楼层，以此提高消能器 的耗能性能，耗散风振输入结构的能量，提高结构的安全性和舒 适性
5采用弹性或弹塑性时程分析法计算结构风振效应时，结
14.4.5采用弹性或弹塑性时程分析法计算结构风振效
构顺风向和横风向的风荷载时程可采用风洞试验方法直接测得， 也可采用线性滤波法或谐波叠加法模拟得到。当采用线性滤波法 或谐波叠加法模拟结构的风荷载时程曲线时，应通过试验数据验 证模拟风荷载时程的正确性
结构风振性能不满足要求时，可直接将消防水箱设计成调频消育 器，即可避免额外设计调频消能器而占用建筑使用空间，又可禾 用消防水箱中水体的运动，形成对结构的控制力而无须额外设计 调频液体消能器，或将消防水箱的重量作为调频质量消能器的
14.4.8调频质量消能器的最优自振频率和最优阻尼比
于以下假定：结构响应仪以调频质量消能器所控制振型为主，不 计其余振型对结构响应的贡献：在安装消能器位置所控振型取为 1；结构所受激励为白噪声激励，风荷载是宽带随机过程，可近 似为白噪声激励
14.4.12增加结构的阻尼比，可以减少脉动风荷载作用，从而
14.4.12增加结构的阻尼比，可以减少脉动风荷载作用，
消能器的最大位移小于其极限位移：若试验加载频率低，导致消 能器最大位移超过其极限位移时，应降低试验中消能器的峰值速 度，使试验中消能器最大位移不超过其极限位移。进行黏滞消能 器和黏弹性消能器疲劳试验的加载方案，应避免因温度升高导致 消能器产生破坏
器和黏弹性消能器疲劳试验的加载方案，应避免因温度升高导致 消能器产生破坏。 14.4.14对于调频消能器，可计算或称量其惯性质量大小，并 实测其刚度元件（或吊摆长度等其他刚度形式）所能提供的刚 度，计算得到调频消能器的实测频率。也可通过动力测试方法 对调频消能器施加扫频激励，根据动力试验方法得到消能器的实 则频率。当采用黏滞阻尼元件或黏弹性阻尼元件为调频消能器提 共阻尼力时，可通过对阻尼元件进行性能检验得到其实测阻尼系 数。当采用其他形式的阻尼元件时，可通过扫频激励的动力试验 方法，得到消能器的阻尼系数。也可通过子系统试验方法，得到 调频消能器在设计风荷载作用下的响应，其惯性质量行程应不超 过其设计行程。可通过对消能器输入非破坏性的较强激励，对其 安全保护措施进行试验，以验证其安全保护措施在响应激励工况 下的有效性和可靠性
14.4.14对于调频消能器，可计算或称量其惯性质量大小
14.4.15主被动混合调频质量消能器测试时，系统软硬件
应与实际运行时的相应参数设定一致。试验时可通过给主动 装置发送力指令驱动阻尼器运动，并与数值仿真结果进行 其中相应时程结果的相关系数应大于0.9，相应时程结果的
值和均方根值误差分别应小于10%和5%。当主被动混合调频质 量消能器超过设计行程时，应有可靠的缓冲措施防正惯性质量对 下部结构造成冲击。消能器比例模型应与足尺消能器系统采用相 司的软硬件架构，并能够模拟足尺消能器系统的主要功能及全部 的安全防护功能。主被动混合调频质量消能器中包含机电装置及 主动控制算法，应用前应对系统的容错能力和可靠性，特别是在 某些极端工况下的可靠性，进行充分的试验检验。其中极端工况 包括突然停电，传感器错误与失效，驱动装置故障、失效与溢 出等。 14.4.17为保证消能器在地震作用下能正常发挥其预定功能 确保建筑结构的安全，并为以后工程应用和标准修订积累经验 业主或房产管理部门等应在建筑结构使用过程中对消能器进行维 护管理。定期检查是由物业管理部门对消能器本身及其与建筑物 连接的状况进行的正常检查，其自的是力求尽早发现可能的异 常，以避免消能器不能正常使用。应急检查是指在发生超越设计 地震荷载的风振侵袭后立即实施的检查，自的是检查确认地震侵
14.4.17为保证消能器在地震作用下能正常发挥其预定功能 确保建筑结构的安全，并为以后工程应用和标准修订积累经验 业主或房产管理部门等应在建筑结构使用过程中对消能器进行维 护管理。定期检查是由物业管理部门对消能器本身及其与建筑物 连接的状况进行的正常检查，其自的是力求尽早发现可能的异 常，以避免消能器不能正常使用。应急检查是指在发生超越设计 地震荷载的风振侵袭后立即实施的检查，目的是检查确认地震侵 袭对消能器性能有无影响
15.5脚手架及模板支架
15.5.7倾斜的混凝土结构构件在混凝土浇筑时会产生较大的水
15.5.7倾斜的混凝土结构构件在混凝土浇筑时会产生较大的水 平分力，模板支架必须具有足够的抵抗水平荷载的能力，以防止 施工过程中模板及其支架发生水平向变形、破坏或塌
15.8.9超高泵送时，混凝土自重压力及管道阻力增大，对混凝 土的流动性要求更高，综合广州西塔及深圳“京基100”工程的 施工经验，本条提出超高泵送要求。由于超高泵送后，混凝土存 在2℃~3℃的温度升高，故混凝土出搅拌车的温度宜按32℃考 虑。由于超高泵送过程中发生堵管和爆管对工程施工影响很大 宜在施工过程对本条文中需进行超高泵送的混凝土的四个泵送指 标进行每车检验，不合格的应退场。 15.8.10C80以上的混凝土胶凝材料用量很大，相应混凝土的 黏性就很大，为降低混凝土黏性，需要使用复合功能的高性能外 加剂。有试验表明，在配置超过C100强度等级以上超高强混凝 土时，采用较大用量聚羧酸外加剂可以使混凝土可泵性指标满足
15.10.10钢管混凝土一次浇筑高度过高，混凝土侧压力在钢板 中产生较大的初始应力，在壁板弯曲刚度较小的矩形钢管中会产 生较大的变形，对结构的受力不利，故应控制混凝土的一次浇筑 高度，减少混凝土浇筑对钢管混凝土柱正常受力的影响。
15.12.8超高层建筑施工中，主体结构施工到一定高度时就要 进行装修及机电工程的施工，主体结构施工用水如不进行有组织 的排放，将会影响装修及机电工程的施工质量和安全，因此，要 求施工单位在超高层建筑施工中设置有组织的临时施工用水排水 系统。
15.12.9钢结构在施工过程中切割的高温钢板下落时
尼龙类安全网会被高温钢板烫坏，失去防护作用，应采用钢质安 全防护网进行防护
15.13.2原材料的温度、天气、混凝土运输方式与时间等客观 条件对混凝土配合比的影响很大。在初次使用前，有必要进行实 标条件下的工况试运行，以保证高温天气条件下施工的混凝土的 生能指标的稳定性。 水泥的水化热将使混凝王的温度升高，导致混凝土表面水分 的蒸发速度加快，从而使混凝土表面干缩裂缝产生的机会增大。 高温天气条件下施工的混凝土落度不宜过低。
15.13.3混凝土高温天气搅拌，首先应对机具设备采
式中：E一一水的蒸发速率［kg/（m²·h）]; 一 混凝土水分蒸发面以上1.5m高度测得的大气 相对湿度（%）； T。——混凝土水分蒸发面以上1.5m高度测得的大气 温度（℃）； T一一混凝土（湿）表面温度（℃）； V一混凝土水分蒸发面以上0.5m高度测得的水平 风速（km/h）。 13.14补救措施包括：补充水泥砂浆、铲除表层混凝土、插 钢筋等。
15. 15 绿色施工
15.15.7施工阶段的不同，对现场布置的需求也会发生变化。 现场需根据变化了的施工环境及时、合理、安全、科学有序地做 出施工平面布局的调整，做到合理使用施工用地，保证施工安全 文明及保持良好的场容场貌。减少和避免临时建筑拆迁和搬迁 最大限度地节约土地资源。一般建筑工程至少应有地基基础、主 本结构工程施工和装饰装修及设备安装三个阶段的施工平面布 置图
15.15.8条文说明如下：
15.16装配式混凝土结构施工
15.16.5装配式结构防高处坠落措施应包括： 1预制梁吊装高处作业前应拉设安全母索，作业人员应正 确佩戴安全带并挂牢在安全母索上， 2装配式建筑楼层临边防护可采用外脚手架或采用预理埋件 连接钢管、定型网片等形式。 3预制板吊装前宜在预制梁之间拉设安全网
3.0.1厂东省基本风压值采用现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009及广东省建筑科学研究院提供的资料。
B.0.1厂东省基本风压值采用现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009及广东省建筑科学研究院提供的资料。
附录E钢管混凝土斜交网格筒简节点设计方法
N*=N,+N2 cosa a+b d α α a+b= sin 2 cOS 2 2 d d α d α b= 1+tan tan 2 2 2 2 2 d α α d α a= sin 1+tan 2 COS 2 2 2 2
2 钢管混凝土短柱轴心受压的承载力：
No=f.A。(1+20) f.A.
No=f.Ac(1 f,A. 0= f.A.
式中：No 钢管混凝土轴心受压短柱的承载力设计值： 套箍指标； 混凝土轴心抗压强度； A. 核心混凝土截面面积
N=pNo =P,Pr≤P0
e>1. 55时 Pe=0. 4/(eo/re)
式中：lo 计算长度； Tc 核心混凝土的半径； eo 柱较大弯矩端的轴向压力对构件形心的偏心
核心混凝土的半径； eo 柱较大弯矩端的轴向压力对构件形心的偏心 矩,eo=M/N。 节点设计中，取钢管混凝土短柱轴心受压的承载力N。=f.A 1+20），计算结果偏于安全。 3按节点与构件等强的原则进行设计：
节点设计中，取钢管混凝土短柱轴心受压的承载力N。=f.A。 1+20），计算结果偏于安全。 3按节点与构件等强的原则进行设计：
在节点处取*=1，。=Pe，f=f，近似A=A。 有 N*=$.βf.Ac(1+20*) 由式（4），式（14），式（15），令Ni=N2=N
按钢管混凝土柱承受的最大作用力的K倍进行设计：
kN 2 pefe*A. f*A. 求得*后，可由 A 得到A* Bf.A
kA 2 Pefe*Ac fA. 0 得到A* Bf.A
Bf.A 5经试验研究，弹塑性有限元分析结果与试件静载试验结 果比较吻合，且偏于安全，表明其力学模型及分析参数的选取基
123×27 钢管混凝土柱套箍系数θ= =1. 50 0.0576x38200
N 7500 实测N=7500kN，Φ =0.852 No 8800
节点钢管直径、用料同钢管混凝土柱，β=1。由式（17） 可得：
本设计方法，节点钢管壁厚需19.5mm，但实际试件节点
N 7250 实测N=7250kN，Φ =0.823 No 8800
节点钢管直径、用料同钢管混凝土柱，β=1。由式（1 可得：
E.0.3在两钢管混凝土柱相贯的起点，两圆相切，过切点的切 线与椭圆连接板平行，由此处分离体的平衡条件，可得：
当O==f 时，得：
过此切点，椭圆连接板的横向拉应力逐渐减小，竖向压应力 逐渐增加，在节点中部附近，椭圆连接板主要起传递轴向压力、 减小混凝土压应力的作用
过此切点，椭圆连接板的横向拉应力逐渐减小，竖向压应力 逐渐增加，在节点中部附近，椭圆连接板主要起传递轴向压力、 减小混凝土压应力的作用
附录F圆形钢管混凝土构件设计
F.1.1Nuk为材料强度标准值计算的钢管混凝土单肢柱的轴向 受压承载力标准值。
G.1节点环梁受拉环筋和箍筋的计算
表2环梁节点主要试验情况
梁环筋强度设计值f，=300N/mm²，箍筋强度设计值 =300N/mm², μ=S/(r+bh/2) 。
满足环梁节点与钢管界面抗剪验算要求
公路工程试验检测仪器设备校准指南.pdf实配5业25（Agh上=2454mm²）
α,Asv1/=0.19f,Ask上/f=783.41mm αAsv2/=0.36f,Ask下/fvx=542.59mm
环梁下部环向钢筋面积：
Ash下=0. 86Ask下=1080mm 实配3业22（Ash下=1140mm²）
x,Asv1/h=0.36f,Ask上/f.v=1484.35mm α,Asv2/=0.36f,Ask下/f,=542.59mm²
T／CSF 011-2019标准下载附录H结构弹性、弹塑性时