标准规范下载简介
JGJ／T 282-2012 高压喷射扩大头锚杆技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf1 《建筑地基基础设计规范》GB50007 2 《建筑结构荷载规范》GB50009 3 《混凝土结构设计规范》GB50010 4 《岩土工程勘察规范》GB50021 5 《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046 6 《建筑边坡工程技术规范》GB50330 7 《通用硅酸盐水泥》GB175 8 《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224 9 《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370 10 《混凝土用水标准》JGI63 11 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120 12 《无粘结预应力筋专用防腐润滑脂》JG/T3007
1 《建筑地基基础设计规范》GB50007 2 《建筑结构荷载规范》GB50009 3 《混凝土结构设计规范》GB50010 4 《岩土工程勘察规范》GB50021 5 《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046 6 《建筑边坡工程技术规范》GB50330 7 《通用硅酸盐水泥》GB175 8 《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224 9 《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370 10 《混凝土用水标准》JGI63 11 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120 12 《无粘结预应力筋专用防腐润滑脂》JG/T3007
1.0.1高压喷射扩大头锚杆作为一种新型的锚固结构，抗拔力 大，位移小，可靠性高，安全性好，可以降低工程造价某公园景观施工组织设计，提高安 全水平，符合我国节能降耗的产业政策方向。 1.0.2高压喷射扩大头锚杆适用于工业与民用建筑、水利水 电、市政工程、城市地铁轨道交通、地下空间资源开发等建设工 程的基础抗浮、基坑支护和边坡支护工程 1.0.4本规程未明确处，按现行国家标准和相关行业标准
的主体建筑物的设计使用年限相同；对边坡支护锚杆，应与边坡 的设计使用年限相同：对基坑支护铺杆，应与基坑的设计使用年 限相同。
基坑和边坡的要求执行；对抗浮锚杆应按照锚杆所连接的！ 筑物的要求执行。
4.1.1本条规定将杆体与注浆体粘结安全系数和注浆体
1.1本条规定将杆体与注浆体粘结安全系数和注浆体与地 发安全系数分别处理。杆体和注浆体属于人工材料，其力学 的离散性比地层土体小，为达到相同的可靠度要求，杆体与 体的粘结安全系数比注浆体与地层抗拔的安全系数小。
4.1.3扩大头的直径、长度和抗拔力与施工工艺参数
设计文件明确规定有关施工工艺参数有利于施工管理和质 员现场监督检查，控制工程质量。
当工程小且有条件时，也可以在现场对裸线进行加工，外套软管 宜采用高密度聚乙烯（HDPE）软管或聚丙烯（PP）软管，不 得采用聚氯乙烯（PVC）软管。高密度聚乙烯软管和聚丙烯软 管均具有耐腐蚀、内壁光滑、强度高、韧性好、重量轻等特点， 但聚丙烯的使用环境温度不得低于0℃；而聚氯乙烯软管强度较 低，高温和低温时化学稳定性差，易脆化、老化。防腐油脂应满 足设计和有关规范要求。 除修复的情况外，钢绞线不得连接。在修复时若须对钢绞线 进行连接，应采取可靠的连接方式并经过试验验证。
4.2.3为了加快注浆体的凝结，必要时可使用早强水泥
推荐在制备水泥浆时添加早强剂。不宜采用高铝水泥是因 强度降低较大。
大，与注浆体大范围结合成一体，可较好地避免应力集中、
装和回收卡死等不良现象，优于传统的块状承载体，适合于扩大 头可回收锚杆和回转型锚杆。 承载体是制约锚杆抗拔力的重要因素之一，施工前应针对承 载体进行锚杆的基本试验，检验承载体的承载能力是否达到锚杆 抗拔安全系数K的要求。
漏浆而影响自由段的自由变形，自由段杆体应涂以润滑油脂或防 腐油脂后再安装套管。
4.3.1钢材长期浸范在水中时，由于氧溶入较少，不易发生化 学反应，故钢材不易被腐蚀；相反，处于干湿交替状态的钢材， 由于氧溶入较多，易发生电化学反应，钢材易被腐蚀。边坡和基 坑支护锚杆，由于坡体和坡面水环境复杂，水位变化频繁复杂 锚杆易被腐蚀。
腐锚杆下，采用套管或防腐涂层密封保护使锚杆杆体与地层介质完 全隔离，是根本解决办法。为了避免端口的问题，可采用回转型 锚杆，杆体在地层中全长被套管封闭，与地层没有任何接触，使 地下介质无法接触杆体。对于钢筋锚杆，应对钢筋与地层接触的 全部外表面采用防腐涂层保护，与地层介质完全隔离。
技术规程》CECS22：2005第6.3节规定，Ⅱ级防腐的永久性锚 杆杆体水泥浆保护层厚度不应小于20mm，临时性锚杆不应小于 10mm。《建筑桩基技术规范》JGJ942008第4.1.2条规定，主 筋的混凝土保护层厚度不应小于35mm，水下灌注混凝土不得小 于50mm。本条规定扩大头段的注浆体保护层厚度不应小于 100mm，比上述两规范提高了一倍以上。扩大头段杆体的保护 层厚度可根据扩大头直径和杆体的倾斜充许值计算，不能满足本 条要求时，应增大扩大头直径或控制杆体倾斜。钢筋锚杆非扩大
买的保护层厚度采用圆盘状定位器（或称对中支架）折 沿宽度应大于要求的保护层厚度
头的保护层厚度采用圆盘状定位器（或称对中支架）控制：其边 沿宽度应大于要求的保护层厚度。 4.3.7封锚混凝土为二次浇筑，设置锚筋或钢丝网可防止混凝
4.3.7封锚混凝土为二次浇筑，设置锚筋或钢丝网可防止混凝 土保护层开裂、脱落。
4.5基坑及边坡支护锚杆
4.5.2锚杆扩大头的埋深和所在土层的土质情况是影响销 拔力和锚固体稳定性的两个主要因素，在设计时应予以 重视。
4.5.6本条对自由段最小长度的规定，是为了确保锚固
定安全和减小基坑位移。在适当的范围内，自由段越长，锚固体 埋置越深远，安全性越好。锚固段最好设置在基坑开挖变形影响 范围以外的土层中，本条以潜在滑裂面以外沿锚杆轴线方向自由 段的长度不小于孔口到基坑底深度的距离作为标准，基坑开挖的 影响已相对比较小了。若有软土，自由段尚应完全穿过软土。如
果自由段过短，锚固段设置在基坑开挖变形影响范围内， 将随基坑升挖而移动，对基坑坡体的位移控制和稳定安 用式（4.5.6）计算时，对分层土内摩擦角可按厚度加 取值。
4.5.9整体稳定性验算若不能满足要求，应加大锚杆长度和扩 大头埋深、加大间距。
4.5.9整体稳定性验算若不能满足要求，应加大锚杆长
以位移控制为设计条件。普通预应力锚杆自由段短，没有穿过基 抗开挖变形影响范围，基坑下挖时锚固段会随基坑坡体一起位 移。普通锚杆锚固段太长：在受力过程中随看应力向锚固段后端 传递而发生较大的位移，因此，普通预应力锚杆是不能严格控制 基坑位移的。采用扩大头锚杆，一是设置足够长的自由段，以完 全穿过基坑变形影响范围（工程实践中，当周边建筑物对位移敏 感时，可以将扩大头设置在基坑底高程以下，完全不受基坑开挖 的影响）；二是采用很短的锚固段长度（一般仅以4m～6m长度 的扩大头为锚固段），消除或显著减小锚杆工作期间由于应力传 递产生的位移；三是采用较大的拉力进行预张拉后再锁定，以消 除或减小锚杆工作期间锚固体范围土体的变形，这样，可以使基 坑的位移基本上由锚杆自由段的弹性所控制，这个变形是可计算 的和可控制的。
区，位移控制锚杆的布置应使自由段穿过这三个区域，将扩大头 布置在不受基坑开挖和变形影响的稳定地层之中，且要求土质较 好，以确保扩大头基本不发生位移，成为一个相对固定的锚固 点。本条第1款规定应以扩大头设置在变形影响区以外为原则， 当基坑坡体土质较差、变形影响区较大时，应将扩大头设置在基 坑底面高程以下。 扩大头到锚头之间全长设置为自由段，实现扩大头到锚头之
间“点到点”的弹性拉结和力的传递，将荷载直接传递给扩大 头，避免由于锚固段应力峰值的向后迁移而出现不可测、不可控 制的附加位移。
4.5.12扩大头前端软土层对扩大头的位移是有影响的
数值模拟研究并参考相关资料，这个距离为7倍～12倍扩天买 直径。基坑坡体土质较差，如淤泥或淤泥质土，基坑开挖变形影 响范围很远，应将扩大头设置在基坑底高程以下，以避免基坑变 形的影响。
的，当位移控制值较小时，实际土压力值将与主动土压力和被动 土压力有差异
4.5.14张拉荷载比普通锚杆提高是为了尽量减小锚固
4.5.15扩大头直径比普通锚固段直径大很多，对于回
回收锚杆，采用网筋注浆复合型承载体和合页夹形承载体可适当 地在孔内利用弹性张开，回转半径大，回收方便，锚固体的受力 条件好，比普通的U形槽承载体更好
方法。一般资料推荐的安全系数为1.2～1.5，本条规定不小 于 1. 5。
4.6锚杆结构设计计算
.5.1条。式（4.6.5）中没有考虑普通锚固段注浆体与锚
4.6.6本条规定参考《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：
4.6.7锚杆承载体的承载力目前尚没有可靠的通用计算公式，
4.6.7锚杆承载体的承载力目前尚没有可靠的通用计算公式， 应通过现场基本试验确定。
范》GB50330、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120和《岩土锚 杆（索）技术规程》CECS22对杆体截面面积的设计计算有一些 差异。本条抗拉断综合安全系数K，包含特征值与设计值的换算 以及锚杆耐久防腐等方面因素。抗拔桩对钢筋的耐久防腐保护 般是通过限制桩身混凝土裂缝开展宽度来抵抗地下介质的侵蚀 锚杆对钢材的耐久防腐保护一般是采取必要的防腐构造并通过增 加钢材的截面面积预留一定的表层腐蚀裕量来抵抗地下介质的侵 蚀。钢筋受侵蚀后会在表面形成一层薄的氧化层，该氧化层具有 抗耐外部介质侵蚀的作用。对临时性锚杆，本条取K三1.1~ 1.2，是考虑本规程第4.5.4条的规定，临时性锚杆杆体材料 般采用钢绞线，而钢绞线的标准强度与设计强度还有1.4倍的安 全储备
表4钢绞线与水泥浆注浆体粘结强度试验数据
注：1钢绞线公称直径D为15.20mm，抗拉强度标准值1860MPa； 2注浆体采用强度等级42.5的普通硅酸盐水泥，水灰比0.5； 3注浆体直径150mm； 4为避免应力不均匀，水泥浆注浆体试件受拉端与钢模之间加入了衬垫 木板。
注：1钢绞线公称直径D.为15.20mm，抗拉强度标准值1860MIPa； 2注浆体采用强度等级42.5的普通硅酸盐水泥，水灰比0.5； 3 注浆体直径150mm； 4为避免应力不均匀，水泥浆注浆体试件受拉端与钢模之间加入了 木板。
4.7.1各个工程的地下水位变幅与所需抗浮力之
2预应力锚杆锁定以后，基坑的开挖意味着锚杆荷载的增 加，因此预应力锚杆的初始预应力值也不能过高，以保证在荷载 增加或变化的各种工况下，锚杆的工作拉力值不超过其抗拨力特 征值。
5.1.1高压喷射扩大头锚杆施工应采用专用设备，这是确保工
1.1高压喷射扩大头锚杆施工应采用专用设备，这是确 质量的基础。
层中进行。扩大头直径的试验检验除本条规定的两种方法 ，有条件时还可以采用其他可靠的方法。
（进行过程控制，钻机具备自动监测记录的功能，可较好地码 工监测记录客观、真实、可靠，
5.1.6自前所能进行的扩大头直径检测大多为间接方法 力检测为直接方法，因此当两者出现矛盾时应以抗拨力机 为依据调整有关设计参数（如扩大头直径、长度、抗拨力 数等）。
5.2.1钢锚杆杆体尤其是钢绞线不得采用电焊等高温方式熔 断。钢绞线的力学性能对表面的机械损伤非常敏感，应避免擦 刮、碰撞、锤击等，否则应报废 5.2.2杆体定位器是杆体获得注浆体保护层厚度的必要条件， 对永久性钢筋锚杆，定位器的布设问距应取1.0m，其他情况可 取1.0m～1.5m。当杆体采用预应力混凝土用螺纹钢筋时，严格 禁止采用任何电焊操作，哪怕在杆体上轻轻点焊，也对杆体强度 有较大损伤，必须杜绝，
待不而电件等荷温力式 断。钢绞线的力学性能对表面的机械损伤非常敏感，应避免擦 刮、碰撞、锤击等，否则应报废
.3钢绞线的下料长度应考虑承载构件、张拉长度的要求
钢绞线的下料长度应考虑承载构件、张拉长度的要求， 长度的基础上留有足够的富余量。因预应力扩大头锚杆自 长，杆体定位器应在包括自由段的全长范围内设置， 因钢塑U形承载体存在卡死的风险，水平向或水平倾斜
在设计长度的基础上留有足够的富余量。因预应力扩大头锚杆自 由段较长，杆体定位器应在包括自由段的全长范围内设置。
5.2.4因钢塑U形承载体存在卡死的风险，水平向或水平倾斜 向锚杆应优先采用网筋注浆复合承载体或合页夹形承载体，
向锚杆应优先采用网筋注浆复合承载体或合页夹形承载体。
.2采用套管护壁钻孔，对后续杆体安放有利，因此，除 急定的竖向锚杆以外，均推荐采用套管护壁钻孔；对回转型 因杆体安放时对孔壁有挤压作用，应采用套管护壁钻孔
5.4.1高压喷射扩孔的施工参数中压力、提升速度、扩孔遍数
5.4.1高压喷射扩孔的施工参数中压力、提升速度、扩手 是最重要的工艺参数，应予以足够的重视。在通过试验或 验初步确定之后，在正式施工前应进行试验性施工验证， 中应严格按经试验确定的参数执行。
5.4.4有工期要求时，可采用同强度等级的早强水泥，
5.4.5水泥浆液的水灰比不宜太低，以免影响高压喷射扩孔的 效果。
5.4.6高压管长度不宜太长，以免产生较大的压力损失，影响
5.4.6高压管长度不宜太长，以免产生较天的压力损失 高压喷射扩孔效果。
5.4.7目前的设备能力，喷管长度一般为2m左右，当
计长度大于2m时，须分段扩孔。为保证整个扩大头段的连 施工时进行适当的搭接是必要的，
况，应立即停止作业，查明原因，排除故障，恢复正常后才能恢 复扩孔作业。
的重要手段。因此，按附录C如实准确地记录各项
量管理的一个重要环节。
5.5.1扩孔完成后，应立即取出喷管并迅速将杆体放人锚孔直 到设计深度，以免浆液沉淀和凝固导致增加杆体放人的难度。采 用套管钻孔的，应在杆体放人到位后立即取出套管，以免增加套 管取出的难度。
5.6.1 注浆的目的是将钻孔和扩孔的泥浆和较稀的水泥浆置换 出来，因此，注浆管的出浆口插入孔底并且保持连续不断地灌注 是非常重要的
出来，形成强度较高的注浆体。有条件进行水泥砂浆注浆 浆的水灰比在满足可注性的条件下应尽量小，具体根据注头 性能确定。
5.7.1锚杆张拉和锁定是锚杆施工的最后一道工序，对台座、 锚具的检查控制是十分必要的。由于扩大头锚杆的自由段一般较 长，应重视在正式张拉前取10%～20%抗拔力特征值进行的预 张拉。为调平摆正自由段，必要时还可以在预张拉过程卸下千斤 顶重新安装夹片。
高于张拉锁定值，根据经验一般可取张拉锁定值的1.10倍～ 1.15倍，必要时可采用拉力传感器和油压千斤顶现场对比测试 确定。
5.7.3在主体结构施工期间，乡
、上覆土重以及其他恒载）的增加对预应力锚杆的锁定是有 的，设计时应充分考虑，确定合理的锁定时间和张拉锁定值
.4高压喷射扩大头锚杆施工质量应严格进行过程控制， 自动监测记录是客观和真实的，旁站监督是必要的，
5.8.4高压喷射扩天头钳
5.9.1不合格锚杆是废弃还是降低标准使用，不仅与该锚杆的 力学性能有关，还应考虑锚杆的布置情况
6.1.1杆体的极限承载力按其标准强度计算。当杆体所采用的 钢绞线根数较少且自由段摆平调直较好时，各根钢绞线受力较均 匀，对不用于工程的试验锚杆可取90%极限承载力为最大试验 荷裁。
6.2.2锚杆极限抗拨力试验的主要目的是确定锚固体的抗拔承 载力和验证锚杆设计施工工艺参数的合理性，因而锚杆的破坏应 控制在锚固体与土体之间。由于杆体的设计是可控因素：适当增 加锚杆杆体截面面积，可以避免试验时杆体承载力的不足。 6.2.3表6.2.3循环试验加荷等级在《岩土锚杆（索）技术规 程》CECS22：2005的基础上120张图讲解阀门的应用场景及计算选型.pdf，根据实践经验并参照国外有关 地层锚杆标准（草案）的有关规定，对试验加荷的步距进行了， 些调整，在各循环的各个加荷等级中以使后一级步距不大于前 级步距。
6.4.5本规程规定的扩大头锚杆的自由段长度较长，自由段变 形的影响因素较多，因此，对非位移控制锚杆本条规定将实测弹 性位移应超过自由段长度理论弹性伸长值的比例定为60%；对 位移控制锚杆，弹性位移能充分自由地展开是重要的，故仍规定
6. 4. 6 与预应力锚杆不同，非预应力锚杆试验位移与工作位移
6.4.6与预应力锚杆不同中建x 局的施工组织设计（98P）.doc，非预应力锚杆试验位移与工作位移
是一致的，因此，对非预应力锚杆应以锚杆总位移量作为是
统一书号：15112：21871