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艺探伤数量可视工程的重要性、荷载特性、工厂焊接质量、焊接工艺材料和技术熟练程度作适当增减； 现场拼装焊缝的探伤数量应适当增加； 美拾测数是止气务恒终长底其数计

范》（GB20505）和《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》（GB3323）的有关 规定

6.2.10.1运输船舶应具有足够的甲板装载面积、良好的封固条件和适航性，锚系设 施的配备应满足在锚泊水域卸载时船舶定位和绞锚移船的需要： 6.2.10.2运输前应确定航行路线和气象窗口， 6.2.10.3装卸作业应制定专项方案，对装载位置、平面扭角、数量、顺序和装卸载 时的锚泊方式做出合理安排，并制定应急预案， 6.2.10.4钢圆筒装船时，应控制圆筒的平面扭角， 6.2. 10. 54 钢圆筒装船后应采取封固措施： 6.2. 10. 6 装卸船过程中应采取减小筒体变形和防止筒体破坏的措施

规定， 6. 3. 1. 1 吊架的刚度及强度应满足钢圆筒振沉和上拨的受力要求 6.3. 1. 2 振动锤重心、形心、激振力作用线和夹具的夹持力合力作用线应在同一垂 上，

6.3.1.1吊架的刚度及强度应满足钢圆筒振沉和上拨的受力要求某火电厂施工组织设计.doc，

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6. 3. 1. 4 吊耳应在同一圆周上，吊耳到圆简圆心的距离充许偏差为筒半径的±0.05% 6. 3. 1. 5 吊耳销孔中心在同一水平面上的允许偏差应为±5mm： 6. 3. 1. 6 围梁安装后，相邻两吊耳间距离的允许偏差应为±15mm 6. 3. 1. 7 吊架各构件的连接宜采用高强螺栓连接

3.2振动锤的选型应符合下列规

6.3.2.1水上施工宜选用液压振动锤，

6.3.2.3振动锤激振力可按下式计算

f=n+F F=M + α* =2π·f

6.3.4.3振动梁的中心点应在一个圆周上，其允许偏差为钢圆筒半径的0.1%： 6.3.4.4振动梁采用焊接连接时，焊缝应全部探伤 .3.5液压夹具应符合下列规定： 6.3.5.1液压夹具的数量和布置应保证具有足够的夹持力和激振力的有效传递： 6.3.5.2夹具应配备保护阀和液压锁， 6.3.5.3液压夹具液压缸的行程应大于200mm： 6.3.5.4液压夹具的内外夹头板两斜边夹角宜为30°，夹具底部应安装夹持钢圆筒 的导向装置： 6.3.5.5夹具内外夹齿齿面的曲率半径应与钢圆筒曲率半径相吻合： .3.6锤组动力柜的总功率、最大工作转速、最大驱动压力、总驱动流量和液压油箱 空和笙技术性能应满只伟用要式

6.3.5.5夹具内外夹齿齿面的曲率半径应与钢圆筒曲率半径相吻合

6. 3. 11. 3 当钢圆筒振沉区域存在硬夹层，应采取辅助措施进行处理， 6.3. 11. 4 钢圆筒下沉过程中起重设备应保持一定的吊力： 6. 3. 11. 5 钢圆筒自沉和振沉过程中，应根据监控结果对平面位置和垂直度适时进行

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内圆筒振沉高程应符合设计要求，出现异常情况应会同设计单位 商振沉完成后应及时回填，落料点宜在筒中心。

6.4.3.1止水材料的选择应综合考虑止水效果和可操作性 6.4.3.2 灌浆施工前应对槽进行清孔： 6.4.3.3槿槽内灌浆应在副格仓内回填完成后进行，单个样檀灌浆过程应连续

6.4.3.1止水材料的选择应综合考虑止水效果和可操作性，

.5.2周边环境监测项目应根据钢圆筒施工对周边建（构）筑 影响情况确定，见表6.5.2.

表 6.5.2周边环境监测项目

6.5.3监控和监测的测点布置应符合下列规定： 6.5.3.1测点应能反映监控对象的实际状态及变化趋势，测点应布置在内力及变形 关键特征点上：

6.5.3.1测点应能反映监控对象的实际状态及变化趋势，测点应布置在内力及变开 键特征点上： 6.5.3.2测点不应妨碍监控对象的正常工作，并应减少对施工作业的不利影响： 6.5.3.3监控标志应稳固、明显、结构合理，并应避开障碍物，便于观测

6.5.3.2测点不应妨碍监控对象的正常工作，并应减少对施工作业的不利影响： 6.5.3.3监控标志应稳固、明显、结构合理，并应避开障碍物，便于观测，

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表7.0.1钢圆简制作的允许偏差

表 7. 0. 2副格制作的允许偏差

表7.0.3钢圆简振沉的允许偏差

程的允许偏差应为±300mml

附录 A 黏性土竖向地基刚度折减系数

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平面稳定送代算法中插人式钢圆筒结构变位模式可假定钢圆筒纟 专中心0点转动，变位模式如图B.0.1所示

附录B平面稳定迭代算法

图B.0.2平衡迭代计算模式

式中Pi2 第一层土底部水平地基反力（kN/m）； Km. 第一层土地基水平刚度（kN/m"）;

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h 转动点距离计算泥面的距离（m）； d, 第一层土厚度（m）; 0 钢圆筒结构的转动角度（）； P21 第二层土顶部水平地基反力（kN/m）; Ki2 第二层土地基水平刚度（kN/m"）; P22 第二层土底部水平地基反力（kN/m）; d2 第二层土厚度（m); Pi1 第i层土顶部水平地基反力（kN/m）； K 第i层土地基水平刚度（kN/m"）； d, 第j层土厚度（m); Pi2 第i层土底部水平地基反力（kN/m）； Pml 第n层土顶部水平地基反力（kN/m）； K. 第n层土地基水平刚度（kN/m"）; Pnm2 第n层土底部水平地基反力（kN/m）; n 总土层数， 0.3.2. 钢圆筒底部坚向地其友五可按下列公式计算

B.0.3.2钢圆简底部坚向地基反力可按下列公式计算

B 11 K 2 B q2 = Ky

式中Q 作用在筒底部的水平滑动力标准值（kN/m）； K 钢圆筒底部土层地基的水平切向刚度（kN/m"）； 转动点距离计算泥面的距离（m）； 钢圆筒有效插人深度（m）； 钢圆筒结构的转动角度（°）； A 每延米筒底面积，梯形分布时其值为钢圆筒底的等效宽度B（m/m）： B. 0.3.4 钢圆筒水平位移4、转动角度、转动点距离计算泥面的深度h以及转动 点至钢圆筒中心线的距离。可按下列公式计算，

附录 B 平面稳定送代算法

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式中Q 作用在筒底部的水平滑动力标准值（kN/m）； K 钢圆筒底部土层地基的水平切向刚度（kN/m）； h一 墙体转动中心距离计算泥面的深度（m）； d 钢圆筒有效插人深度（m）； 钢圆筒结构的转动角度（）； A 每延米筒底面积，三角形分布其值为墙体底面实际受压宽度（m²/m） B. 0. 4. 4 钢圆筒水平位移△、转动角度、转动点距离计算泥面的深度h计算应按

第B.0.3.4款计算，其中转动点至钢圆筒中心线的距离e、计算系 安下列公式计算：

附录 B 平面稳定送代算法

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C. 0. 1 钢圆筒动摩阻力可按下式

钢圆筒动摩阻力可按下式计算，

C.0.3钢圆筒极限摩阻力可按下式计算：

0.3钢圆筒极限摩阻力可按下式

式中 Q.一 钢圆筒极限侧摩阻力（kN）； 钢圆筒截面周长；包含钢圆筒内、外壁及纵肋（m）； 第i层土的极限侧摩阻力标准值（kPa）； l一—筒身第i层土厚度（m)： C. 0. 4 钢圆筒端阻力可按下式计算：

式中Q 钢圆筒端阻力（kN） qit 极限端阻力标准值（kPa）； 钢圆筒端部截面面积（m²）

附录 D 本规范用词说明

为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： （1）表示很严格，非这样做不可的，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； （2）表示严格，在正常情况下均应这样做的，正面词采用“应”，反面词采用“不 应”或“不得”； （3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的，正面词采用“宜”，反面 词采用“不宜； （4）表示有选择，在一定条件下可这样做的采用“可”

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本规范主编单位、参编单位、主要起草人、 主要审查人员、总校人员和管理组人员名单

本规范主编单位、参编单位、主要起重

中交第四航务工程助察设计院有限公司 中交一航局第一工程有限公司 中国交通建设股份有限公司 中交第一航务工程局有限公司 中交天津港湾工程研究院有限公司 卢永昌（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 李一勇（中交第一航务工程局有限公司） 肖任宝（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 以下按姓氏笔画为序） 王汝凯（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 王婷婷（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 孔令磊（中交第一航务工程局有限公司） 安秀山（中交一航局第一工程有限公司） 十国良（中交天津港湾工程研究院有限公司） 孙英广（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 孙竹（中交第一航务工程局有限公司） 李伟仪（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 李建宇（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 李增军（中交第一航务工程局有限公司） 刘昊槟（中交一航局第一工程有限公司） 林鸣（中国交通建设股份有限公司） 孟凡利（中交第一航务工程局有限公司） 吴致宏（中交一航局第一工程有限公司） 张道良（中交一航局第一工程有限公司） 沈家海（中交一航局第一工程有限公司）

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背新伟（中交天津港湾工程研究院有限公司） 梁桁（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 彭志豪（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 主要审查人：解曼莹 （以下按姓氏笔画为序） 王元战、方爱东、仇伯强、冯海波、刘亚平、刘国辉、 范期锦、莫景逸、祝振宇、蔡正银、滕爱国 总校人员：祝振宇、刘国辉、李荣庆、檀会春、吴敦龙、董方、 卢永昌、叶国良、孔令磊、肖仕宝、背新伟 管理组人员：卢永昌（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 李增军（中交第一航务工程局有限公司） 覃杰（中交第四航务工程勘察设计院有限公司） 肖任宝（中交第四航务工程勘察设计院有限公司）

中华人民共和国行业标准

中华人民共和国行业标准

插入式钢圆筒结构设计与施工规范

ITS 167132019

附录A黏性士竖向地基刚度折

石油,天然气管道场站施工组织设计黏性土竖向地基刚度折减系数

1.0.2，插人式钢圆筒结构用于防波提、护岸及围堰工程，国外已有儿十年成熟的设计、 建造和使用历史，我国自20世纪90年代后期将其应用于人工岛、防波堤、护岸工程 积累了该类结构翔实的设计和施工经验，国外已有插人式钢圆筒用于码头的结构案例 结合结构特性和码头功能要求，插入式钢圆筒结构在我国具备用做码头结构的条件和推 广使用价值，故本规范也可适用于插入式钢圆筒码头结构的设计与施工

插入式钢圆简结构设计与施工规范（JTS167—13—2019）

.0.2、副格结构需要适应钢圆筒振沉的初始偏位和施工、使用过程中的变位，工程经 验表明弧形钢板结构具有较大的柔性，是理想的连接相邻钢圆筒的副格结构，具有通用 生，因此本规范的副格结构特指弧形钢板结构： .0.15振沉设备由吊扣、吊架、振动锤、振动梁、液压夹头、测控装置组装成的振动 锤组及动力柜、液压油管（或电缆）、联合操纵系统、集中操纵台等设备组成，

3.1.2根据《港口工程结构可靠性设计统一指标》（GB50158），永久性港口建筑物的 设计使用年限为50年，临时性港口建筑物为5年一10年：在此基础上，根据结构的使 用要求综合确定插入式钢圆筒结构的设计使用年限

3.1.4钢圆筒直径和插人深度需考虑的施工条件包括钢圆筒制造、运输、起重船能力 和振沉锤组能力等，

限制，自前已应用副格最高的为32.0m、入土深度为14.5m：为满足施工可行性成都某高层商住楼施工组织设计(争创天府杯)_secret，副格 结构高度的入土深度应根据结构功能和施工能力综合确定，