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1101.三堡经济适用房云峰家园农转居多层公寓二标脚手架搭拆专项方案.docx

最大挠度为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，挠度计算公式：

V=0.677×Q1×l4/100×EI+0.99×Q2×l4/100×EI

式中， E——Q235 钢材的弹性模量基坑钢板桩支护方案.doc，取 2.06×105

I——惯性矩，取 12.19×104

Q1——静载标准值=0.038+0.052=0.09KN/M

Q2——活载标准值=0.7KN/M

则， V=（0.677 × 0.09+0.99 × 0.7 ）× 15004/100 × 2.06 × 105 × 12.19 ×

最大挠度小于 1500/150 和 10MM，满足要求！

小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面，用大横杆支

座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1、大横杆的自重标准值 P1=0.0.8×1.5=0.057KN

脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.5/3=0.079KN

活荷载标准值 Q=2×1.05×1.5/3=1.05KN

荷载的计算值 P=1.2×(0.057+0.079)+1.4+1.5=1.633Kn

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩

和。均布荷载最大弯矩公式：

Mq=ql2/8 集中荷载最大弯矩公式

则， Mpq= ql2/8+ pL/3=(1.5×0.038)×1.052/8+1.633×1.05/3=0.58KN·M

强度验算，σ=M/W≦[f]=0.58×106/5080=114.17 N/MM2

小横杆的计算强度小于[f]=205N/MM2 ，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配挠度和。

均布荷载最大挠度计算公式：

V=S×q ×l4/384×E×I

集中荷载最大挠度计算公式：

V 均=5×0.038×10504/384×2.06×105 ×12.19×104=0.024MM

104=1.941MM

V=0.0241+1.941=1.965MM

小横杆的最大挠度小于 1050/150 和 10MM，满足要求！

（三） 钢管扣件抗滑力的计算

钢管扣件的纵向和横向的水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑载力按下式计算。

R——纵、横杆传给立杆的竖向作用力设计值

Rc——扣件抗滑承载力设计值，取 8KN

P1=0.038×1.05=0.04KN

P2=0.15×1.05×1.5/2=0.118KN

Q=2×1.05×1.5/2=1.575KN

R=1.2×(0.04+0.118)+1.4×1.575=2.39KN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

（四） 脚手架计算标准值

作用于脚手架的荷载包括： 静载、活载、风载。

1、静载标准值包括以下内容：

○1每米立杆随的结构自重标准值，取 0.1074KN（取自建筑施工手册第四版

NG1K=0.1074×20.2=2.17KN

○2脚手板的自重标准值

NG2K=0.15×4×1.5×(1.02+0.2)/2=0.56KN/M2

○3栏杆、斜杆与档脚板自重标准值，取 0.15KN/M

NG3K=0.15×1.5×4/2=0.45KN

NG4K=0.005×1.5×20.2=0.15 KN KN/M2

经计算， 静载标准值，

NGK=N1+N2+N3+N4=3033KN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一个纵距内施

工荷载总各的 1/2 平均分配取值。

活荷载标准值 NQK=2×2（层）×1.5×1.05/2=3.15KN

3、风荷载标准值按以下公式计算

WK=0.7×UZ ×US ×WO

WO ——基本风压，取 0.4

UZ ——风荷载变化系数，取 1.25

US ——风工作荷载体型系数，取 1.2

经计算， WK=0.7×0.4×1.25×1.2=0.4 KN/M2

考虑风荷载时， 立杆的轴向压力设计值公式

N=1.2× NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×3.33+0.85×1.4×3.15=7.745KN

风荷载产生的立杆段弯矩 MW 计算公式

MW =0.85×1.4× WK ×la×h2/10

WK——风荷载基本风压力，取 0.42 KN/M2

La——立杆的纵距，取 1.5M

H——立杆的步距，取 1.8M

MW =0.85 ×1.4 × WK ×la ×h2/10=0.85 ×1.4 ×0.42 ×1.5 ×1.8 ×

1.8/10=0.243KN·M

（五） 立杆的稳定性计算

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

σ=N/φA+ MW /W≦[f]

N——立杆的轴心压力设计值，取 7.745KN

φ——轴心受压立杆的稳定系数， 由长细比 lo/i 的结果查表得出

lo=kuh=1.55×1.5×1.8=3.12m,lo/i=3120/15.8=197.5,查表得出φ=0.185

i——立杆的截面回转半径，取 1.58cm

A——立杆净截面面积，取 4.89CM2

W——立杆净截面查量（抵抗矩），取 5.08CM3

MW ——风荷产生的弯矩，取 0.243KN·M

[f]——立杆的搞压抗压强度设计值，取 205N/MM2

σ=N/φA+ MW /W=7745/0.185×489+243/5.08=133.45

立杆的稳定性σ=133.45<[f]，满足要求！

不考虑风载时的稳定性小于考虑风荷载时的稳定性， 计算省略。

1、连墙件的轴向力计算值按以下公式计算：

式中， N1W——风荷载产生的连墙件轴力设计值（KW），

N1W=1.4× WK ×AW=1.4×0.42×16.2=9.53KN

WK——风荷载基本风压值，取 0.4KN/M2

AW ——每个连墙件的覆盖面积范围内的脚手架处侧面积，

AW=5.4×3=16.2 M2 (三步三跨)

N0——连墙件约束脚手架面处变形产生的轴向力（KN），取 N0 =5KN

则 N1=N1W+N0 =9.53+5=14.53KN

2、连墙件轴向力的设计值， 按以下公式

式中，Ф——立杆的稳定系数，由长细比 l/i=50/1.58,查表得Ф=0.92

A——立杆净截面面积，取 4.89CM2

[f]——立杆的搞压抗压强度设计值，取 205N/MM2

Nf= ФA[f]=0.92×489×205=92225=92.23KN

Nf> N1 ，连墙件的设计计算满足要求！

但N1=14.53KN，大于单扣件抗滑力8KN，决定采用双扣件（双扣件滑力为 12KN）

设置在防止脚手架向外倾覆的立杆一侧。

（七） 悬挑钢梁的受力计算

悬挑钢梁按带悬臂的单跨梁计算， 采用 16 型号槽钢， 惯性矩 I=934.5CM4,

抵抗矩 W=116.8CM3,

悬挑 C 端受脚手架荷载 N 的作用， 里端 B 为与楼板的锚固点， A 为墙支点。

L=1.8m,m1=0.15m,m2=1.2m,m=1.25m

Ra=N(2+K2+K1)+ql/2(1+K2)

C 点最大挠度计算公式

式中， K=m/l=0.69 K1=M1/l=0.08 K2=M2/l=0.67

利用前面的荷载计算结果，脚手架荷载 N 由静载和活载组成，静载 N=3.33KN，

活载 N=3.15KN,则， N=1.2×3.33+1.4×3.15=8.41KN(集中荷载)

钢梁自重：q=0.24KN/M,(查表得到 1.2×0.2=0.24),将以上数据分别代入公

Ra=8.41×(2+0.67+0.08)+0.24×1.8/2×(1+0.692)=23.45KN

截面应内 σ=11.54×106/1.05×116800=94.1N/MM2

钢梁的计算强度小于[f]=205 N/MM2 ，满足要求！

求钢梁 C 点最大挠度

在挠度计算公式中，E=2.06×105 （查表得到）

I=934.5×104 (16 型号槽钢)

集中荷载： N=3.33+3.15=6.48KN=6480N

均布荷载： q=0.2KN

0.693)=4.8569+0.0491+0.06=4.9656mm

倍悬挑长度除以 400，在本例中， 2×1201/400=6，V=4.9656<6，满足要求！

（八） 悬挑钢梁的整体稳定性计算

稳定性的计算公式如下：

σ=M/Фb ×WX ≦[f]

式中： M——支座产生的弯矩，取 11.54KN*m

WX——槽钢的抵抗矩三祺·长岛花园二期工程排烟道工程专项施工方案.docx，取 116.8CM3 (查表得到)

Фb ——稳定性系数，按照下式计算

Фb=570tb/lh×235/fy=570×10×65×235/3100×160×235=0.75

由于Фb=075>0.6AAC轻质蒸压砂加气混凝土砌块施工方案，则应按《钢结构设计规范》附录B 表调整调整后Фb=0.688。

σ=11.54×106/0.688×116.8×103=143.61N/MM2

稳定性σ=143.61<[f]=205，满足要求！