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1207.湖州邻溪郡项目高大支模专项方案300宽1100高梁侧模板计算书.docx

300宽1100高梁侧模板计算书

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×21.12+1.4×0.9×2]＝28.181kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.12 kN/m2

设计简图如下：

内蒙某工程雨季施工方案.doc q1＝bS承＝1×28.181＝28.181kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.12×1＝25.661kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×25.661×0.1832+0.121×2.52×0.1832＝0.103kN·m

Vmax＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×25.661×0.183+0.62×2.52×0.183＝3.136kN

τmax=3Vmax/(2bh)=3×3.136×103/(2×1000×14)=0.336N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

q＝bS正＝1×21.12＝21.12kN/m

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×25.661×0.183+1.223×2.52×0.183＝5.942kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.183×21.12＝4.426kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝5.942kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.942×0.62，0.5×5.942×0.12]=0.214kN·m

σ＝Mmax/W＝0.214×106/42667＝5.014N/mm2≤[f]＝13N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.942×0.6，5.942×0.1]=2.139kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.139×1000/(2×40×80)＝1.003N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2

q＝4.426kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.426×6004/(100×9000×1706670)＝0.253mm≤min[l/150，10]=min[600/150，10]=4mm

ν2max＝qL4/(8EI)=4.426×1004/(8×9000×1706670)=0.004mm≤min[2l/150，10]=min[2×100/150，10]=1.333mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×5.942×0.6，0.4×5.942×0.6+5.942×0.1]＝3.922kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×4.426×0.6，0.4×4.426×0.6+4.426×0.1]＝2.921kN

因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.814kN，R2＝2.353kNL21ZG406 支架预应力混凝土叠合板.pdf，R3＝1.938kN，R4＝1.938kN，R5＝1.938kN，R6＝2.353kN，R7＝0.814kN

正常使用极限状态：R'1＝0.603kN，R'2＝1.753kN，R'3＝1.423kN，R'4＝1.423kN，R'5＝1.423kN，R'6＝1.753kN，R'7＝0.603kN

计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.122×106/4550=26.835N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

2022-给排水-成都年会-1-2技术交流3-2《不锈钢发展趋势》.pdf τmax=2Vmax/A=2×2.947×1000/427＝13.804N/mm2≤[τ]=120 N/mm2