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景福世纪D栋屋面层水箱基础.doc

脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.201/3=0.120 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3.000×1.201/3=1.201 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.120+1.4×1.201 = 1.870 kN/m；

住宅小区塔吊基础施工方案 小横杆计算简图

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩 Mqmax =1.870×1.0502/8 = 0.258 kN.m；

最大应力计算值 σ = Mqmax/W =50.732 N/mm2；

小横杆的最大应力计算值 σ =50.732 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.120+1.201 = 1.358 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.358×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.856 mm；小横杆的最大挠度 0.856 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7.000 与10 mm，满足要求！

（8）、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

大横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.050=0.040 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.050×1.201/3=0.126 kN；

活荷载标准值: Q= 3.000×1.050×1.201/3=1.260 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.040+1.2×0.126+1.4×1.260)/2=0.982 kN；

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.201×1.2012=0.005 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.982×1.201= 0.315 kN.m；

M = M1max + M2max = 0.005+0.315=0.320 kN.m

最大应力计算值 σ = 0.320×106/5080.0=62.967 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 62.967 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×1201.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.021 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.040+0.126+1.260）/2=0.713kN

V= 1.883×0.713×1201.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 0.924 mm；

最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.021+0.924=0.946 mm；

大横杆的最大挠度 0.946 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1201.0 / 150=8.0与10 mm，满足要求！

(10)、扣件抗滑力的计算:

直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

R ≤ Rc

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050×2/2=0.040 kN；

大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.201=0.046 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.050×1.201/2=0.189 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.201 /2 = 1.890 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.046+0.189)+1.4×1.890=2.928 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(11)、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

A、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1320

NG1 = [0.1320+(1.05×2/2+1.20×2)×0.038/1.45]×15.00 = 3.350；

B、脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2= 0.300×4×1.201×(1.050+0.2)/2 = 0.900 kN；

C、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 = 0.110×4×1.201/2 = 0.264 kN；

D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.201×15.000 = 0.090 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.604 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.050×1.201×2/2 = 3.780 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo = 0.400 kN/m2；

Uz= 0.840 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.400×0.840×0.649 = 0.153 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.604+ 1.4×3.780= 10.817 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.604+ 0.85×1.4×3.780= 10.024 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.153×1.201×

1.4502/10 = 0.046 kN.m；

(12)、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =10.817 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.512 m；

长细比 Lo/i = 159.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.277 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 10817.000/(0.277×489.000)=79.861 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 79.861 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =10.024 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

DB34／T 2647-2016 煤矿在用防爆柴油机单轨吊机车安全检测检验规范计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.512 m；

长细比: L0/i = 159.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.277

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

城市下穿隧道完整的施工组织设计方案σ = 10023.579/(0.277×489.000)+45829.617/5080.000 = 83.022 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 83.022 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！