DBJT 15-169-2019标准规范下载简介

DBJT 15-169-2019 装配式市政桥梁工程技术规范

6.1.1装配式下部结构应按现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60、 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362、《公路桥涵地基与 基础设计规范》JTGD63、《公路路基设计规范》JTGD30和《城市桥梁设计规 范》CJJ11、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50、《建筑桩基技术规范》JGJ 94等进行设计。 预制下部结构构件间接缝的止截面承载力应符合现行国家标准《混凝土结构 设计规范》GB50010的规定，接缝的抗剪承载力应符合国家现行标准《装配式 混凝土结构技术规程》JGJ1的规定。对于采用预埋件焊接连接、螺栓连接等连 接节点的装配式结构，应根据连接节点的类型，确定相应的计算模型，选取适当 的方法进行结构分析。 6.1.2在进行持久状况承载能力极限状态计算时，作用（或荷载）的效应应采用 基本组合，盖梁、桥台应作为受弯构件进行承载能力计算，墩柱应作为压弯构件 进行承载能力计算。在进行持久状况正常使用极限状态计算时，应采用作用（或 荷载）的短期效应组合、长期效应组合或短期效应组合并考虑长期效应组合的影 向，对盖梁和墩柱进行抗裂、裂缝宽度和挠度的验算。在进行持久状况和短暂构 件的应力计算时，作用（或荷载）除有特别规定外均采用标准值，汽车荷载应考 患冲击系数，对盖梁、桥台和墩柱进行持久状况和短暂状况的应力验算。 应特别注意预制构件在短暂设计状况下的承载能力的验算，对预制下部结构 及其连接构造应按从生产、运输、安装到使用过程中可能产生的不利工况进行验 算。主要是由于：1）在制作、施工安装阶段的荷载、受力状态和计算模式经常

与使用阶段不同；2）预制构件的混凝土强度在此阶段尚未达到设计强度。分析 可采用弹性方法。 6.1.3预制构件进行脱模时，受到的荷载包括：自重、脱模起吊瞬间的动力效应 脱模时模板与构件表面的吸附力。其中，动力效应应采用构件自重标准值乘以相 应的动力系数计算；脱模吸附力是作用在构件表面的均布力，与构件表面和模具 状况有关，根据经验一般不小于1.5kN/m²。 6.1.4在方案设计阶段，应协调和加强设计、预制、运输、拼装等单位间的关系 和配合，构件的预制方案主要受限于运输和施工条件，因此应根据工程实际情况 确定合理的结构尺寸，当预制构件体量较小时优先选用整体预制方案。 6.1.5预制构件的竖向布置要求应严于现浇混凝土结构，不规则构件在地震作用 下内力分布较复杂，不适宜采用装配式结构

6.2.1欧洲FIB标准将装配式结构中预制构件的连接设计要求归纳为：标准化 简单化、抗拉能力、延性、变形能力、防火、耐久性和美学等八个方面的要求 即节点连接构造不仅应满足结构的力学性能，尚应满足工程物理性能的要求。 6.2.2为了确保预制构件满足当前我国规范对桥梁耐久性的要求，条文对预制构 件从材料、施工质量及受力状态等做出了相关规定。采用灌浆连接套筒或灌浆金 属波纹管连接的预制构件，其耐久性主要考虑预制构件自身以及拼接缝垫层的耐 久性CY/T 211-2020 卷筒料凹版印刷机维护保养规程，预制构件自身的耐久性与传统现浇混凝土构件类似，故可以采用相同的规 定；对于内部布置灌浆连接套筒的预制构件，根据国外的应用实践和研究成果 通过提供一定的保护层厚度即可满足要求。对于拼接缝垫层的耐久性，主要是确 呆拼接缝不开裂，以及垫层材料自身的耐久性要求，因此，参考国内外相关研究 成果，高强砂浆垫层通过材料成分及施工质量两方面控制，即可满足要求；对于

采用环氧粘结剂为连接材料的，从环氧粘结剂材料和施工质量等方面对其提出耐 久性要求规定，这些要求均已体现在本规范的相关条文中。

表6.2.3抗震设防烈度和设计基本地震加速度值的对应关系

1）施工精度要求较高，现场施工所需时间短。 2）不需要张拉预应力筋，现场工作量显著减小。 3）正常使用条件下的力学性能与传统现浇混凝土结构桥墩类似，因此具 有一定的经济优越性。 4）从国外应用经验看，低地震危险区已开始广泛应用，在成都（8度区 已成功应用墩柱的灌浆套简连接技术

1）施工精度要求较低，现场施工时间短，但需要满足纵筋足够的镭固长 度。 2）力学性能与传统现浇混凝土结构类似。 3）目前国外已有少数桥梁使用这种连接构造进行施工，高地震危险区域 内应用较少

1）与灌浆套筒、金属波纹管等相比，优点是所需施工公差可以大一些。 2）现场需要浇筑一定的混凝土，会增加施工时间和现场钢筋搭接、浇筑 的作业量，

1）施工工序简单，现场作业量少。 2）国内北京积水潭桥采用该连接构造建造，美国一些桥梁也采用该连接 构造进行建造。

设计理论和计算分析以及施工技术经验成烹

2）构件造价相对传统现浇混凝土构件要高。 3）现场施工需对预应力筋进行张拉、灌浆等操作，施工工艺复杂，施工 时间较长。 钢板连接 1）施工工序复杂，现场作业量较多。 2）不适用于浸水环境，须做好防护措施。 3）现场需要浇筑一定的封闭混凝土，会增加施工时间和现场钢筋安装 浇筑的作业量，

1）主要用于钢板连接的混凝土桩和钢桩。 2）不削弱截面，经济：传力路线短且明确：构造简便、制造省工；连接 的密封性好，整体性较强。 3）受气候、环境的影响和施工条件限制；施工要求较高，焊接变形不易 消除，焊接高温对混凝土表层造成损伤；接桩时间较长；接缝需要防 腐处理；焊接和检测工作量较大。 法兰连接 1）主要用于混凝土管桩。 2）具有传力明确、施工简便可靠、便于修整和更换的优点，接桩速度快 3）法兰盘制作工艺较复杂，用钢量大，造价高

1）主要用于混凝土管桩。 2）具有传力明确、施工简便可靠、便于修整和更换的优点，接桩速度快 3）法兰盘制作工艺较复杂，用钢量大，造价高。

6.2.5灌浆套简对构件钢筋布置扰小，锚固性能及延性良好，但对水

求高，需要配套的灌浆材料和设施，操作人员需要较高的专业技能，且需要进行 多次灌浆作业。灌浆套筒连接的典型图可见图6.2.5。

图6.2.5承台与墩柱的灌浆套筒连接

可靠的连接方式，且接缝处新旧混凝土之间采用粗糙面、键槽等构造措施时，结 构的整体性能与现浇混凝土结构类同，设计中可采用与现浇结构相同的方法进行 结构分析，并根据本规范的相关规定对计算结果进行适当的调整。 6.2.7灌浆连接套筒的作用是将一根钢筋的力传递至另一根钢筋，因此在工厂预 制安装部分可采用现场灌浆连接或者直接采用机械连接。全灌浆套筒一端为预制 安装端，另一端为现场拼装端，套筒中间应设置钢筋限位挡板；半灌浆套筒，钢 筋机械连接端为预制安装端，另一端为现场拼装端。 6.2.8灌浆套筒分为全灌浆套筒和半灌浆套筒。根据试验研究，为保证钢筋、灌 浆料拌合物及套筒体系可靠，对于全灌浆套筒，套筒预制安装端及现场拼装端钢 筋伸入长度均不应小于10ds，对于半灌浆套筒，套筒现场拼装端长度不应小于 10ds。 6.2.9由于灌浆套筒连接模式其制作工艺及压浆工艺的可靠度高于常规的连接模 式，因此可以布置在同一断面。 6.2.10考虑到预制构件的耐久性要求，预制构件中的连接套筒和主筋净保护层厚 度不宜小于30mm。连接套筒比纵向钢筋尺寸大，易导致截面拥挤，为了确保混 凝土浇筑密实，给出了套筒间净距的要求。 6.2.11为了减少套筒的数量以避免套筒间距过小，建议采用大直径（36mm 40mm）钢筋。试验研究表明，沿截面布置适当分布的纵向钢筋，其和箍筋形成 整体骨架，当混凝土纵向受压，横向膨胀时，纵向钢筋也会受到混凝土的压力 这时箍筋给予纵向钢筋约束作用。因此，为了确保对核芯混凝土的约束作用，竖 向钢筋宜采用大直径钢筋，钢筋之间中心距宜小于200mm，且至少每隔一根用

6.2.11为了减少套筒的数量以避免套筒间距过小，建议采用大直径

40mm）钢筋。试验研究表明，沿截面布置适当分布的纵向钢筋，其和箍筋形成 整体骨架，当混凝土纵向受压，横向膨胀时，纵向钢筋也会受到混凝土的压力 这时箍筋给予纵向钢筋约束作用。因此，为了确保对核芯混凝土的约束作用，竖 向钢筋宜采用大直径钢筋，钢筋之间中心距宜小于200mm，且至少每隔一根用 箍筋或拉筋固定，

6.2.12为确保灌浆套简在箍筋约束下对核芯混凝土形成一个可靠的约

12为确保灌浆套简在箍筋约束下对核芯混凝土形成一个可靠的约束，同时便

于施工中对套筒进行整体的安装，应在灌浆连接套筒压浆口下缘处设一道箍筋， 5.2.13套筒连接区域墩柱截面刚度及承载力较大，为避免墩柱的塑性铰区可能会 上移到套筒连接区域以上，至少应将套筒连接区域以上500mm高度区域内墩柱 筋加密。同时，考虑到灌浆套筒对预制墩柱局部刚度的影响，为保证塑性铰区 域具有足够的延性、锚固牢固性及抗剪能力，应避免灌浆套筒处箍筋配筋率的突 变，并规定箍筋加密区应延伸到预制承台或盖梁内。 6.2.14考虑到当连接套筒位于盖梁或承台内时，为确保预制拼装桥墩墩身塑性铰 区域具有可靠的延性能力及纵向钢筋与套筒可靠的锚固，参考现行行业标准《城 市桥梁抗震设计规范》CJJ166的规定，要求加密区域配置的箍筋应延续到预制 承台或盖梁内，延伸长度不宜小于墩柱长边尺寸的1/2，并不应小于500mm，且 在满足现有抗震设计规范构造要求的情况下，延伸到预制承台或盖梁的距离还不 应小于连接套筒的高度，预制墩柱内的加密箍筋高度按现有抗震设计规范构造要 求配置即可。

于施工中对套筒进行整体的安装，应在灌浆连接套筒压浆口下缘处设一道箍筋， 6.2.13套筒连接区域墩柱截面刚度及承载力较大，为避免墩柱的塑性铰区可能会 上移到套筒连接区域以上，至少应将套筒连接区域以上500mm高度区域内墩柱 箍筋加密。同时，考虑到灌浆套筒对预制墩柱局部刚度的影响，为保证塑性铰区 域具有足够的延性、锚固牢固性及抗剪能力，应避免灌浆套筒处箍筋配筋率的突 变，并规定筛加密区应值到锁制承台或盖然内

6.2.14考虑到当连接套简位于盖梁或承台内时，为确保预制拼装桥墩

区域具有可靠的延性能力及纵向钢筋与套筒可靠的锚固，参考现行行业标准《城 市桥梁抗震设计规范》CJJ166的规定，要求加密区域配置的箍筋应延续到预制 承台或盖梁内，延伸长度不宜小于墩柱长边尺寸的1/2，并不应小于500mm，且 在满足现有抗震设计规范构造要求的情况下，延伸到预制承台或盖梁的距离还不 应小于连接套筒的高度，预制墩柱内的加密箍筋高度按现有抗震设计规范构造要 求配置即可。

灌浆连接套简布置在预制构件中时，将使得布置金属套简范围的截面强度增 大，同时也将使得该局部区域刚度增大。因此，在预制构件静力计算时，应考虑 金属套筒对该构件强度和刚度的影响。但由于截面与配筋形式多样，难以给出统 的影响系数，实际工作中，偏安全考虑，在验算构件强度和变形时，也可忽略 亥金属套筒导致的强度和刚度增强。 5.2.1为确保连接安全可靠，灌浆连接套筒上不得焊接 52.17制造时活当加长构件外露钢筋，待接缝宽度确定后再进行切割

构件受力要求，砂浆垫层厚度不宜过大；同类型构件之间的拼装应采用环氧粘结 剂，其厚度需考虑受力和施工的要求。 5.2.19灌浆金属波纹管连接对水平公差要求较低，外露钢筋对波纹管所在构件的 钢筋干扰小，连接的锚固性能良好、延性良好

图6.2.19墩柱与盖梁的灌浆金属波纹管连接

建议的错固长度计算公式见下式：

0.02Af, Max x0.8×0.75,0.06df ~ 24d

式中：A一一锚固钢筋面积（mm）； J,一一钢筋抗拉强度（MPa）； f。一一钢筋抗压强度（MPa）； d，一一外露钢筋直径（mm）。 考虑到金属波纹管灌浆料拌合物强度可达100MPa，因此，波纹管中钢筋的 锚固长度可适当缩短，参考国内外已有的试验成果，可缩短至24ds。承台混凝 土标号一般为C30，而关于灌浆波纹管锚固长度的拉拔试验，常采用的是C4C 混凝土作为锚固波纹管的试块，因此，对于承台内灌浆波纹管的锚固长度，规范 建议的最小锚固长度24ds偏不安全，因此在24ds基础上加5ds。 6.2.24为保证压浆质量，压浆顺序应由下至上，并保证在压浆口下缘布置一道箍 筋，因此，压浆口下缘与端部净距应大于20mm。 6.2.25考虑到灌浆金属波纹管预理在预制承台、盖梁或台帽内时，为保证预制墩 柱塑性铰区域具有足够的延性及纵向钢筋的锚固牢固性，规定箍筋加密区应延伸 到预制承台、盖梁或台帽内，并在满足抗震设计规范构造要求的情况下，延伸到 预制承台、盖梁或台帽的长度还不应小于墩柱长边尺寸的1/2、500mm及波纹管 的高度的最大值，预制墩柱内的加密箍筋高度按现有抗震设计规范构造要求配置 即可。 6.2.26为确保连接安全可靠，金属波纹管上不得焊接。 6.2.27插槽式连接对水平公差要求较低，外露钢筋对孔洞所在构件的钢筋干扰

6.2.28在承台插槽预留孔处，当受力钢筋采用安全可靠的连接方式，且接缝处新 日混凝土之间采用粗糙面、键槽等构造措施时，结构的整体性能与现浇混凝土结 构类同，设计中可采用与现浇结构相同的方法进行结构分析。 6.2.29预制承台的受力钢筋在预留孔处应避让插槽钢筋，但不得截断 6.2.30孔洞尺寸要求参考美国Nevada大学的研究报告：《DesignandConstructiol of Precast Bent Caps with Pocket Connections for High Seismic Regions》 确定 。 6.2.32插槽式连接需要在承台中设置孔洞，可通过大直径金属波纹管或模板设 置，当采用模板设置时，宜将孔洞设置为上宽下窄的梯形或锥形，以提高孔洞后 浇混凝土与预制构件间的抗剪能力。 6.2.34承插式连接对水平公差要求最低，构件的孔洞形状可以定制，灌浆作业简 单，但承插式连接在高地震烈度区应用时构件插入深度有严格的要求，将显著增 加了工程量和工程造价，因此在高地震烈度应用很少。 6.2.37与插槽式连接类似，承插式式连接需要在承台中设置孔洞，可通过大直径 金属波纹管或模板设置，当采用模板设置时，宜将孔洞设置为上宽下窄的梯形或 锥形，以提高孔洞后浇混凝土与预制构件间的抗剪能力。 6.2.39从已有研究及工程实例来看，对于节段拼装墩柱，通常钢筋的一端会和基 础在现场一起浇筑，而另一端则延伸到盖梁顶端，因为预应力钢绞线可弯曲的程 度较好，可以适用于各种形式的套管内以配合设计，故得到广泛应用；对于节段 拼装盖梁，预应力钢绞线由于施工便捷，因此应用较多。 6.2.40盖梁或墩柱构件的正截面抗弯和斜截面抗剪强度或正截面抗压强度计算 应按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362执行，并 考虑强度折减。预制节段间的湿接混凝土接缝或环氧树脂接缝为A类接缝。抗 弯折减系数取0.95，抗剪折减系数取0.90。计算节段梁截面应力时，在管道压浆

前，应采用净截面。在管道灌浆后，应采用换算截面。构件正截面抗弯、抗压强 度计算，不应计普通钢筋。

6.2.42墩柱节段之间的拼装应采用环氧粘结剂，其厚度需考虑受力和

6.2.42墩柱节段之间的拼装应采用环氧粘结剂，其厚度需考虑受力和施工的要 求。

水。 6.2.43本条文中的施加匹配面压应力主要是提供全接缝上较为均匀的压力以缩 小构件之间的拼缝，匹配面混凝土压应力可通过设置临时预应力的方式施加，临 时压应力筋的布置及张拉力应满足多次张拉的作业要求，临时预应力宜采用预应 力粗钢筋作为张拉材料，并应紧张拉螺母。施工过程中发现张拉材料、锚具有 损伤或有疑问时，应立即予以调换。本条中所规定的应力值是根据以往经验拟定 的。设计中应考虑钢筋、预应力筋管道之间的合理布置，并在设计图中予以说明 6.2.46受力预埋件由钢板和锚筋焊接而成。 6.2.47预理件中锚筋的布置不能太密集，否则影响锚固受力的效果。直锚筋的数 量应按计算确定

6.2.47预理件中镭锚筋的布置不能太密集，否则影响锚固受力的效果。直锚筋的数 量应按计算确定

6.3.1由于预制采取工厂化生产模式，混凝土质量比较容易受控，因此为保证质 量和推动混凝土行业进步，推荐使用高性能混凝土。 6.3.2预制盖梁采用节段拼装建造时，从施工和受力角度出发，盖梁节段截面上 宜采用剪力键方式，剪力键布置形式及构造要求参考预制节段箱梁剪力键构造 求。 6.3.4预制盖梁采用上下分层建造时，由于下层预制构件的箍筋伸入上层现浇混 疑土中，并与上层构件的纵向受力钢筋连接成整体，因此，可以不使用剪力键 5.3.5在盖梁湿接头处，当受力钢筋采用安全可靠的连接方式，且接缝处新旧混 疑土之间采用粗糙面、键槽等构造措施时，结构的整体性能与现浇混凝土结构类 司，设计中可采用与现浇结构相同的方法进行结构分析。 5.3.10湿接头连接（图6.3.10）采用钢筋机械连接、绑扎搭接、焊接等方式时： 机连接接头、焊接接头的类型及质量应符合现行行业标准《公路钢筋混凝土及 应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362、《钢筋机械连接技术规程》JGJ107 《钢筋机械连接用套简》JG/T163的有关规定

盖梁节段间的湿接头连

5.4.1由于预制采用工化生产模式，混凝土质量比较容易受控，因此，为保证 贡量和推动混凝土行业的进步，推荐使用高性能混凝土。当墩柱采用C50以上 昆凝土强度等级时，混凝土应力安全储备过大，经济性较差，不建议采用C50 以上强度等级。 5.4.3从已有研究及工程实例来看，由于管道中钢绞线与混凝土的握裹的关系 有粘结预应力钢绞线的应力比无粘结预应力钢绞线应力要大，墩柱的侧向刚度也 较大，较无粘结预应力拼装桥墩具有更好的耗能能力，但由于节段之间在水平力 作用下有可能张开和闭合，存在看严重的非线性行为，使用有粘结预应力钢绞线 有可能在界面处应力集中，也使得钢绞线提前进入屈服状态。无粘结预应力系统 钢绞线受力较为均匀，屈服时机相对较晚，预应力所提供的恢复力加上低塑性变 形等因素，使得无粘结预应力构件体现低残余变形的特色，地震后检查、替换或 重新张拉也更为方便，但无粘结预应力钢绞线耗能较差，且它的防护是一个必须 考虑的问题。 5.4.4张拉位置可设置在盖梁上，亦可设置在承台底的实体部位处，通常采用盖 梁顶上张拉。 1盖梁顶上张拉预应力筋其主要特点： 1）张拉操作人员及设备均处于高空作业，张拉操作虽然方便，但安全性 较差； 2）预应力筋锚固端可以直接理入承台，而不需要设置过渡段： 3）在墩底的弯矩最大截面处可以发挥预应力钢束抗弯能力强的特点。 2墩底实心体张拉预应力筋其主要特点： 1）张拉操作人员和设备均为地面作业，安全方便

2）在墩底处要设置过渡段，既要满足预应力筋张拉千斤顶安放要求，同 时文要布置较多的受力钢筋，以满足截面在运营阶段受力要求； 3）过渡段构件中预应力筋的张拉位置与竖向受力钢筋相互关系较为复 杂。预应力筋的张拉要求、预应力管道内的压浆要求与预应力混凝土 梁的要求一致。

6.5.2承台需要根据墩柱及桩基的类型和预制方式相应设置预留槽、管道、预埋 件等，以满足与墩柱和桩基的连接要求。 6.5.3预制承台与墩柱的连接方式取决于墩柱的类型和结构形式。 6.5.4预制承台与桩基的连接方式取决于桩基的类型和尺寸。 6.5.7该条所规定的构造尺寸参考《公路桥涵设计手册》，现有墩柱承插式连接 在高地震烈度区的墩柱插入基础深度较深增加了基础工程量和工程造价，对于下 部结构承受荷载较大的结构及抗震设防烈度较大的地区不宜采用承插式连接；对 于下部结构承受荷载较小的结构（如人行天桥等）及非抗震设计或抗震设防烈度 为6度的地区可酌情采用

6.5.2承台需要根据墩柱及桩基的类型和预制方式相应设置预留槽、管道、预理 件等，以满足与墩柱和桩基的连接要求。 6.5.3预制承台与墩柱的连接方式取决于墩柱的类型和结构形式。 6.5.4预制承台与桩基的连接方式取决于桩基的类型和尺寸。 6.5.7该条所规定的构造尺寸参考《公路桥涵设计手册》，现有墩柱承插式连接 在高地震烈度区的墩柱插入基础深度较深增加了基础工程量和工程造价，对于下 部结构承受荷载较大的结构及抗震设防烈度较大的地区不宜采用承插式连接；对 于下部结构承受荷载较小的结构（如人行大桥等）及非抗震设计或抗震设防烈度 为6度的地区可酌情采用

6.6.1预制桩的选型应考虑工程地质情况、建设区域抗震设防烈度、上部结构特 点、荷载大小及性质、施工条件、沉桩设备等因素综合分析后选用。预制桩桩型 可按表6.6.1选择

表6.6.1预制桩桩型选择表

注：表中符号★表示经常选用，√表示可选用，△表示较少选用，×表示不可选用。

3振动法沉桩 振动法沉桩是将振动锤吊至预制桩顶上，将桩头套入与振动箱连接的桩帽或 夜压夹桩器内夹紧，振动锤产生的激振力通过身带动土体振动，使土颗粒间的 摩擦力大大减小，桩在自重和机械力作用下沉入土中。振动法沉桩设备构造简单 更用方便、效率较高，适用于沉钢板桩、钢管桩及长度在15m内的细长钢筋砼 预制桩，在砂土中效率最高，粘土中略差。 4植人法沉桩 植入法沉桩是采用机械设备预先钻孔至设计深度并注入胶结浆液，利用桩自 重和外力将桩值如钻孔使桩与浆液胶结成整桩的施工方法。植入法沉桩适用于地 质状况复杂、施工条件限制、挤土效应显著、其他沉桩方法难以达到设计桩端持 力层的场地。当沉桩施工影遇到下列情况时，宜采用植入法沉桩： 1）影响桩身质量、邻近建（构）筑物、地下管线的止常使用和安全时； 2）当遇到密实的砂土、碎（卵）石土等硬土夹层，桩端难于沉到设计标 高时； 3）当遇到坚硬岩、较硬岩层或遇有飘石、孤石时。 5中掘法沉桩 中掘法沉桩主要用于管桩，是利用在桩内腔插入专用钻头，边取土边将桩沉 人地基土层的施工方法。中掘法沉适用于桩端持力层为黏性土层、粉土层、砂 土层、碎石类土层、强风化基岩等场地，施工中宜采用注浆或旋喷进行桩端处理 其施工控制可按现行行业标准《随钻跟管桩技术规程》JGJ/T344相关规定执行 5.6.13当预制桩用作抗拔桩时，端部应设置锚固钢筋，锚固钢筋宜采用低碳钢热 乳圆盘条或钢筋混凝土用热轧带肋钢筋，端板厚度宜增加且满足设计要求 6.6.15根掘广东省采用预应力管桩的经验，当桩端持力层为非饱和状态的强风化

岩时，闭口桩沉桩后一定时间由于桩端构造缝隙浸水导致风化岩软化，端阻力有 显著降低现象。故沉桩后立刻灌入微膨胀混凝土至桩端以上约2m或者采用一体 化混凝土桩尖，以起到防止渗水软化现象发生的作用。 6.6.16钢桩的端部形式可按表6.6.16规定采用

表6.6.16钢的端部形式

6.6.17上节桩壁厚较大时钢管桩接头形式见图6.6.17(a)，加强箍构造见图 6.6.17(b)。

6.6.17(b)。

6.6.18预制桩的接桩方式可按表6.6.18

7钢管桩不同壁厚接桩及加强箍构造示意图（单

6.6.18预制桩的接方

接头的受力性能应满足设计对桩身抗压、抗拔、抗剪、抗弯性能的要求，且 接头处正截面受弯极限弯矩不得低于桩身正截面极限弯矩的要求。在抗震设防烈 为7度和8度时，桩的接头位置应设置在非液化土层中。 6.6.23钢桩的纵缝和环缝都属于结构焊缝，均应采用对接（图6.6.23），不得采 用搭接或其他形式。为了保证焊接质量，尽可能进行工厂焊接，并采用双面施焊。 如不能采用双面施焊，则应内衬单面施焊，或采用其他可靠的焊接工艺，否则焊 缝强度应适当降低。钢管桩桩身接头采用桩身内衬套上下对接焊接，H型钢桩或 其他薄壁钢桩不同于钢管桩，其断面与刚度本来就很小，为保证应有的刚度和强 度不致因焊接而削弱，一般应加连接板，严禁在没有焊接工艺评定指标的情况下 操作。

(a钢管桩用焊接接头

(b)钢板连接（一）

图6.6.23钢桩焊接连接示意图

6.6.24实心桩现在的常用结构形式为预制钢筋混凝主实心方桩，该条仅给出实心 方桩与承台连接构造。预制实心方桩的承插式连接可用于承压桩、抗拔桩。当预 制桩桩顶伸入孔洞高度超过条文要求且不满足承插式连接要求时，可采用图 5.6.24(a)、图6.6.24(b)的方法进行连接，锚固钢筋的长度可适当减小。 6.6.25填芯混凝土与预制桩内壁粘结强度设计值宜由现场试验确定。当预制桩 桩顶伸入孔洞高度超过条文要求时，若伸入高度加上锚固钢筋长度小于孔洞高度 减10cm时，仍可采用图示方法进行连接。 6.6.26填芯混凝土与预制桩内壁粘结强度设计值z宜由现场试验确定。当预制桩 桩顶伸入孔洞高度超过条文要求时，若伸入高度加上锚固钢筋长度小于孔洞高度 减10cm时，仍可采用图6.6.25(a)的方法进行连接。 6.6.27由于铰接结构构造复杂，且对桩顶抗腐蚀不利，钢桩桩顶与承台通常按固 接设计，且应能承受桩顶弯矩、剪力和轴力等作用。固接连接有桩顶直接伸入承 台、桩顶通过锚固铁件或锚固钢筋伸入承台三种形式，桩顶的锚固受力状态较为 复杂，一般应采用应力叠加的方法计算，并按表6.6.27的规定验算。

表6.6.27桩顶锚固验算项

锚固铁件、外侧锚固钢筋的伸出长度的取值参考了《公路桥涵地基与基础设 计规范》JTGD63第5.2.3条及其条文说明。 填芯混凝土与预制桩内壁粘结强度设计值压宜由现场试验确定

6.7.10钢板连接应满足如下规定： 1连接钢板应选用Q345B级钢。 2所有焊缝均应设置为双面焊缝，钢板与钢板之间采用直角焊缝，钢板与钢 筋、钢筋与钢筋之间采用搭接焊缝。钢板连接的具体计算见附录G。 3在肋板的预制中，肋板补强钢筋与肋板预理钢筋应在肋板混凝土浇筑前通 过焊缝4与焊缝3连接完毕，焊缝4应于焊缝3顶开始焊接。 4焊缝5应在基础现浇前焊接。 5连接补强钢筋应于现场施工时焊接，并应设置为通长钢筋 6.7.11该条规定是为防止基础板或承台顶积水造成连接件锈蚀

6.7.10钢板连接应满足如下规定： 1连接钢板应选用Q345B级钢。 2所有焊缝均应设置为双面焊缝，钢板与钢板之间采用直角焊缝，钢板与钢 筋、钢筋与钢筋之间采用搭接焊缝。钢板连接的具体计算见附录G。 3在肋板的预制中，肋板补强钢筋与肋板预理钢筋应在肋板混凝土浇筑前通 过焊缝4与焊缝3连接完毕，焊缝4应于焊缝3顶开始焊接 4焊缝5应在基础现浇前焊接。 5连接补强钢筋应于现场施工时焊接，并应设置为通长钢筋 6.7.11该条规定是为防止基础板或承台顶积水造成连接件锈蚀。

7.1.2装配式桥梁附属设施应在具有统一的尺寸规格与参数，并能满足公差配合 及模数协调的基础上，采用模块化、标准化进行设计，实现装配式桥梁附属设施 结构系统、管线系统、外装系统一体化，并提高部品、部件之间通用互换的性能 7.1.3装配式桥梁附属设施应满足在设计规定的使用年限中，结构或结构构件不 需进行大修即可按预定目的使用的要求。 7.1.5装配式桥梁附属设施连接节点应满足构造要求，具有适应主体结构变形的 能力。在承载能力极限状态下，连接节点不应发生破坏；当单个连接节点失效时， 部品部件也不应掉落

7.1.5装配式桥梁附属设施连接节点应满足构造要求，具有适应主体结构变形的 能力。在承载能力极限状态下，连接节点不应发生破坏；当单个连接节点失效时， 部品部件也不应掉落。

7.2.1整块预制分中块和端块两种，若为斜交桥其端块还要做特殊设计。大部分 乔梁人行道采用分构件预制法，分解为人行道梁、支撑梁、路缘石、人行道板等 7.2.4人行道路侧栏杆的设置目的是保护行人安全，避免行人意外翻出栏杆，栏 杆的高度从可踏面算起，要求不低于1.10m，为了避免行人翻越产生较大安全事 故。如果桥梁外侧为人非混行道或非机动车道时，栏杆净高要高于1.4m，避免 骑行人翻出栏杆。 在交通量大、行人密度高、临近城镇厂矿等地点护网高度可适当增高，在桥 梁设置金属防护网后，应考虑防雷接地设计。 7.2.7为防止桥梁下部结构被腐蚀，同时考虑到城市景观要求，应当设置封闭式

7.2.7为防正桥梁下部结构被腐蚀，同时考虑到城市景观要求，应当设置封团式 的排水系统。纵向排水管可预埋在箱梁侧面悬臂下方或预埋在箱梁内部

8.1.2预制构件的原材料质量、钢筋加工和焊接的力学性能、混凝土强度、构件 结构性能及拉结件的质量等均应根据现行有关标准进行检查和检验，应具有完整 的生产操作依据和质量检验记录。 8.1.7产品信息包括构件编号、生产单位（监理单位、建设单位）、生产时间（浇 筑起始时间、验收合格时间）、构件尺寸（外轮廓尺寸）、重量、构件识别码等

8.2.3为了保证混凝土的骨料来源、生产质量，确保构件质量，要求设置专用混 凝土搅拌站。

8.2.13钢构件加工厂按照需要可增设试拼区、废品区等，构件加工区可分为冷加 工车间、装焊车间、打砂除锈车间、喷漆车间等。 8.2.26钢构件加工厂场地范围内宜采用C20以上混凝土进行硬化，硬化厚度根 据功能区域划分，道路运输区硬化厚度不宜小于30cm，其他区域硬化厚度不宜 小于20cm。

8.3.11张拉用十斤顶和压力表应配套标定、配套使用。标定时千斤顶活塞的运行 方向应与实际张拉工作状态一致。张拉设备的标定期限不应超过半年。当张拉设 备出现不正常现象时或干斤顶检修后，应重新标定。对同一束预应力筋，应采用 相应吨位的千斤顶整束张拉。对直线形或平行排放的预应力钢绞线束，在各根钢 纹线不受叠压时，也可采用小型干斤顶逐根张拉。 8.3.19若模具有漏浆、变形或预埋件移位超出偏差时，应及时采取补救措施

8.4.8可结合BIM技术建模，实现预拼装。 8.4.13构件的大纵缝、大横缝应采用智能设备切割、施焊，局部小焊缝可采用人 工施焊。 8.6质量控制与检验 8.6.3“同一类型”是指同一钢种、同一混凝土强度等级、同一生产工艺和同一结 构形式。

9.1.4构件吊点的位置：1构件采用吊环安装时，吊环应竖直，吊绳与起吊构件 的交角小于60°时应设置吊梁。2装配式混凝土梁的吊装宜采用钢丝绳兜底吊

9.3.3沉桩采用的钢桩应进行防腐处理，并满足设计要求

9.3.16本条规定了沉桩控制标准的确定

1锤击法施工的收锤标准： 1）当桩端位于一般土层时，应以控制桩端设计标高为主，贯入度为辅 2）桩端达到坚硬、硬塑的黏性土、中密以上粉土、砂土、碎石类土及风 化岩时，应以贯入度控制为主，桩端标高为辅。 3）贯入度已达到设计要求而桩端标高未达到时，应继续锤击3阵，并按 每阵10击的贯入度为主要控制指标。 2静压法施工的沉桩深度控制： 1）摩擦桩以控制桩端设计标高为主，压桩力为辅，

2）端承桩以控制压桩力为主，桩端设计标高为辅。 3贯入度或最终压桩力等控制指标由现场试桩及邻近工程经验确定。压桩 不得超过桩身强度。

9.4.2环氧类粘结剂对界面的要求比较严格，因此拼装前应对拼接缝处进行处理； 参照现行行业标准《预应力混凝土桥梁预制节段逐跨拼装施工技术规程》CJJ/T 111，对立柱节段间环氧粘结剂做出了具体的施工要求。 9.4.4拼装前应利用吊车将立柱与承台进行现场拼装以测试两者的匹配精度。调 节垫块是控制立柱标高、垂直度和砂浆垫层厚度的重要部件，考虑其调节功能和 拼接缝的强度，垫块高度不宜过大，材质可以是不锈钢、四氟板、橡胶支座材料 等。

9.5.3在墩台柱上安装预制盖梁时，应对墩台柱进行固定和支撑，确保稳定。

9.6.5节段拼装时，随看梁段一对对的安装，悬臂端梁段和已安装的中间梁段的 烧度经常在变化，事先绘制主梁安装时的度变化曲线，以控制梁段安装高程是 必要的。此曲线应由设计提供，当设计未提供时，施工单位应会同设计单位绘制 预应力连续梁桥、悬臂梁桥的主梁与桥墩间不是连成整体的结构（设有支 座），悬拼时，需要采取临时措施，以承受墩两侧悬拼产生的不平衡力矩。 采用环氧树脂接缝时，涂胶并将梁段靠拢调整后，即应开始张拉部分预应力 束，对梁段进行挤压才能粘结良好。挤压力大小与胶粘剂种类有关，

9.10.1钢筋套简灌浆连接接头的施 保证预制构件连接性能的关键控制

，施工人员应经专业培训合格后上岗操作

附录B预应力混凝土箱梁主要构造

B.0.5结构连续体系箱梁中支点现浇连续段施工和负弯矩预应力钢束张拉，应采 取合理的工序DB43T 1653-2019 满地红爆竹用纸色牢度的测定，减小负弯矩预应力钢束张拉对湿接缝的影响。 B.0.6预制和现浇横隔梁的上、下缘主筋连接应满足受力要求，需采用焊接连接。

附录 C 预应力混凝土 T梁主要构造

C.0.7结构连续体系T梁中支点现浇连续段施工和负弯矩预应力钢束张拉，应采 取合理的工序，减小负弯矩预应力钢束张拉对湿接缝的影响。 C.0.9预制和现浇横隔梁的上、下缘主筋连接应满足受力要求，需采用焊接连接

附录K用于检测套筒灌浆饱满度的预埋传感器法

K.0.6连通腔灌浆时，通常可选择距离灌浆口套筒最远处的套筒作为实时监测对 象；单独灌浆时，对每个套筒都可以进行实时监测。

K.0.6连通腔灌浆时，通常可选择距离灌浆口套筒最远处的套筒作为实时监测对 象：单独灌浆时GB/T 41704-2022 锂离子电池正极材料检测方法 磁性异物含量和残余碱含量的测定，对每个套筒都可以进行实时监测。