JTGT_3310-2019_标准规范下载简介

JTGT_3310-2019_公路工程混凝土结构耐久性设计规范26

一钢筋腐蚀电流密度（uA/cm²）

A.2.9普通硅酸盐混凝土钢筋腐蚀电流密度可按下式估算

SY／T 6218-2019 套管开窗及侧钻作业方法.pdf4.2.9普通硅酸盐混凝土钢筋腐蚀电流密度可按下式估算：

掺入型氯盐侵蚀环境（Ms>Mcr）：

式中： Ms—钢筋表面氯离子浓度（kg/m²）；

S..=0.012c/d+0.00084fck+0.018

8., =0.015(c / d).5s +0.0014fouk +0.016

2，=11.6×i×10

表A.2.9氯盐侵蚀环境等级及参数

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

式中： kp——当水胶比W/B=0.3～0.4,或普通硅酸盐混凝土为C40～C50时，kp=11.1 当水胶比W/B=0.5～0.6，或普通硅酸盐混凝土为C20～C30时，kp=5.6； 当水胶比W/B=0.4～0.5，或普通硅酸盐混凝土为C30～C40时内插； M——混凝土保护层中氯离子浓度平均值，可近似取混凝土表面和钢筋表 面氯离子浓度的平均值，即M=（M，+Ms)/2。当M>3.6时，取3.6 (kg/m3); RH一环境相对湿度； Mso一腐蚀环境混凝土制备时已经含有的氯离子含量（kg/m）： 2.10保护层开裂后年平均钢筋锈蚀速率2cl1可按下式估算：

当2c1<1.8/c/时，取2c/1=1.8元cl 。

A.3方法2多因素耦合方法

A.3.1基于大量实验数据，通过简化复杂的理论模型，开发出结合混凝土材料参 数（粉煤灰掺量、水胶比、氯离子结合能力、扩散系数时间依赖性）、结构构造 参数（扩散维数、保护层厚度）和环境参数（干湿循环、温度、冻融等）、荷载、 施工参数（养护龄期）于一体，适用于粉煤灰高性能混凝土的多维多因素耦合寿 命预测模型。

A.3.3基于氯离子扩散的多维多因素寿命预测模型下列：

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

Ccr——钢筋脱钝的临界氯离子浓度，计算时取浓度占混凝土质量的百分数；

K.=1+0.51(,)0

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

4x一一施工误差，对于关键部位（如墩身干湿交替区、主梁、索塔），4x=20mm 对于一般部位（承台），4x=14mm；对于不重要部位，4x=8mm。

A.4方法3西部课题方法

A.4.1该方法考虑了水胶比、氯离子结合能力、保护层厚度、混凝土表面氯离子 农度等材料、结构和环境参数，并在方法1的基础上增加了对应力的考虑，以计 算结构达到各极限状态所需的时间

该方法源自西部交通建设科技项目《桥梁耐久性关键技术研究》的子课题《混 凝土桥梁耐久性设计方法和设计参数研究》。在《混凝土结构耐久性评定标准》 （CECS220：2007）计算模型的基础上，不仅增加了应力影响系数，在钢筋锈蚀 时间t1、保护层锈胀时间t2计算公式之外，还补充了保护层完全剥落时刻t3的计 算公式。

A.4.2受氯离子侵蚀的混凝土 冠久性极限状态可分为下列三种：

A.4.2受氯离子侵蚀的混凝土

1钢筋表面氯离子浓度达到临界浓度； 2混凝土保护层锈胀开裂： 3混凝土保护层完全剥落。 .4.3钢筋锈蚀开始时刻t可按下式计算：

A.4.3钢筋锈蚀开始时刻ti可按下式

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

α=0.2+0.4((%FA)/50+(%SG)/70)

A.4.4混凝土保护层开裂时刻t,可按下式计算：

A.4.4混凝土保护层开裂时刻t,可按下式计算：

., = 0.015(c / d)* +0.0014fau.k +0.016

钢筋的锈蚀电流密度（uA/cm），可按下

2=11.6×i×10~

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

T一钢筋处温度，可用大气环境温度（℃）： mc—局部环境影响系数，可按表A.2.9氯离子侵蚀环境等级取值； Ms 钢筋表面氯离子浓度（kg/m），可按下式计算：

Mso一腐蚀环境混凝土制备时已经含有的氯离子含量（kg/m"）； Ms——混凝土表面氯离子浓度（kg/m²）；

. 一当水胶比W/B=0.3～0.4，或普通硅酸盐混凝土为C40～C50时，kp=11.1 当水胶比W/B=0.5～0.6，或普通硅酸盐混凝土为C20～C30时，k,=5.6；当 水胶比W/B=0.40.5，或普通硅酸盐混凝土为C30～C40时内插； （kg/m²）。A.4.5保护层完全剥落时刻t.可按下式计算：

对于配有带肋钢筋的杆件：

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

0.012c 8, =0.255+ +0.00084f.

0.008c S,=0.273+

A.5方法4——欧洲Duracrete方法

A.5.1将临界氯离子浓度等环境、材料和施工工艺参数加以定量分级，并根据极 限状态及概率方法确定分项系数。计算时根据具体情况，选择相符的影响因子 计算结构达到极限状态的时间

欧洲Duracrete研究计划的成果模型将环境、材料和施工等多项计算参数进 行定量分级，参数体系复杂庞大。与其他简化模型相比，掌握该方法需要较多的 时间和理论背景。

A.5.2以钢筋脱钝作为混凝土结构的耐久性极限状态。

A.5.2以钢筋脱钝作为混凝土结构的耐久性极限状态。

A.5.3氯化侵蚀的钢筋脱钝时间t可按下式计算：

A.5.3氯化侵蚀的钢筋脱钝时间t可按下式计算：

Ro.c 1ng c k..agg/R. Yc

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

C., = Ac. (W / B)yc.

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

to一做验证强度试验是的混凝土龄期GB／T 33643-2022 无损检测 声发射泄漏检测方法.pdf，to=0.0767年（对应于28天）；

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

A.6.1实际计算时，应根据工程结构特点和需要，选取适宜的计算方法。 条文说明

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

方法1一CECS评定标准方法提出的计算方法是国内较为主流的寿命预测 模型，给出了明确的极限状态划分标准和阶段时间计算公式，参数设计考虑了保 护层厚度、氯离子扩散系数及其时间依赖系数、临界氯离子浓度等主要影响因素 公式架构易理解和掌握，通用性较好。 方法2一一多因素耦合方法提出的适用于粉煤灰混凝土的多因素寿命预测 模型，以计算比较特定时刻钢筋表面氯离子浓度与临界值的大小为目标，公式变 形后其基本架构与方法1相似。该方法在考虑方法1的设计参数的基础上，增加 了氯离子结合能力R、时间依赖系数m及其他应力、维度、环境因子作为修正项， 是考虑了环境与应力耦合影响的多维寿命预测模型。 方法3一西部课题方法是在方法1的基础上，对部分设计参数进行修正后 所得，因此两者架构相同。该方法提升了氯离子扩散系数的时间依赖性常数α的 权重，并增加了应力影响因子表达式）。 方法4法重欧洲Duracrete方法与计算方法1相比，也增加了对环境、应力、 构件与施工影响的考虑，以保护层厚度的误差项、抗力分项系数、环境因子和养 护因子等指标进行修正。多项指标按照结构情况进行定量化的级别划分。 2本附录示例采用方法1—CECS评定标准方法推荐的计算模型，假定目 标构件的耐久性主要受氯离子侵蚀的影响，选取钢筋表面氯离子浓度达到临界值 即：钢筋开始锈蚀作为耐久性极限状态。计算当结构达到设计使用年限时，氯离 子的侵蚀深度。将计算所得氯离子侵蚀深度与《规范》规定的最小保护层厚度值

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

1为便于在执行本标准条文时区别对待GB／T 40721-2021 橡胶 摩擦性能的测定.pdf，对要求格程度不同的用词说明下 列： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应该这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准、规范执行时，写法为：“应符合··的规 定”或“应按·执行”。

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明下 列： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应该这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准、规范执行时，写法为：“应符合··的规 定”或“应按·执行”。