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32+48+32米连续梁桥满堂支架计算书.pdf

纵梁自重：q级=7.5KN/m²×0.1m×0.1m=0.075kN/m 故纵梁及上部结构荷载为：

1m=1.3×(g%+9然+9人+9抵排+9外核+9肉膜+9）

1.3×(10.4+10.6+2.5+2.0+0.5+2.295+0.075)=36.9kN/m 跨中弯距

GB／T 38654-2020 公共信息导向系统 规划设计指南应力符合要求； b. 捞度验算

5组412 5×36.9×0.3×0.9 900 ：2.25mm d 384 EI 400

所以纵梁符合要求。 （3）横梁检算 横梁选用15cm×15cm的方本，其截面几何特性为：

应力满足； b.挠度验算

应力符合要求； b.挠度验算

5q组1 5×19.825×0.2×0.2 384EI

度也满足形变； 所以模板符合要求。 （2）纵梁计算 纵梁采用10cm×10cm方木，其截面特性如下：

纵梁自重：q级=7.5kN/m²×0.1m×0.1m=0.075kN/m 故纵梁及上部结构荷载为： q组=1.3×（q轻+q人+q振+q模+q纵）=1.3×(10.25+2.5+2.0+0.5+0.075)=19.9kN/m 跨中弯距为：

故应力符合： b.挠度验算

挠度也满足限值。 所以，纵梁满足要求，

挠度也满足限值。 所以，纵梁满足要求。 (3)横梁计算 横梁选用15cm×15cm的方木，其截面几何特性为

横梁自重： 9m=0.15m×0.15m×7.5KNm=0.169kNm

0.815kN·m =1.449MPa<[=9.5MPa

应力满足； b.挠度验算

将肋肋之间的模板间弯距偏安全地当作简支梁中点弯距计算，取与

将肋肋之间的模板间弯距偏安全地当作简支梁中点弯距计算，取 。贝 8 跨中弯距：

应力符合要求： b.挠度验算

所以模板符合要求。 （2）纵梁计算 纵梁采用10cm×10cm方木，其截面特性如下

在此纵梁荷载对水平向无力作用，敌不计入。 故纵梁所受结构水平荷载为：

故应力符合 b.挠度验算

59组42 5×39.26×0.3×0.6 600 中 =0.28mm< =1.5mm 384EI 400

度也满足限值。 所以，纵梁满足要求。 (3)横梁计算

横梁选用15cm×15cm的方木，其截面几何特性

横梁自重：q横=0.15m×0.15m×7.5KN/m²=0.169kN/m 由横梁传递下来的集中力： P = q组ll2 = 39.26 kN/m²×0.3m×0.6m = 7.0668 kN 最不利布载图如图所示 支反力R： 2 跨中弯距： M = 0.3R=1.06kN·m .应力验算

M中 1.06kN·m =1.884MPa<[]= 9.5MPa

应力满足； b.挠度验算

Pl3 7.0668kN×0.6°m 600 =0.08mm =1.5mm 48EI 48×8.5×10°KPa×4.21875×10m 400

挠度满足； 所以横梁符合要求。 7.支架检算 每根立柱所支撑的面积内荷载区域如图所示： （1）立杆稳定性检算 立杆在高度方向以每60cm布一层横杆，而此时的支撑面积因加密和非加密区而有所不 同，如上图所示，并且侧模处，其小横杆也处于一种侧压的压力状态。 竖向步距为60cm，钢管立柱及大小横杆为a类截面

挠度满足； 所以横梁符合要求

（1）立杆稳定性检算 立杆在高度方向以每60cm布一层横杆，而此时的支撑面积因加密和非加密区而有所不 同，如上图所示，并且侧模处，其小横杆也处于一种侧压的压力状态。 竖向步距为60cm，钢管立柱及大小横杆为a类截面。

长细比：= 0.6 = 38< ,= 100 0.01578

由《钢结构设计原理》中注取临界压力： 钢管为a类截面，其f值为f=140N/mm²=1.40×10"kN/m²

fy 205 =38, ~36 235 235

考虑到扣件和斜撑等的自重，乘以1.3的安全系数，则 支架重：P支=1.3×(1152N+576N)=2.25kN 单根立柱所承受竖向力：N=29.5kN+2.25kN=31.75kN<[N]=95.2kN 符合要求。 I.侧模处 由前面计算可知侧模所受的压力为： 9组 =1.3(pm +q侧) =1.3×(24.2 +6.0) = 39.26 kN/ m² 由于是侧向受压，所以不再有纵横木梁，模板等一些竖向荷载。小横杆步距为60cm故稳定 性和容许承载力同前。 N=39.6kN/m×0.6m×0.6m=14.256kN<[N]=95.2kN 故侧模处也符合要求。 8.支架预压承载力检算 施工前的预压重应不小于梁体自重的120%，以消除支架的非弹性变形，克服支架变形产生 的不利影响。 I.加密区 由前面计算可知，加密区纵梁包括以上部分，总荷载分布： 组=87.7kN/m²（腹板处）或q组=48.5kN/m²（底板处） 检算支架应以两者中的较大值为准故选q组=87.7kN/m² 预压时以q组=87.7kN/m²×1.2=105.24kN/m² 横梁自重：横=0.169kN/m 那么，在0.6m×0.6m的面积内横梁以上包括横梁总的荷载为： p =105.24×0.6×0.6+0.169×0.6= 37.99kM 支架高度就以15m高计算。其中支架用钢管处重38.4kN/m 支架：每层横杆自重：P横=38.4N/m×1.2m×25=1152N 立杆自重：P立=15m×38.4N/m=576N 考虑到扣件和斜撑等的自重，帮给友架自重乘以1.3的安全系数，则 支架重：P支=1.3×(1152N+576N)=2.25kN 单根立柱所承受竖向力：N=37.99kN+2.25kN=40.2kN<[N]=95.2kN 符合要求。 ⅡI.非加密区

由前面计算可知，非加密区纵梁包括以上部分，总荷载分布： 检算支架应以两者中的较大值为准故选q组=54.44kN/m² 预压时以q组 = 54.44kN/m²×1.2 = 65.3kN/m² 横梁自重：q横=0.169kN/m 那么，在0.6m×0.9m的面积内横梁以上包括横梁总的荷载为： P=65.3×0.6×0.9+0.169×0.6=35.4kN 支架高度就以15m高计算。其中支架用钢管处重38.4kN/m 支架：每层横杆自重：P横=38.4N/m×1.2m×25=1152N 立杆自重：P=15m×38.4N/m=576M 考虑到扣件和斜撑等的自重，帮给发架自重乘以1.3的安全系数，则 支架重：P支=1.3×(1152N+576N)=2.25kN 单根立柱所承受竖向力：N=35.4kN+2.25kN=37.6kN<[N]=95.2kN 符合要求。 I.侧模处 由前面计算可知侧模所受的压力为： q组=1.3(pm+q侧)=1.3×(24.2 +6.0)=39.26kN/m 预压时以q组=39.26kN/m²×1.2= 47kN/m² 由于是侧向受压，所以不再有纵横木梁，模板等一些竖向荷载。小横杆步距为60cm 性和容许承载力同前。 N = 47 kN/m×0.6m×0.6m=17kN <[N]= 95.2kM 故侧模处也符合要求。 9.预应力加载阶段 预应力加载是在梁体混凝土基本凝固达后开始的，此时与模板关系可以不计。由图终 加载预应力时B段可出现最大的荷载，B段自重由设计资料可知是64.532KN，偏安全 这些荷载全部平均地加在梁底6.4m宽的范围内。则以60间距横向布的立杆，在此范 可布11根。则每根受力是： 64.532kN

q组=1.3(pm+q侧s)=1.3×(24.2+6.0)=39.26kN/m 预压时以q=39.26kN/m²×1.2=47kN/m

1.3(pm+qus)=1.3×(24.2+6.0)=39.26kN/l

9.预应力加载阶段 预应力加载是在梁体混凝土基本凝固达后开始的，此时与模板关系可以不计。由图纸可知， 加载预应力时B段可出现最大的荷载，B段自重由设计资料可知是64.532KN，偏安全地假定 这些荷载全部平均地加在梁底6.4m宽的范围内。则以60间距横向布的立杆，在此范围内共 可布11根。则每根受力是：

64.532kN = 2.9kM 2x11

支架自重为：P支=1.3×（1152N+576N）=2.2

而由前面计算可知立柱的容许压力为：[N]=95.2kN 而在预加应力时支架共要承受的轴向压力是： N=2.9kN+2.25kN+31.68kN=36.83kN<[N]=95.2kM 故支架符合要求。

②纵梁计算 纵梁采用10cm×10cm方木，其截面特性如下

非加密区： m=1.3×(q轻+q人+q拆热+q+q摄）=1.3×(36.8+2.5+2.0+0.5+0.125)=54.5kN/m² 加密区： 1组=1.3×(q轻+q人+4振热+q+q然)=1.3×(44.76+2.5+2.0+0.5+0.125)=64.9kN/m² 非加密区跨中弯距为：

=0.55kN.m o 8

挠度也满足限值。 所以，纵梁满足要求。 ③门洞横梁检算 横梁选用15cm×15cm的方木，其截面几何特性为：

由横梁传弟下来的均布荷载为： 非加密区：q组=q组l2+q模=54.5×0.9+0.169=49.2kN/m 加密区：q组=q组l2+qm=64.9×0.6+0.169=39.1kN/m 跨中查距

故应力符合： b.挠度验算

尧度也满人 正限 所以，横梁也符合要求。 ①门洞处腹板下支架检算 桥下总的净空为15m，桩6m，工字钢1m，下部混凝土桩台2.5m，支架高为5.5m。则

门洞处腹板下支架为加密区其承受荷载范围如图 纵梁及以上部分在此区域内总荷载： 加密区：P=64.9kN/m²×0.6m×0.6m=23.36kN 非加密区：P=54.5kN/m²×0.6m×0.9m=29.43kN 横梁自重：P=7.5kN/m²×0.15m×0.15m×0.6m=0.101kN 以60cm间距布，可布5排，故可得支架自重： 加密区：P=5.5m×38.4N/m+10×38.4N/m×1.2m=672N 非加密区：P支=5.5m×38.4N/m+10×38.4N/m×1.5m=787.2N 单根支架在此所承受的荷载是： 加密区：N=23.36kN+0.672kN+0.101kN=24.13kN<[N]=95.2kM 非加密区：N=29.43kN+0.787kN+0.101kN=30.3kN<[N]=95.2kN 支架均满足。 ③纵向工字钢梁计算 纵向工字钢采用I50a工字钢来将支架下传的集中力传递到下部，由150a工字钢表可知工字 钢每米重q纵=93.6kg/m=0.936kN/m 由前可知每根立柱向下传递的力为： 加密区：P=24.13kN 非加密区：P=30.3kM 以较大荷载，以加密区布距60cm偏安全地计算 6.5m跨度下的最不得荷载布置图如下： 12071

支反力：R=(11P+6.5qu)×==(11×30.3kN+6.5×0.936kN/m)×==169.7kN

30.3 ×6.53 48EI 6500 12.2mm< ：16.25mm 400

2%4.24×1) = 10.4 kN/m² %5×1) =11.2 kN/ m²

2%4.24×1) = 10.4 kN/m² %5×1) =11.2 kN/ m²

人及运输机具荷载：q人=2.5KPa 振捣混凝土时产生的荷载：q振捣=2.0KPa 外钢模板自重：q外模=0.5kN/m² 内钢模板自重：4内模=2.3kN/m² 故在底板处组合钢模及以上结构总荷载分布为： 非加密区： 加密区： 组=1.3×(q+q+q人+4振+Q外模+4内模）=1.3×(11.2+10.5+2.5+2.0+0.5+2.3)=37.7kN/m 选用组合钢模，则各种尺寸的钢模根据实际情况而处行组合，各种钢模都布上10cm×10cm 的加劲肋条。先用3.0mm的厚度。则模板截面几何特性为：

将肋肋之间的模板间弯距偏安全地当作简支梁中点弯距计算，取 8 非加密区跨中弯距：

应力符合要求； b.挠度验算 非加密区：

所以模板符合要求。 ②纵梁计算（间距为30cm） 纵梁采用10cm×10cm方木，其截面特性如下：

=1.15kN1 8

M+ 1.15kN·m F= = 7MPa<[]= 9.5MPa

应力符合要求； b.挠度验算 非加密区：

横梁自重：q横=0.15m×0.15m×7.5kN/m²=0.169kN/m 由横梁传递下来的集中力： 非加密区： P=q组ll2=37.7×0.3×0.9=10.18kN 加密区： P=q组ll2 = 37.8×0.3×0.6= 6.8kN 最不利布载图如图所示 非加密区支反力R： 加密区支反力R： R==(q# ×0.6+2P)=6.85kN

加密区：P=37.8kN/m²×0.6m×0.6m=13.6kN 非加密区：P=37.7kNm²×0.6m×0.9m=20.4kN 黄梁自重：Pm=7.5kN/m²×0.15m×0.15m×0.6m=0.101kN 以60cm间距布，可布5排，故可得支架自重： 加密区：P支=5.5m×38.4N/m+10×38.4N/m×1.2m=672N 非加密区：P=5.5m×38.4N/m+10×38.4N/m×1.5m=787.2N 单根支架在此所承受的荷载是： 加密区：N=13.6kN+0.672kN+0.101kN=14.37kN<[N]=95.2kN 非加密区：20.4kN+0.787kN+0.101kN=21.288kN<[N]=95.2kM 支架均满足。 5纵向工字钢梁检算 工字钢自重：qu=0.936kN/m 由立柱下传的集中力： 加密区：P=14.37kN 非加密区：P=21.29kN 以非加密区传下的集中力为准，检算纵向工字钢。 立柱传到工字钢上后的最不利布载图如图所示

5q纵/4 2P f中= b,(312 384 EI 48EI 6500 =3.86mm< 16.25mm 400 挠度满足限值； 故纵向工字钢符合要求。 ③横向工字钢梁检算

19.825×0.2×0.22 M= 9a4F =0.0198kN.m 8 8 应力验算

19.825×0.2×0.2 M = 9a4 =0.0198kN.m 8

应力符合要求： b.挠度验算

59组l2 5×19.825×0.2×0.24 =0.87mm<1.5mm 384 EI

挠度也满足形变； 所以模板符合要求。 ②纵梁计算 纵梁采用10cm×10cm方木，其截面特性如下：

纵梁自重：q级=7.5kN/m×0.1m×0.1m=0.075kN/m 故纵梁及上部结构荷载为： q组=1.3×（q+q人+q拆撼+q模+q纵）=1.3×(10.25+2.5+2.0+0.5+0.075)=19.9kN/m 跨中弯距为：

故应力符合； b.捞度验算

故应力符合； b.挠度验算

挠度也满足限值。 所以，纵梁满足要求。 ③横梁计算 横梁选用15cm×15cm的方木，其截面几何特性为

应力满足； b.挠度验算

门洞处腹板下支架为加密区其承受荷载范围如图 纵梁及以上部分在此区域内总荷载： 加密区：P=3.65kN/m²×0.6m×0.6m=1.3kN 非加密区：P=5.4307kN/m²×0.6m×0.9m=2.9kM 黄梁自重：P=7.5kN/m²×0.15m×0.15m×0.6m=0.101kN 以60cm间距布，可布5排，故可得支架自重： 加密区：P=7.5m×38.4N/m+13×38.4N/m×1.2m=887N 非加密区：P支=7.5m×38.4N/m+13×38.4N/m×1.5m=1.037N 单根支架在此所承受的荷载是： 加密区：N=1.3kN+0.101kN+0.887kN=2.3kN

支反力：R=(7P+6.5q纵）=×(7×3.95+6.5×0.936)=16.9kN 跨中弯距： 65.4×3.95= 28.7kN

DB35／T 717-2018标准下载5q纵/4 2P f中 384 EI 48EI 48E EI 384 48

故横向工字钢符合要求。 11.门洞处钢管桩检算 门洞处各部分横梁传到钢管桩上的力最大的是中间的一排，所以以中间一排钢管桩为检算对 象，，现将梁上各部分传到钢管桩上的力检索如下：

求得跨中弯距为：M 4 4 设计热而服饰

1.0×11.6×1000×1342 =51890.7mm f, 300 As 51890.7mm² O: = 0.021> Pmin = 0.002 bh. 1000m×2440m

x=1331.9mm<=h.=0.55×2320=1276m

x=1331.9mm<=,h.=0.55×2320=1276mm

1267 2320 24786kN·m

支架立柱底用15cm×15cm的底托，其面积为A=0.15cm²=0.0225m²，地基所承受的力 应按立柱所受力的最大情形检算DB5115／T 34-2020 酿酒废水人工生态湿地处理技术规范，由前面计算可知，立柱所受最大的竖向力为： 加密区：P=40.2kN 非加密区. P=376kN