标准规范下载简介

DBJ61／T 191-2021 装配式预应力鱼腹梁组合钢支撑技术规程.pdf

表 C.0.1腰梁的规格

C.0.2T形传力件的规格应结合图C.0.2的构造形式按表 C.0.2选用。

塔吊安全专项施工方案图C.0.2T形传力件结构图

表C.0.2T形传力件的规格

注：1.构件的长度L由现场实测确定； 2.T形传力件规格应与腰梁规格一致

图D.0.1水平支撑连接件结构型式

表D.0.1预应力鱼腹梁的常用规格

注：1.当F的尺寸不能满足安装连接H型标准件 长用长边划外镶一一根日 号H型标准件，能增加连接H型标准件数量2根；当外镶二根同型号H型标准 件，能增加连接H型标准件数量4根。 2.连接件的承载力设计是按其连接型钢规格的最大数量并能达到其极限承载力享 求进行的，经有限元计算与结构承载力试验验证，连接件的承载力达到了设计享 求，

附录E‧竖向支承连接件

立柱的连接方式应按图E.0.1

图E.0.1立柱与水平支撑连接方式

E.0.2托座的规格应结合图E.0.2的构造形式按表E.0.2选 用。

.2托座的规格应结合图E.0.2的构造形式按表E.0.2选

1一H型钢:2一端头板：3一加劲肋

图E.0.2托座结构图

表E.0.2托座的规格

E.0.3托梁的规格应按表E.0.3选用。

表E.0.3托梁的规格

表E.0.4U型卡的规格

E.0.5垫梁的规格应按表E.0.5选用。

E.0.5垫梁的规格应按表E.0.5选用。 表E.0.5U垫梁的规格

表E.0.5U垫梁的规格

E.0.6托架的规格应结合图E.0.6的构造形式按表E.0.6选 用。

图E.0.6托架结构图

表E.0.6U托架的规格尺寸

6XXXXXXXXXXXXOs9S09t999xXXXXXXXXX+8509t989XXxXXxXxXXXX080949S8XXXXXXXXXXXX（（。9）00S46889xXXXXXXxos9S99XxXXxxXXXX2909899OL89xXXxXxXXXXXxXxXX34Os9SOL2X0Z99xXXtso8S992989989XXXX9SxxXXX099S90989289xX8t9xx23449S099892XX98os9s9899X忆298989S09091864818481918忆忆90o1912061096108810281'09810表73

8886811XXXX968XX869114t6xXX288801X（（）88288[26Xx899Lt80686901X99480898486XX92+826869690180888909848L889626t9OL7888898L288880826884&8889428os52999248L901z44092909894+808068086069890189S9989OL964ts9St989L7696488849929L889626导4OS9s8S099898L28984zsoss099st90989909898L28980892zsts9LOS[zs]398924449s09296061'0261°0181'0081'09L10SLIOLLIOSLIO77

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28066801911XXXOL8876001801901XX88886XX6489848Xx（（)）8082696xxOL8L08882696098L9L96061898068980662089896899L08988606900200866409&88St9898L08911OS2998L089879892888901448409998206444298OL89088L982826409298886264os9S8s299098898L888OZ4488L&888导OS7999OLosz985s8899298548289396OL89623948os880861°0661'0L61°079

附录G主要标准件的名称、代号、

附录G‧主要标准件的名称、代号、 规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

续表 G.0.1主要标准件的名称、代号、规格与重量对应表

附录H原材料、标准件等构配件进场的分项工程检验表表H原材料、标准件等构配件进场的分项工程检验记录工程名称检验部位施工单位项目经理监理单位总监理工程师施工依据标准分包单位负责人质量合施工单位检验监理(建设)单位项目备注格标准评分记录或结果」检验记录或结果钢材2装配连接件钢绞线主控锚盘和夹片项目标准件和非标准件加载用千斤顶、油泵、仪表钢材2装配连接件钢绞线般锚盘和夹片项目标准件和非标准件加载用千斤顶、油泵、仪表施工单位检验评定结果班组长（或专业工长）：年月1目质检员（或项目技术负责人）：年月日监理（建设）单位检验结论监理工程师：（建设单位项目技术人员）年月日90

附录J支撑构件安装的分项工程检验表表J3支撑构件安装的分项工程检验记录工程名称检验部位施工单位项目经理监理单位总监理工程师施工依据标准分包单位负责人质量合施工单位检验监理(建设)单位项目备注格标准评分记录或结果检验记录或结果1外轮廓尺寸主控2预应力3钢绞线规格和数量项目4立柱规格5立柱垂直度支撑构件的平面1位置和标高2支撑挠度3鱼腹梁平整度4钢绞线长度5钢绞线排列编号顺序项目6螺栓连接情况7盖板、连杆8焊接质量9立柱标高10立柱转角11托座、托架标高施工单位检验评定结果班组长：年月日质检员：年月日监理（建设）单位检验结论监理工程师：（建设单位项目技术人员。年月日91

1为了便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程 度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”；反面词采用严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”；反面词采用“不应”和“不得”。 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2规程中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为：“应 符合·····的规定”或“应按·····执行”。非必须按所指定的标准和 规范执行的，写法为“可参照

1 《建筑施工场界环境噪声排放标准》GB12523 2 《混凝土结构设计规范》GB50010 3 《钢结构设计标准》GB50017 4 《湿陷性黄土地区变形监测规范》DBJ61/T132 5 《建筑地基基础工程施工质量验收标准》GB50202 6 《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205 7 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300 8 《钢结构焊接规范》GB50661 9 《钢结构工程施工规范》GB50755 10 《合金结构钢》GB/T3077 11 《预应力混凝土用钢绞线》 GB/T 5224 12 《预应力钢结构技术规程》 CECS 212 13 《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120 14 《钢筋机械或连接技术规程》 JGJ 107 15 《钢结构焊接及验收规程》 JGJ 18

装配式预应力鱼腹梁组合钢支撑

1总则 97 3 基本规定 98 4 配式预应力鱼腹梁组合钢支撑结构体系的设计 101 4.1 一般规定 101 4.2 支撑体系的构成 101 4.3 结构分析 102 4.4 预应力鱼腹梁 110 4.5 对撑与角撑 116 4.6 立柱和连接件 119 4.7 预应力设计 121 5 施工 123 5.1 一般规定 123 5.2 构件安装 125 5.3 预应力施加与控制 127 5.4 支撑拆除与回收 128 5.5 施工安全与环境保护 128 6 质量验收 129 6. 1 一般规定 129 6. 2 原材料与构配件进场检验 129 监测 130

总则 y 3 基本规定 98 配式预应力鱼腹梁组合钢支撑结构体系的设计 101 4.1 一般规定 101 4.2 支撑体系的构成 101 4.3 结构分析 102 4.4 预应力鱼腹梁 110 4.5 对撑与角撑 116 4.6 立柱和连接件 119 4.7 预应力设计 121 5 施工 123 5.1 一般规定 123 5.2 构件安装 125 5.3 预应力施加与控制 127 5.4 支撑拆除与回收 128 5.5 施工安全与环境保护 128 6 质量验收 129 6. 1 一般规定 129 6. 2 原材料与构配件进场检验 129 监测 130

1.0.1预应力鱼腹梁组合钢支撑支护工程是一种集装配式预应 力鱼腹梁钢支撑、混凝土支撑、钻孔灌注桩和旋喷加劲桩等协同 组合的一种全新支撑形式，主要利用其几种支护体系协同作用， 解决超大跨复杂工况深基坑支护难题。通过装配式预应力鱼腹 梁支撑独特受力体系和形成支撑杆件间的较大空间优点，达到快 速、高效、绿色环保、节能降耗的施工特点。该技术已在南方地区 的工程和在陕西省内工程已成功应用，并已积累了丰富的设计与 施工实践经验，国内越来越多的地区也开始采用该技术。但陕西 省内目前尚无该技术统一的专项标准，其设计、施工和质量检验 等要求尚不明确统一，使得该技术的设计、施工水平参差不齐。 为使其设计、施工和检验规范化，做到安全可靠、技术先进、经济 合理、确保质量及保护环境，制定本规程，

1.0.3装配式预应力鱼腹梁组合钢支撑体系系基坑工程中的

合，其设计、施工和质量检验应纳入整个基坑工程的范畴中，必须 与基坑工程的其它分项（包括支挡结构、地基加固、基坑降水和十 方开挖等）相结合，并结合工程地方经验，综合考虑工程地质和水 文地质条件、基坑周边环境条件、主体地下结构要求、施工季节变 化、工程造价等因素，因地制宜、合理选型、优化设计、精心施工、 亚格管理、有效控制，确保基坑工程和主体结构的施工安全，满足 周边环境保护的要求。 特殊土指在特定物理环境或人为条件下形成，具有独特的工程 特性的土。其类别有软土、红黏土、人工填土、膨胀土、黄土、冻土等

3.0.1自前，预应力鱼腹梁组合钢支撑体系已悄梢然兴起，且已在 陕西省内的工程中得到有效实施，其目前国内已经实施的基坑开 挖深度达22m，局部达28m；应用支撑的跨度范围在80m~220m 基坑的开挖面积达到81000m²，取得了大量实测数据。通过对实 测数据的分析，进一步验证了该组合支撑技术具有的安全性、施 工便捷性、经济型和环保性等特点。 国内采用预应力鱼腹梁钢支撑技术的工程项自及其相关信 息如下表所示。

3.0.2预应力鱼腹梁组合钢支撑体系对撑、立柱是基坑支挡

构的分项工程，其设计计算方法和要求均应符合现行行业标准 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120的有关规定，尚应符合特殊性 土质有关规定以及现行国家、行业和地区相关标准

是针对具体的支护要求和基坑平面形状定制而成的，主要应用者 以下位置：

3.0.6该组合体系中的预应力鱼腹梁水平支撑体系的竖向承载

能力较小，其水平支撑系统和竖向支承系统设计时不考虑承受鸣 句施工重载，因此其支撑结构不能兼做施工平台、物料堆场。方 工机械亦不能直接跨越或者直接在其上施工作业。

3.0.8预应力鱼腹梁组合支撑体系中水平支撑体系对撑、角

制基坑变形的关键，因此本条重点针对对撑、角撑及鱼腹梁钢绞 线的内力监测以及邻近轨道交通等提出信息化监测要求，为基坑 实施过程中支撑体系是否进行预应力复加提供依据。其余监测 项目与常规基坑工程相类似，应符合《建筑基坑工程监测技术标 准》GB 50497 相关规定。

用的焊条型号应与主体金属强度相适应。焊接一般用于托座与 钢立柱连接节点、剪刀撑与钢立柱连接节点、托架与挡土结构连 妾节点、钢立柱拼接节点等处

4.1.5由于常用的 H型钢截面面积较小,其刚度相应较小,其压

缩的变形量随长度增加而增加，只有通过施加预应力才能有效地 控制变形。当使用的支撑长度小于8米时，例如H400×400型钢 的长度小于20×400=8000mm时，其在设计轴压作用下的压缩变 形量较小，因此可以不施加预应力

4.2.1装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系由不同功能的标准件和

4.2.1装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系由不同功能的标准件和 非标准件装配而成。本节明确了体系的构成，附录提供了各个构 牛的形式和规格。两部分内容结合起来，便于设计施工技术人员 对装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系有完整的了解，

同时鱼腹梁的结构形式也不同，应对照相关附录A进行选择。

4.3.1装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系竖向刚度较

4.3.1装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系竖向刚度较小，不能用 乍施工机械等重载作用施工平台，但支撑之上需考虑施工人员行 走荷载、支撑检修荷载以及预应力复加时操作荷载，宜考虑不小 于3kN/m²的竖向活荷载。 目前内支撑计算一般不考虑支撑立柱与挡构件之间、各支 撑立柱之间的差异沉降，但支撑立柱下沉或隆起，会使支撑立柱 与挡土结构之间、立柱与立柱之间产生一定的差异沉降，当差异 沉降较大时，在支撑构件上增加的偏心距，会使水平支撑产生次 应力。因此，当预估或实测差异沉降较大时，应按此差异沉降量 对内支撑进行计算复核并采取措施

4.3.4采用装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系的基坑支挡结构白

计算有平面分析方法和空间分析方法两类计算方法：1）平面分析 的计算方法。该计算方法将鱼腹梁支护结构体系分解为挡土结 沟和支撑体系分别独立分析。挡土结构根据现行业标准《建筑基 坑支护技术规程》JGJ120采用平面杆系结构弹性支点法进行分 析；内支撑结构可按平面结构进行分析，挡土结构传至内支撑的 荷载应取挡土结构分析时得出的支点反力。对挡土结构和内支 掌结构分别进行分析时，应考虑其相互之间的变形协调； 鱼腹梁钢支撑依靠钢丝绳预应力在腹杆上产生压力，代替 股支撑的轴力，可以采用简化计算方法给出直腹杆和钢绞线轴力 的关系，如下所示。但实际工程中，由于还存在斜腹杆参与受力， 且直腹杆、斜腹杆不仅有轴力，还存在剪力、弯矩，受力极为复杂 般需通过整体建模受力分析。根据经验统计，任意一根直腹杆 的轴力N～（0.95~1.15）P/n。（n为直腹杆的根数），如图4.3.4

2）空间分析的计算方法。该计算方法主要适用于空间效应 明显的基坑工程。对于有明显空间效应的深基坑工程，平面分析 乍了过多的简化而不能反映实际结构的空间变形性状。空间分 析方法可采用支护结构和与鱼腹梁体系共同作用的三维“m”法 和考虑土与支护结构共同作用的整体分析两种方法进行计算。 三维“m”法继承了平面竖向弹性支点法中“m”法的计算原理，建 立支护结构、水平支撑与竖向支承系统共同作用的三维计算模型 并采用有限元方法进行求解。考虑土与支护结构共同作用的分 析方法是按基坑实际工况进行三维模拟分析，该方法是岩土工程 计算方法的发展方向，但需要可靠的计算参数，自前其结果直接 应用于工程设计尚不成熟。 实际工程中从可操作性角度考虑更普遍采用平面分析的计 算方法，即将装配式预应力鱼腹梁钢支撑支挡结构分解为挡土结 构和支撑体系分别独立分析。采用该计算方法计算时，需确定装 配式预应力鱼腹梁钢支撑支挡结构的弹性支点刚度系数。装配 式预应力鱼腹梁钢支撑体系作为一种新颖的钢支撑技术，现行行 业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120尚无公式可直接计算该 支撑体系的弹性支点刚度系数。目前该支撑体系的弹性支点刚 度系数可通过对装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系整体建模进行

线弹性结构分析后，根据计算分析结果得出的支点力和水平位移 关系进行确定。当基坑平面形状方正规则时，计算宽度范围的弹 性支点刚度系数可采用公式（1）进行计算，此时对撑平均刚度可 根据现行行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120计算，鱼腹 梁刚度可通过单独建模计算

式中：K 挡土结构计算宽度范围内弹性支点刚度系数（kN/m）： K,一对撑或角撑的平均刚度，可按现行行业标准《建筑基 坑支护技术规程》JGJ120的规定取值（kN/m）： K,一鱼腹梁的平均刚度（kN/m）,可通过对鱼腹梁结构进行 线弹性结构分析得出的支点力和水平位移关系确定

经过大量工程的实际计算，装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系 的支撑整体平均刚度最终取决于鱼腹梁刚度，其整体平均刚度取 值范围为2MN/m/m~5MN/m/m，大跨鱼腹梁支撑体系刚度取低 值，小跨鱼腹梁支撑体系刚度取大值。与常规的钢筋混凝土支撑 及钢支撑体系相比，预应力鱼腹梁支撑刚度相对较弱，对挡土结 构变形的控制更多依赖于预应力的施加与复加。设计计算中可 根据基坑变形控制要求，通过调整预应力的大小使挡土结构变形 满足规范要求。以下以一算例对采用装配式预应力鱼腹梁钢支 撑体系的支挡结构的计算过程进行说明： 1.设计条件与计算参数 陕西地区某基坑工程开挖面积约27390m²，基坑开挖深度 20.47m~28m。基坑支护结构安全等级为一级。场地地层从上 至下依次为表层约2m厚的松散填土层，其下依次为黄土、古壤土 和老黏土，开挖面以下为可塑的粉质粘土层。土的c、β值计算采 用勘察报告提供的抗剪强度指标综合建议值。支护桩变形、内力 计算和各项稳定验算均采用砂土水土分算、粘性土水土合算原 则,地面超载取20kN/m²。 2.弹性支点法计算支点水平反力 采用平面杆系结构弹性支点法进行计算。根据基坑形状等 综合因素对基坑支撑平面进行初步布置，其后根据支撑的初步平 面布置计算支撑体系的弹性支点刚度，其后采用弹性支点法计算

表4.3.4支点反力

3.支撑平面布置 根据基坑几何尺寸进行装配式预应力鱼腹梁组合钢支撑体 系的规划和布置。根据弹性支点法计算支点水平反力，参照本规 程附录A、B、F选取合适的对撑、角撑杆件尺寸和数量以及鱼腹 梁的跨度，并进行支撑平面布置（图4.3.4－5）。

4.支撑平面整体计算 采用有限元计算软件进行支撑平面整体计算。 1)基本假设 (1)平面问题; （2）施加预应力时坑外土体抗力采用仅受压弹簧模拟 （3）作用在腰梁上的水平力按均布荷载考虑。

3）计算过程 数值计算按照装配式预应力鱼腹梁组合钢支撑安装先后顺 序分为三个工况进行模拟

5.构件设计计算 根据平面整体计算得到的轴力、弯矩、剪力，可按本规程及现 行国家标准《钢结构设计标准》GB50017验算各杆件和节点的强 度、稳定性和变形。 4.3.5装配式预应力鱼腹梁钢支撑除了应与常规支撑一样需要 针对基坑升挖工况和换撑工况两种工况进行受力和变形计算复 核以外，考虑到装配式预应力鱼腹梁钢支撑在预应力施加阶段部 分支撑构件尚未形成最终莲接状态的情况，因此还需要对预应力 施加工况下的支撑受力和变形进行计算复核

5.构件设计计算 根据平面整体计算得到的轴力、弯矩、剪力，可按本规程及现 行国家标准《钢结构设计标准》GB50017验算各杆件和节点的强 度、稳定性和变形。

4.3.5装配式预应力鱼腹梁钢支撑除了应与常规支撑一栏

针对基坑升挖工况和换撑工况两种工况进行受力和变形计算复 核以外，考虑到装配式预应力鱼腹梁钢支撑在预应力施加阶段部 分支撑构件尚未形成最终莲接状态的情况，因此还需要对预应力 施加工况下的支撑受力和变形进行计算复核

4.4.2本条给出了预应力鱼腹梁的常用规格以及标准模数。担

4.4.2本条给出了预应力鱼腹梁的常用规格以及标准

本条给出了预应力鱼腹梁的常用规格以及标准模数。按 的跨度和承载力递增顺序，鱼腹梁常用规格有FS一400

个方面产生预应力损失：1）钢绞线张拉过程中会因压实锚具而产 生的锚固损失；2）在钢绞线张拉锚固后，因钢绞线长度继续增加 而导致的松弛损失；3）后序钢绞线张拉对前序钢绞线已有内力产 生的序次损失；4）在折线或曲线形钢绞线的端点、折点等处，张拉 时因接触面摩阻力而产生的摩擦损失；5）钢绞线张拉后变形增大 造成的预应力损失；6）钢绞线温度变化弓起的损失；7）张拉系统

引起的预应力损失等。因此预应力鱼腹梁钢绞线除应选用低松 弛高强度钢绞线、增加减摩措施、分级张拉、在钢绞线锁定后进行 补偿张拉外，根据已实施的大量鱼腹梁钢支撑的基坑工程经验， 计算的钢绞线拉力乘以1.1倍放大系数，以弥补这些因素弓起的 预应力损失。 钢绞线强度设计值的确定，关系到结构安全可靠、材料有效 利用、成本经济合理。工程建设标准化协会标准《预应力钢结构 技术规程》CECS212规定我国建筑工程中，对重要的动力荷载作 用下的钢绞线，其设计强度取极限抗拉强度fptk的40%～55% 由于基坑钢支撑是临时结构，且不承受动力荷载，所以取55%，而 根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010规定的钢绞 线抗拉强度设计值fpy为极限抗拉强度fptk的70%，所以本规程 对钢绞线抗拉强度设计值在《混凝土结构设计规范》GB50010fpy 的基础上折减0.550.7~0.8。

4.4.5装配式预应力鱼腹梁钢支撑杆件之间的连接节点

均采用端板平齐螺栓连接的方式，翼缘与翼缘之间未连接，因此 杆件之间连接节点按铰接考虑

4.4.6装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系中，腰梁为压弯构件，以

承受轴力为主，弯矩相对较小，由此组合腰梁不必按照完全抗剪 车接进行设计。但考虑到组合型钢的抗弯承载力与其界面抗剪 连接程度有关，在进行组合腰梁的承载力和变形计算时，其截面 模量及抗弯刚度应按照界面的实际连接情况进行计算，可按现行 国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定进行计算。

本规程组合梁中抗剪连接计算时取实际的弯矩进行计算，考 虑到弯矩作用下各个螺栓（锚栓）的受力会不均匀，根据计算区段 内剪力图为三角形，每一计算段内螺栓（锚栓）承受的最大剪力为 平均剪力的2倍，另由于螺栓（锚栓）排数较多而导致的各个螺栓 （锚栓）受力不均，强度折减系数至少取0.7，为防止受力最大螺

(a）连接件与型钢腰梁连接

b)连接件与混凝土冠梁（腰梁）连接

4.4.8预应力鱼腹梁的构造和设

有效保证力的传递、避免鱼腹梁杆件的局部失稳、增加鱼腹梁体 系的超静定次数及抗连续倒塌性能。由于鱼腹梁构造特殊，且均 为装配式，节点繁多，所以必须加强构造要求。才能保证基坑的 变形控制及体系安全的基本需求。 腰梁连续封闭设置有利于传力和增加体系的元余度，当因特 殊情况或采用组合支护体系形成不封闭腰梁时，应复核并加强钢 要梁与挡土构件之间的抗剪连接，以避免产生不平衡受力。 锚栓由于受剪压作用，其锚固长度可按15d（d为锚栓直径） 确定，若冠梁（或腰梁）混凝土截面宽度小于锚栓锚固长度时，可 采用弯锚5d且总长不小于15d的形式，

1000kN/m时的情况，而实际工程中很难达到此值。因此，一般不 需要验算其强度。当腰梁与挡土结构之间设置T型传力件时，T 型传力件与钢腰梁及挡土结构之间应连续焊接。当挡土结构为 灌注桩、型钢水泥土搅拌墙、钢板桩时，每根支护桩均需设置T型 传力件；当挡土结构为地下连接墙时，T型传力件间距不宜大于 1m。对三角连接件等受剪力较大区域，应在T型连接件基础上增 加额外构造连接，如增加浇筑细石混凝土并设置抗剪螺栓或抗剪 键。当挡土结构为灌注桩或地下连续墙时，传力件与挡土结构间 采用过渡钢板连接，如图4.4.9（a）所示。当挡土结构为型钢水泥 土搅拌墙或钢板桩时，传力件与挡土结构间可直接焊接，如图 4.4.9(b) 所示

1一T型传力件；2一过渡钢板；3一挡土结构（灌注桩、地下连接墙）； 4一钢筋；5一挡土结构（型钢水泥土搅拌墙、钢板桩） 图4.4.9T型传力件与挡土结构连接示意图

装配式预应力鱼腹梁钢支撑体系由于自身的独特性，多组对 撑之间并无横向联系，每一组对撑均以独立的状态进行受力，当 对撑跨度较大如超过100m时，若不考虑立柱对其侧向约束作用 对撑平面内稳定性从计算角度是不满足的，而已成功实施完毕的 工程中最大跨度的对撑有长达143m。因此，对撑平面内稳定性 计算中应考虑立柱对其的侧向约束作用。经过多个算例采用能 量法、简化法及三维数值分析方法进行计算分析，结果表明验算 组合钢支撑水平向稳定时，立柱体系有限抗侧刚度的影响不可忽 略，而且三种方法得到考虑立柱侧向约束后的长度系数结果接 近，为了便于工程应用，本规程推荐采用简化法进行计算，即可采 用现行钢结构规范压弯构件稳定性计算公式计算超长组合对撑

4.5.4本条给出了对撑与角撑组合构件中单根支撑杆件的平面

外稳定性验算的方法。单根构件的平面内稳定性等同于组合构 牛平面内稳定性，满足4.5.3条公式即可。单根构件的计算长度 取决于其上设置的连接板构造是否能起到约束作用。在满足构 造设计要求的前提下，一般以盖板之间的中心间距作为计算长 度。斜向布置的系杆由于其截面较小，节点连接较弱，可仅作为 安全储备

GBT50146-2014 粉煤灰混凝土应用技术规范.pdf本条规定是为了避免对撑、角撑与鱼腹梁不在同一标高

4.5.5本条规定是为了避免对撑、角撑与鱼腹梁不在同一

产生次应力；支撑杆件拼接节点强度不宜小于杆件强度，端板斗 齐拼接一般不能满足等强要求，可采用法兰拼接或翼缘增设连挂 板法拼接；对撑、角撑组合构件之间的间距一般取500mm 1000mm 和 1500mm 三种

DB32／T 3754-2020 装配整体式混凝土结构检测技术规程4.5.6对撑角撑区域的腰梁一般情况下均与鱼

首尾相连，形成封闭整体设置于基坑周边。由于装配式预应力鱼 腹梁钢支撑体系的受力特点，在预应力施加环节以及基坑开挖阶 段，局部位置的腰梁可能会产生受拉情况，因此应根据各个工况 下支撑整体计算结果对腰梁进行受力复核，若存在受拉工况，应 对该部位腰梁采取可靠连接措施。此外，在施加预应力之前，对 撑角撑区域的腰梁宜与鱼腹梁上弦梁腰梁脱开，待预加力施加完 成之后，再将两者用螺栓连为整体，以避免预应力施加阶段腰梁 承受拉力。

4.5.7对撑、角撑采用H 型标准件组合构件,为了保证