标准规范下载简介

GB 50917-2013 钢-混凝土组合桥梁设计规范(完整双页正版、清晰无水印).pdf

注：1本表造用于一股硅酸盐类水泥或快硬水泥配制而成的混凝土： 2本表造用于季节性变化的平均温度为一20℃40℃ 3本表数值系按C40混案土计算所得，对手强度等级为C50及以上混凝土， 表列数值应乘以/32.4/于a，式中fz为混凝土轴心抗压强度标准值，按本 规费 3, 1. 3采用

或6. 2. 452收缩折减系期

或6. 2. 452收缩折减系期

：调与混能土析面板结合前发生的龄期和理论厚度为表列数值中间值时，折减 宽数可教直皮报法取值

6.2.5混凝土徐变、收缩、温度等作用引起的截面应力增量可按 本规范附录B进行计算第12章装饰工程量计算与定额应用.pdf，

的布营费作用下简支组合架的计算模型

n 栓钉或开孔板连接件的排数： K一一单个抗剪连接件的抗剪刚度（N/mm)，采用栓钉连接 件时，可按K=2（N一0.97N,)计算；采用开孔板连 接件时，可按本规范附录D的规定计算： N 抗剪连接件的抗剪承载力（N），按本规范第7.2节的 规定计算； 计算荷载下单个抗剪连接件承受的剪力（N)，N，= Vup/n, ; i 外荷载作用下组合梁剪跨区段内单位长度界面上的 纵向剪力(N/mm)V=VS。/I。; 剪跨区段内组合梁截面上的竖向剪力（N)； 混凝土桥面板的换算截面对换算组合截面中性轴的 面积矩（mm） 剪跨段内抗剪连接件的平均间距（mm），对于栓钉连 接件取剪跨段内栓钉的纵向平均间距，对于开孔板连 接件取剪跨段内开孔的纵向平均中心间距。

()=70.47+ 0. 59t

磨6.4.2腹频量小厚腐

注，当股报高皮照品点50（或人/40），值有局部整南压应力作用时·仍按得通

N,=0. 26(t+0. 5tw)LVEfd (7. 2. 3) 式中：N——槽钢连接件的抗剪承载力设计值(N)； t—槽钢翼缘的平均厚度(mm); t——槽钢腹板的厚度（mm); l.—檀钢的长度(mm)。 连接槽钢与钢梁的角焊缝应按承受该连接件的抗剪承载力设 计值N进行计算，

图7.4.1混土桥面板线向受剪鼎面

7.4混凝土桥面板纵向抗菌计算

力计算应符合下式要求

式中：V——形成组合作用以后，单位梁长内混凝土桥面板各纵 向受剪界面的纵向剪力(N/mm)； V—单位梁长内各纵向受剪界面受剪承截力设计值 (N/mm) . 7.4.5形成组合作用之后，单位梁长内混凝土桥面板各纵向受剪 界面的纵向剪力V应符合下列规定： 1单位露长内α一。纵向受剪界面的计算纵向剪力

Vie=max(V%.V%

中：V 形成组合作用之后，作用于组合梁的竖向剪力（N)； V. 由预应力束集中锚固力、混凝土收缩变形或溢差的初 始效应在混凝土桥面板中产生的纵向剪力（N)； So 混凝土桥面板对组合截面中和轴的面积矩（mm"）； 组合截面换算截面惯性矩（mm）； Le 混凝土收缩变形或温差引起的纵向剪力计算传递长 度（mm），取主梁间距和主梁长度的1/10中的较 小值。 .4.6单位长度内纵向界面受剪承载力设计值Vira应按下列公 式计算，并应取两者的较小值

(7. 4. 61)

Vra=0. 7L,f+0, 8A,f Vrma=0.25L.fe

(7. 4. 62)

由预应力束集中锚固力、混凝土收缩变形或温差引起的 纵向剪力： 预应力束在梁跨中间锚固，锚固点前后均传递纵向 剪力：

7.5抗剪连接件的数量计算与布置

预应力束在梁跨中间锚固，锚固点前（预应力作用区 段）传递尊力或梁端部铺固：

式中；V、一—每个剪跨区段内钢梁与混凝土桥面板交界面的纵同 剪力(N);

N—单个连接件的抗剪承载力设计值(N) 7.5.2剪跨区的划分应以弯矩绝对值最大点及零弯矩点为界限 逐段进行（图7.5.2）

图7.5.2连监股路区划分图

7.5.5抗剪连接件可在对应的剪跨区段内均匀布置。当任此男 跨区段内有较大集中荷载作用时，应将连接件个数按剪力图面 积比例分配后再各自均匀布置。 7.5.6抗剪连接件在结合面端部的布置，应计人由于预应力束集 中错固力、混凝土收缩变形和温差引起的纵向剪力的叠加。单位 长的量面纠向前力应按本规范第7.4.5条的规定计算。

8.1.1混囊土桥极板厚不宜小于180mm，根据需要可设计承 托。当有承托时，应符合下列规定（图8.1.1)： 1承托高度h。不宜大于混凝土桥面板厚度h的1.5倍。 2承托顶的宽度6不宜小于钢梁上翼缘宽度6.与1.5倍承 托高度h之和。 3承托边至抗剪连接件外侧的距离不得小于40mm。 4承托外形轮廊应在由连接件根部起的45°角线的界限以外。 5承托中横向钢筋的下部水平段应设置在距钢梁上翼缘 50mm的范圈之内；抗剪连接件抗起端底面高出横向钢筋的距 离h.不得小于30mm；横向钢筋间距不应大于4h。，且不应大于 600mm

图8.1.1组合级的微面形或

图8.1.2边盟构造图

2无承托时，应同时满足伸出钢中 出钢梁翼缘边不小于50mm的要求。 8.1.3负弯矩区钢筋混凝土桥面板受拉钢筋截面配筋率不应小于 1.5%。板下层钢筋截面积不宜小于截面总钢筋截面积的50%。 8.1.4组合梁的梁端及连续组合梁中支点附近桥面板内，宜按 下列要求设置承担混凝土收缩和温差应力的斜向分布钢筋（图 8.1.4)

图8.1.4微向分布钢畅布置图

1 设置范围宜为腹板间距的50%～100%。 2钢筋的长度宜接近板的全宽，直径不宜小于16mm，间距 不宜大于150mm。 3宜布置在桥面板的裁面中性轴附近。 4钢筛的方向应与板的伸缩方向一致。

8.2.1钢梁的翼板厚度不应小于16mm，腹板厚度不应小于 12mm，所用填板厚度不应小于4mm。 8.2.2与混凝土结合的钢梁上翼缘宽度不得小于250mm，并不 应大于其厚度的24倍，上翼缘与腹板的焊接宜采用熔透T字角 焊缝。 8.2.3在梁的两端和跨中应布置横隔板或横撑架，其余横隔板或 错端架的布置位置宜根据受力分析确定。

8.3.1抗聘连接件的设应符合下列规定

1栓钉连接件钉头下表面或槽钢连接件上翼缘下表面高出 桥面板底部钢筋顶面不宜小于30mm 2连接件沿梁跨度方向的最大间距不宜大于混凝土桥面板 (包括承托）厚度的4借，且不应大于400mm。 3连接件的外侧边缘与钢梁翼缘边缘之间的距离不应小于 30mm 4连接件的外侧边缘至混凝土桥面板边缘间的距离不应小 于100mm 5连接件顶面的混凝土保护层厚度不应小于15mm。 8.3.2栓钉连接件除应满足本规范第8.3.1条的要求外，尚应符 合下列规定： 1当栓钉位置不正对钢梁腹板时，如钢梁上翼缘承受拉力， 则栓杆杆径不应大于钢梁上翼缘厚度的1.5倍；如钢梁上翼缘不 承受拉力，则栓钉杆径不应大于钢梁上翼缘厚度的2.5倍。 2栓钉长度不应小于其杆径的4倍，并不宜超过其杆径的6倍 3栓钉沿梁轴线方向的间距不应小于杆径的6倍；垂直于 轴线方向的间距不应小于杆径的4倍；当栓钉间距较小时，应计入 ·54·

1栓钉连接件钉头下表面或槽钢连接件上翼缴下表高出 桥面板底部钢筋顶面不宜小于30mm， 2连接件沿梁跨度方向的最大间距不宜大于混凝土桥面板 (包括承托）厚度的4借，且不应大于400mm。 3连接件的外侧边缘与钢梁翼缘边缘之间的距离不应小于 30mm 4连接件的外侧边缘至混凝土桥面板边缘间的距离不应小 于100mm 5连接件顶面的混凝土保护层厚度不应小于15mm。 8.3.2栓钉连接件除应满足本规范第8.3.1条的要求外，尚应符 合下列规定： 1当栓钉位置不正对钢梁腹板时，如钢梁上翼缘承受拉力， 则栓杆杆径不应大于钢梁上翼缘厚度的1.5倍；如钢梁上翼缘不 承受拉力，则栓钉杆径不应大于钢梁上翼缘厚度的2.5倍。 2栓钉长度不应小于其杆径的4倍，并不宜超过其杆径的6倍。 3栓钉沿梁轴线方向的间距不应小于杆径的6倍；垂直于粱 轴线方向的间距不应小于杆径的4倍；当栓钉间距较小时，应计入 54

8.3.3开孔板连接件除应符合本规范第8.3.1条的要求外，尚应 符合下列规定： 1开孔间距应大于2.25倍开孔直径。 2开孔板间距大于1.25倍开孔板高度时，开孔板连接件的 抗剪承载力可按实际开孔数量乘以单孔承载力。 3横向贯通钢筋直径不应大于开孔直径的1/2。 4开孔板与钢梁之间的焊接应采用双面角焊缝。 8.3.4摊钢连接件可采用Q235钢，截面不宜大于[12.6。

附录A组合梁侧扭属曲的弹性临界弯矩计算

A.0.1组合梁侧扭屈曲的弹性临界弯矩宜采用数值分析方法计算。 A.0.2组合桑侧扭屈曲的弹性临界弯矩可采用弹性约束压杆模 型（图A.0.2）.按下列公式简化计算：

A.0.1组合梁侧扭屈曲的弹性临界弯矩宜采用数值分析方法计算。

附录B基于有效弹性模量的虚拟荷载法

B.0.1基于有效弹性模量的虚拟荷载法可用于计算混凝土徐 变、收缩等引起的截面应力增量。 B.0.2虚拟荷载法可按下列步骤计算： 1假定钢粱与混凝土之间无连接，混凝土桥面板在温度、收 缩等作用下产生自由形变E： 2根据混凝土桥面板的应变及有效弹性模量求解虚拟荷载 P。；将该虚拟荷载P。反向施加于混凝土桥面板形心上，使混凝土 桥面恢复形变 3恢复钢梁与混凝土桥面板之间的连接，释放P。，求解截面 应力， 4 将以上3个步骤的应力进行叠加。 B.0.3组合截面各位置处的应力增量可按下列公式计算：

=[1+,(t+,)

(B. 0. 42)

附录C跨中未设置转向点的体外 预应力组合染挠度计算方法

图C.0.2跨中矢高变化计算示意图 查影前的确度力筛：2一变形后的预应力篇

附录D开孔板连接件抗剪刚度计算方

式中：K一一开孔板连接件抗剪刚度(N/mm)。 D.0.2当不符合本规范D.0.1条规定的情况时，开孔板连接件 抗剪刚度的确定应优先选择试验的方法。当缺乏试验条件时，可 按本规范第D.0.1条给出的公式确定，

本规范用词说明 1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1)表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2)表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面调采用“不应”或“不得”； 3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合. 的规定”或“应按·执行”。

件及耐久性，包括结构的变形、抗裂性等。桥粟结构满足两种极限 状态，保证了结构的安全性、适用性及耐久性，使桥梁结构满足可 靠性的要求，达到全部预定的功能 以概率理论为基础的极限状态设计，在基准期内结构的可靠 指标满足目标指标，结构安全是指在统计基准期中概率意义上的 安全。 1.0.4需要满足的其他相关规范由本规范的适用范围所确定，公 路工程中的组合桥梁的设计需要满足公路桥梁规范的要求，城市 组合桥繁的设计需要满足城市桥梁规范的要求

术语列出了与组合桥架相关的专业性术语，以达到概念解释 与表达统一的目的。符号按材料性能、作用与作用效应、计算系数 等几个部分列出。主体符号参照公路桥梁规范，以达到设计使用 习惯的一致性。

3.1.1抗压强度标准值系指试件用标准方法制作、养护至 28d龄期，以标准试验方法测得的具有95%保证率的抗压强 度(以MPa计)。 混凝土强度等级为边长150mm的立方体抗压强度总体分布 平均值减去1.645倍标准差（方差）的值，前冠C，是混凝土各项力 学指标的基本代表值。 3.1.2主要受力混凝土构件一般系指桥面板，根据当前国内材料 的使用及施工的特点，混凝土强度等级选用C30～C60。 3.1.3轴心抗压强度标准值是以校柱体强度为基础的，并考虑实 体结构与试件的差异对强度的影响，且适当考虑混凝土的脆性对 强度的影响。轴心抗压强度标准值与立方体强度（强度等级）的关 系为：

0. 88 X 0. 97=32. 4(MPa), 3.1.4混凝土强度设计值是在标准值的基础上，根据可靠度指标 所确定的材料分项系数进行计算得到。本规范的取值与现行行业 标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62 中的取值一致。 3.1.5混凝土弹性模量同现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应 力混凝土桥涵设计规范》JTGD62中的取值， 3.1.6混凝土的其他物理力学指标（剪切模量、泊松比、线膨胀系 数)同现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》JTGD62中的取值，

3.2.1钢材的生产过程，包括熔炼、脱氧、轧制及后期的处理等， 这些都对钢材的物理力学性能有较大的影响。钢材的制作安装、 受载方式、低温和腐蚀介质的影响，则会对结构的性能产生较大的 影响。 结构工程中所用的钢材都是塑性比较好的材料，与其他结构 材料比较，强度要高得多，截面尺寸也要小得多。同时，虽然结构 钢材有比较好的韧性，但材质、板厚、受力状态、温度都会对它有 影响。 对于桥架结构中用的钢材，由于应力水平高、受力复杂、动力 作用大等因素，钢材的牌号及质量等级需要针对结构的特点进行 匹配。 钢材的质量等级，主要是钢材的韧性指标，反映钢材韧性对温 度的敏感程度，即脆断敏感性。质量等级中对应的温度为试验温 度，相对于同一韧性指标，试验温度越低，则表示钢材脆断敏感性 越低。 设计选用何种质量等级的钢材，需要根据最大板厚、工程所在 地最低温度、构造细节、应力水平及应变速率等多种固索来综合考 ·77·

fakakaka fok

式中：fa一—混凝土轴心抗压强度标准值； k。——棱柱体强度与立方体强度的换算系数，按试验数据 统计取值，C50及以下混凝土取0.76，C55～C80取 0.78~0.82(线性内插）； R 构件强度与试件强度的换算系数，按试验数据及经 验取0.88； ka——混凝土的脆性系数，C40以下取为1.0，C40～C80取 1.0~0.87(线性内插)； f。—混凝土强度等级 如混凝土强度等级C50的抗压强度标准值为：50X0.76X 76

3.2.6作为抗剪连接件的栓钉，其性能与焊接工艺有其明确特定 的要求，应满足现行国家标准的要求， 3.2.7物理性能是钢材的基本指标。其中，组合桥梁钢与混凝土 在温度作用下由于不同的线膨胀系数会引起截面内的约束应力， 因此一般不得采用与混凝土一致的线膨胀系数来简化计算温度作 用的效应。钢材的线膨胀系数取为1.2×10*/℃。

3.3.1钢筋材料的选用要求，原则与现行的国内其他观范一致， 并按新的国家标准的选材原则取消了HRB235钢筋。 3.3.2普通钢筋的强度标准值取自相应国家标准的钢筋届服点 （具有不小于95%的保证率）。 3.3.3普通钢筋的强度设计值为强度标准值除以材料分项系数 1.2并取整，满足目标可靠指标的要求。 3.3.4与现行有关国家标准取值一致

3.4.1组合桥梁的预应力筋一般分为混醒土面板内配置与 体梁上体外配置两种方式。 体内配置的预应力筋通常采用钢绞线及钢丝，中小型构件中 也采用精轧螺纹钢筋；体外钢束一般采用钢绞线（镀锌或环氧涂层 钢绞线）， 预应力钢丝系指现行国家标准《预应力混凝土用钢丝》 GB/T5223及其第一号修改单中消除应力的三面刻痕钢丝、 螺旋肋钢丝和光面钢丝。 3.4.2钢绞线与钢丝的抗拉标准强度取自现行国家标准的抗拉 极限强度，精轧螺纹钢的抗拉标准强度取自相关标准的材料厨服 点。均有不小于95%的保证率， 3.4.3预应力筋的强度设计值与极限状态下的应力有关。一般

认为，体内配置的预应力筋在极限状态下能达到其届服点（或条件 出服点），所以体内配置的预应力筋强度设计值为材料届服点除以 材料分项安全系数。 钢绞线以标准强度的0.85倍作为条件屈服点，故其强度设计 值为标准强度乘以0.85后除以材料分项安全系数1.25.如标准 强度（极限强度）为1860MPa的钢线，其强度设计值为1860× 0.85/1.25=1264.8(MPa),取整为 1260MPa。 精轧螺纹标准强度即为屈服点，故强度设计值为标准强度除 以材料分项系数（1.20），如标准强度为785MPa的精轧螺纹钢筋， 其强度设计值为785/1.20=654.2(MPa)，取整为650MPa， 本规范的取值与现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混 凝土桥涵设计规范》JTGD62一致。 需要说明的是，对于体外配置的预应力钢束（或体内的无粘结 筋），由于其极限状态下的极限应力与结构的整体有关，一般达不 到屈服点，故承载能力公式中的强度设计值应是在极限应力的基 础上进行材料安全系数的折减。 3.4.4体外无粘结预应力筋的极限应力设计值为极限应力除以 考虑材料性能、结构体系等因素的分项系数，满足目标可靠指标的 要求。 3.4.5预应力筋的弹性蕴量点其编理行有关标准一致

4.1.1承载能力极限状态计算包括了持久状况及偶然状况下构 件截面的承载能力计算，以及稳定、倾覆、疲劳的计算。在作用及 荷载的组合中，截而抗弯、抗剪承载能力以及整体稳定计算时效应 组合按照基本组合；倾覆计算和疲劳计算时效应组合按照标准组 合（表1）。 正常使用极限状态计算包括了持久状况下构件的挠度、抗裂 性及应力等验算。应力验算是用工程实践经验来控制结构的正常 使用状态，实质上也是强度计算的补充。 短暂状况一般可以采用应力控制，但对于结构受力状态比较 复杂的施工工况，也应该进行承载能力及变形的验算及控制。 组合桥梁由于其施工序对结构的应力及变形状态影响较 大，在计算应力及变形时，应考虑施工顺序的影响。

表1验算内容及荷载组合表

度温度的升温最大值为16℃，降温最大值为一8℃；欧洲规范与类 国规范相同；各国简化形式的温度取值比较接近，分别为混凝土桥 面板比钢梁温度高、低10℃～15℃，参照国内外规范，本规范沿用 了我国现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60的规定。

4.2承载能力极限状态计期

4.3正常使用极限状态算

4.4持久状况及短暂状况应力验篇

4.4.1~4.4.3应力限值的取值源于工程实践经验，并与目前现 .86·

行的有关规范基本一致，部分控制值作为强度验算的补充。

行的有关规范基本一致。部分控制值作为强度验算的补充

4.5.1结构的倾覆稳定是属于结构承载能力极限状态的问题，其 破坏具有突然性与严重性。 桥梁的倾覆主要是由于汽车荷载的偏载作用。倾爱的极限状 态主要有：一是在偏载作用下，案作为刚体绕某一倾覆轴线达到临 界状态；二是在偏载作用下，梁体某些部分产生较大的转角，引起 约束条件及平衡条件的改变，恒载由稳定效应逐步变为倾覆效应 而达到临界状态。 一般横向均采用双支点支承的梁体倾覆主要是第一种状态。 边撤采用双支点支承、中增采用单支点支承的连续（直线梁或曲 线梁)可能发生第二种状态。第一种状态验算较为直观简单，采用简 单的力学平衡公式即可解决；第二种状态过程较为复杂，应以控制约 束条件的有效性及控制中支点处架体横向转角限值来解决。具体为： (1)在最不利的荷载或作用标准组合下，支承不得出现脱空； (2)在抗倾夏系数倍的倾覆作用与自重标准组合下，任 支承处梁体的横向转角一般不得超过1/50。 综合实际运营汽车与设计汽车荷载的相互关系，确定抗倾覆 系数不应小于2.5。 4.5.2同向两个车道以上的折减，对于倾覆影响不大，折减系数 确安全的取为1.0（不折减）；与汽车荷载同时作用的风荷载，可按 工程所在地10年一适及25m/s风速的小值计算。汽车荷载的冲 击作用系数是基于支承力的系数，宜适当取大

4.6.1~4.6.4本规范的疲劳验算方法采用容许应力幅法，与现 行有关标准一致，具体验算可参照相应钢结构规范。连接件的疲 劳验算应符合本规范的相关条文规定。

5承载能力极限状态计算

5.1抗弯承载力计算

当板件宽厚比不满足表5.1.1的限值，但满足本规范构造要 求的截面时，可采用弹性方法计算截面抗弯承载能力，即应变满足 平截面假定，应力应变关系满足虎克定律，截面边缘应力达到材料 设计强度的条件来计算截面承载能力，即

情况。 1梁从平面弯曲状态变为弯扭状态（侧向弯曲和扭转变形） 的现象，称为整体失稳。组合梁中，当混凝土桥面板本身具有足够 的强度和刚度，且通过连接件将其与钢梁的受压翼缘牢固地连接 在一起时，能阻止受压翼缘的侧向位移，钢梁就不会丧失整体稳 定，因此不必验算梁的整体稳定性， 2受负弯矩作用的I字形截面组合梁，下翼缘受压，需要考 惠整体稳定问题。考虑其受力状态与单纯I字钢梁类似，偏安全 地参考I字钢梁的最大11/b限值。我国现行国家标准《钢结构设 计规范>GB50017为了简化计算和便于应用，结合工程实践中可 能遇到的截面最不利尺寸比例，根据梁的整体稳定系数，近似地给 出了不验算整体稳定性时钢巢受压駕缘自由长度（1）与其总宽度 (6:）的限值，见《钢结构设计规范》GB50017—2003表4.2.1。该 表中的数值系根据双轴对称等截面1字形简支梁，当梁的稳定系 数（）为2.5（相应于为0.95)时导出的，并认为：为2.5时， 巢的截面将由强度控制，而不是由整体稳定性控制。本款选用了 该表中的有关数值， 3受负弯矩作用的槽形面组合梁底板受压，需要考患整体 稳定间题。考虑其受力状态与箱形钢梁类似，参考箱形钢梁不验 算整体稳定的腹板中距的限值。根据我国学者潘有昌的研究论文 （单轴对称霜形面支架的整体稳性》（见（钢结构研究论文报告选 集》第二册，1983），箱形截面简支梁由于其截面的抗扭刚度远远大 于开口载面的抗扭刚度，在一般的截面尺寸情况下，只要满足强度 条件和刚度条件，可不进行整体稳定计算。另外，从工程实践可 知，整体稳定的钢箱形巢，其截面尺寸人/6。多数等于或小于6，且 ，/6，不超过95（235/F，），因此本规范5.3.1条第3款，采用了现 行国家标准钢结构设计规范》GB50017—2003第4.2.4条的规 定，即箱形裁面简支梁的尺寸符合A/b≤6，且/b,≤95（235/f，） 的条件，可不验算箱形钢案的整体稳定性。根据常用的钢材将

确算长细比与得报折系致的对应联系

换算长细比 折减系数 ZLT ALT αLT = 0. 21 0LT = 0. 34 4LT = 0. 49 LT = 0. 76 0. 90 0. 73 0. 66 0. 60 0. 52 0. 80 0. 80 0. 72 0. 66 0. 58 0. 70 0. 85 0. 78 0. 72 0. 64 0. 60 0. 89 0. 84 0. 79 0. 71 0. 50 0. 92 0. 88 0. 84 0. 78 0. 40 0. 95 0. 93 0. 90 0. 85 0. 30 0. 98 0. 96 0. 95 0. 92 0. 20 1. 00 1. 00 1. 00 1. 00

6正常使用极限状态验算

荷载。在正常使用阶段设计验算时需要充分考虑施工顺序对结构 受力状态的影响。 混凝土徐变、收缩及温度等作用在截面内会产生自应力，对于 超静定结构还会有二次效应的应力。在正常使用阶段设计验算 时，应计人这些作用的效应。 6.1.6计算连续梁绕度时，当荷载标准组合下中支座处混凝土桥 面板的拉应力大于0.75f时，两侧各0.151范围内，可不计混凝 土桥面板的作用，但应计人混凝土板有效宽度内钢筋的作用；当荷 载标准组合下中支座处混凝土桥面板的拉应力小于0.75f时，可 计入混凝土板的作用。 6.1.7负弯矩区的混凝土桥面板受力状态接近拉弯的混凝土桥 面板，一般弯矩较小，拉力较大，验算裂缝时，可忽略弯矩，按混凝 土轴心受拉构件进行验算

6.2.1组合巢截面混凝土与钢梁的法向应力计算包括外荷载作 用下的应力、收缩徐变及温度等作用在截面内产生的自应力（应力 重分布），以及超静定结构中可能的二次效应的应力。 截面法向应力计算的基本假定是： (1)混凝土与钢梁连接为完全连接，不考虑滑移： (2)组合梁弯曲时，符合平截面假定； (3)收缩徐变产生的法向应力可采用叠加原则。 计算弯矩及预应力作用产生的截面法向应力时，一般采用弹 性模量比的方法，将两种材料的截面折算成一种材料的截面，按照 初等材料力学的公式进行计算。 考虑施工顺序的不同，可采用不同阶段的截面特性进行计算。 当采用组合截面形成后落架的施工方法时，组合的自重及其上 荷载都作用在组合截面上，采用组合截面特性进行计算。当采用 组合截面形成前钢架需要单独受力的施工方法时，应力计算需要

分阶段进行：在施工阶段（即第一阶段受力状态），组合梁尚未形成 组合截面，钢梁应单独承担其自身重量、湿混凝土重量和施工荷载 等；在使用阶段（即第二阶段受力状态），混凝土硬化达到设计强 度，钢粟与混凝土桥面板形成组合截面，共同承担后续施加的 荷。 考虑徐变作用影响时，可采用有效弹性模量比方法（按本规范 第6.2.3条)进行计算。对于不同的基本作用，采用不同的徐变因 子来体现徐变影响的程度。计算得到的应力为基本作用与徐变影 响共同产生的法间应力。如外荷载(考感至t时刻的徐变影响)作 用下的法向应力为： 混土桥面板板顶应力

5+840雨水提升泵房施工方案6,m M 21, 3

6.2.4本条给出了预制或现浇混凝土桥面板收缩系数的计算。 同条文说明6.2.3条，本规范取t*0o时的收缩应变为收缩应 变最终值，并建议计算收缩应变时取其最终值。 由于收缩作用是在混凝土桥面板与钢梁结合后产生效应，为 区分现浇桥面板与预制桥面不同的收缩作用，本规范给出了结合 ·99

时对应混凝土龄期的收缩折减系数表。混凝土构件的收缩量计算 可采用名义收缩系数乘以收缩折减系数。收缩折减系数是考虑钢 与混凝土桥面板结合前发生的龄期，对收缩应变值进行的折减，采 用下列公式计算得到：

E..(oo,t.)

图1钢一湿清士组合量微股计算模器

6.4.1根据我国学者胡春农、夏志斌等的研究表明（见《钢结构设 计的若干理论》，胡春农等编，中国铁道出版社，1984年，第36页 和钢结构：原理和设计》，夏志斌等编，中国建筑工业出版社，2004 年，第287页）：尽管对某些钢结构的板件来说，屈曲后的承载潜力 仍然不小，但对直接承受动力荷载的钢腹板板件稳定计算则不考 虑腹板届曲强度。因为多次反复屈曲可能导致腹板出现疲劳裂 ，在分析由加劲助分割成的腹板稳定性时则按荷载作用在中面 102·

内的弹性矩形薄板考虑。 因架的用途不同和被加劲肋分割的腹板各区格位置不同，各 腹板区格所受的荷载也就各不相同。 在确定组合梁的腹板矩形板的边界条件时，由于囊缘板上有 混凝土桥面板连接，使受压算缘的扭转受到约束，但考虑混凝土桥 面板与钢翼象存在一定的滑移问题，又不能认为两者完全固结，只 能按弹性约束考虑；另外，鉴于竖向加劲助肋或水平加劲肋的刚度与 复板刚度相差不多，所以视为腹板简支于这些加劲肋上的板块考 虑。即腹板在加劲肋处可以自由转动，但不能作侧向位移。 6.4.2、6.4.3染丧失局部稳定性会改变票的受力情况，降低染的 整体稳定性和刚度，因此，应严肃对得染的局部稳定性问题。为保 证钢染腹板的局部稳定性，要求设置一定数量的加劲肋。简支架 的染端区格主要受剪力作用，跨中区格受弯矩正应力作用，其他区 格则受勇剪力和正应力的共同作用，有时还承受集中力。 根据薄板的弹性屈曲理论，梁腹板在周边应力作用下的弹性 临界应力可用下式表达

南京NO.2014G07地块项目工程临电施工方案=xk 12((云)