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2139.汉中市火车站站前南广场模板专项方案.docx长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.202kN·m，N1＝5.012kN
Q／GDW 11822.1-2021 一体化“国网云” 第8部分：应用上云测试.pdf 承载能力极限状态
Rmax＝2.297kN
P=Rmax/2=1.149kN
正常使用极限状态：
R’max＝1.814kN
P’=R’max/2=0.907kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.216kN·m，N2＝5.098kN
M/Wn＝0.216×106/(4.12×103)＝52.545N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.082mm≤[ν]＝l/400＝1.09mm
ν2＝0.077mm≤[ν]＝l/400＝1.115mm
N＝5.098×2=10.196kN≤Ntb＝24.5kN
N＝5.098×2=10.196kN≤26kN
柱模板（设置对拉螺栓）验算书
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×5.6}＝min{34.213，134.4}＝34.213kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×34.21+1.4×2，1.35×34.21+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.852，48.144]＝0.9×48.144＝43.329kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21 kN/m2
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×34.21＝24.939kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ4k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m
σ＝Mmax/W＝0.038×106/(1/6×600×122)＝2.643N/mm2≤[f]＝15N/mm2
作用线荷载q＝bS正＝0.6×34.21＝20.526kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.526×116.6674/(100×8925×(1/12×600×123))＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝116.667/400＝0.292mm
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.117×43.329＝5.055 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.186kN·m
σ＝Mmax/W＝0.186×106/24×103＝7.73N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝1.784kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.784×1000/(2×40×60)＝1.115N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.117×34.21＝3.991 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.469mm≤[ν]＝1.5mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=3.372
正常使用极限状态
Rmax=2.662
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax＝3.372kN
P=Rmax/2=1.686kN
正常使用极限状态：
R’max＝2.662kN
P’=R’max/2=1.331kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.28kN·m，N1＝7.174kN
承载能力极限状态
Rmax＝3.372kN
P=Rmax/2=1.686kN
正常使用极限状态：
R’max＝2.662kN
P’=R’max/2=1.331kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.318kN·m，N2＝7.481kN
M/Wn＝0.318×106/(4.12×103)＝77.111N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.118mm≤[ν]＝l/400＝1.08mm
ν2＝0.113mm≤[ν]＝l/400＝1.115mm
N＝7.481×2=14.962kN≤Ntb＝17.8kN
N＝7.481×2=14.962kN≤26kN
柱模板（设置对拉螺栓）验算书
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×5.6}＝min{34.213，134.4}＝34.213kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×34.21+1.4×2，1.35×34.21+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.852，48.144]＝0.9×48.144＝43.329kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21 kN/m2
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×34.21＝24.939kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ4k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/(1/6×600×122)＝2.797N/mm2≤[f]＝15N/mm2
作用线荷载q＝bS正＝0.6×34.21＝20.526kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.526×1204/(100×8925×(1/12×600×123))＝0.035mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.12×43.329＝5.199 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.197kN·m
σ＝Mmax/W＝0.197×106/24×103＝8.228N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝1.887kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.887×1000/(2×40×60)＝1.179N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.12×34.21＝4.105 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.535mm≤[ν]＝1.5mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=3.535
正常使用极限状态
Rmax=2.791
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax＝3.535kN
P=Rmax/2=1.767kN
正常使用极限状态：
R’max＝2.791kN
P’=R’max/2=1.395kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.251kN·m，N1＝6.624kN
承载能力极限状态
Rmax＝3.535kN
P=Rmax/2=1.767kN
正常使用极限状态：
R’max＝2.791kN
P’=R’max/2=1.395kN
TBT3394-2015 机车车辆用紧急制动阀 短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.251kN·m，N2＝6.624kN
M/Wn＝0.251×106/(4.12×103)＝61.001N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
体育会展区人工湖（施工组织设计） 长边柱箍变形图(mm)