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胶结颗粒料筑坝技术导则（SL678-2014 ）.pdf

1砂砾石毛料，仅需剔除或破碎超径颗粒，原则上不需要 分类、分级，即使在同一地点，砂砾石级配的分布也很不均匀， 即使在胶凝材料用量固定的情况下，由于级配变化带来用水量的 变化也将导致胶凝砂砾石强度的变异。，为了应对这一问题，胶凝 砂砾右配合比的设计应按本导则规定的方法进行，无法采用常规 混凝土配合比设计方法。砂砾石料场勘探和取样试验工作尤为重

9°0080010量用2(g/By)4434单450012001485sll24522008000027表度强计设口63

要，首先对现场砂砾石毛料粒径进行筛分试验，得到砂砾石材料 最粗级配、最细级配及平均级配情况。由此，料场砂砾石材料级 配将分布在最粗和最细粒径范围内。 2胶凝砂砾石强度试验方法参照SL352中碾压混凝土试验 的有关规定执行。由于砂砾石的离散性，室内试验时须将砂砾石 按水工混凝土级配要求筛分后再按一定比例分别称量、配制，以 确保试验的准确性。 3按最粗级配、最细级配和平均级配的砂砾石比例，在 较宽范围内选取几个用水量进行强度试验 得到胶凝砂砾石用 水量与强度的关系。对不同级配的砂砾石， 在某一区域内由于 用水量过低、浆体少 胶凝砂砾石无法碾压密实从而获得充分 的强度。相反，如果用水量过多， 不仅强度降低，施工工作性 也将变差。可见胶凝砂砾石具有 的用水量范围，以及 一个与之相对应的适宜的强度分布范围， 即施工中配合比控制 范围，允许用水量在控制范围内浮动。不同于混凝土强度由级 配和用水量固定的点控制方式，胶凝砂砾石强度是由面控制或 边界控制，用水量与强度随着级配而变化。因此，由于砂砾石 级配的波动性， 建立不同级配下胶凝砂砾石强度与用水量的关 系非常重要。 4本条款规定配合比设计试验中，“配合比控制范围”中平 均级配胶凝砂砾石强度最小值应满足配制强度要求。由于实际施 工中砂砾石含水率和级配分布广，因此无法固定用水量。即使水 泥用量和压实度等保持固定，由于级配和用水量的变化，强度也 会随之变化。为解决这一问题，本导则同时规定“配合比控制范 围”中胶凝砂砾石的最低强度不应低于设计强度，在此范围内不 司用水量的任何级配的胶凝砂砾石均可以获得更高的强度。若施 工中将砂砾石级配控制在一个较窄范围内，或通过更准确的检测 砂砾石的级配、吸水率及表面含水率，将用水量控制在较窄范围 时，则胶凝砂砾石最低强度将会提高。如果以上原则能严格执 行，能控制砂砾石级配和用水量为固定值，则砂砾石级配、用水

量与强度的关系将为点控制，就这相百于凝工的概范，即有科 清洗，级配筛分，用水量固定，从而获得最大的混凝土强度，体 现了级配、用水量和强度的点对应关系。显然，边界控制或面控 制级配和用水量是专门针对胶凝砂砾石的，其不同于混凝土的点 控制。这也是胶凝砂砾石和混凝土的最大区别之一。 5混凝土坝结构强度计算多采用允许应力，根据建筑物的 结构特征成都市公园城市街道一体化设计导则（成府函6号 成都市人民政府2020年1月），由规范确定其安全系数。因胶凝砂砾石坝采用最大骨 料粒径较大，为150mm，而试验检验胶凝砂砾石抗压强度采用 湿筛胶凝砂砾石，由原级配大骨料胶凝砂砾石筛除大于粒径 40mm以上骨料后剩余的胶凝砂砾石。因此，两者存在着差异， 即湿筛胶凝砂砾石抗压强度比原级配胶凝砂砾石抗压强度高；另 外，胶凝砂砾石 浇筑过程中人为因素也会造成强度安全系 数折损。本规定为评定大坝原型胶凝砂砾石的抗压强度安全系数 是否满足安全工作条件而提出。 福建省水利水电勘测设计研究院采用400mm立方体和 150mm立方体进行了胶凝砂砾石抗压强度对比试验。试验用 32.5R普通硅酸盐水泥：Ⅱ级粉煤灰； 砂砾石料一部分为混合均 匀的天然砂砾石 其级配为（80 501 (40~80mm）： (20~40mm） 20mm) 18：18，含泥量为 1.02%，含砂率约为31%。另部分将砂砾石混合料筛分成砂 （<5mm）和砾石（5~150mm）两挡，进行不同砂率抗压强度 试验。试验结果见表8，若以180d龄期的强度为100%，则各龄 期的强度增长率大致为：28d为40%～52%；90d为67%～ 81%，360d为105%~115%。400mm立方体抗压强度与 150mm立方体抗压强度比约为60%~87%，经曲线拟合后得 到：R40=0.56×R15十0.60（其中R40为400mm立方体抗压强 度，R15为150mm立方体抗压强度）。由于胶凝砂砾石强度普遍 偏低，且受试验条件所限，试验结果仅供参考。 中国水利水电科学研究院进行的胶凝砂砾石抗压强度试验结 果列于表9，供参考。试验采用42.5普通硅酸盐水泥和IⅡ级粉煤

表8福建省水利水电勘测设计研究院胶凝 砂砾石抗压强度试验结果

注1：表中百分率为抗压强度随龄期增长率（以180d龄期为100%）。 注2：表中“C35f35”表示每立方米胶凝砂砾石材料中水泥用量35kg/m3，粉 煤灰用量35kg/m3；“S，=20%”表示砂率为20%。

注1：表中百分率为抗压强度随龄期增长率（以180d龄期为100%）。 注2：表中“C35f35”表示每立方米胶凝砂砾石材料中水泥用量35kg/m3，粉 煤灰用量35kg/m3；“S，=20%”表示砂率为20%。

表9中国水利水电科学研究院胶凝砂砾石抗压强度试验结果

灰，北京周边河床砂卵石，试验级配按（80～150mm）：（40 ~80mm）：（20～40mm）：（5～20mm）=25:25:25：25, 砂率25%，砂中含泥量6.3%，水泥40kg/m²，粉煤灰40kg/m²， 用水量72kg/m²。450mm、300mm、200mm、150mm立方体试件 成型最大骨料粒径分别为150mm、100mm、60mm、40mm。

4. 1.5胶凝砂砾石材料性能

2由于缺乏系统的试验数据及实际工程统计资料，胶凝砂 砾石抗拉强度的参考值难以确定，拉压比可参照0.070～0.085 范围取值，待以后抗拉强度资料充实后再做修订。 洪口水电站上游主围堰工程施工中，胶凝砂砾石28d劈裂抗 拉强度共取样6组，最大值0.95MPa，最小值0.42MPa，平均 值0.57MPa。拉压比在0.088～0.107，平均值为0.098。 中国水利水电科学研究院采用不同尺寸试件进行了胶凝砂砾 石劈裂抗拉强度试验，试验条件同4.1.4条5款，试验结果列于 表10中供参考。拉压比在0.064～0.098范围内，平均值 为0.081。 3胶凝砂砾石的表观密度、弹性模量、抗渗、热学等性能 参数可通过试验确定。以下列出中国水利水电科学研究院及福建 省水利水电勘测设计研究院胶凝砂砾石室内试验结果供参考。除 特别说明外，试验条件均同于4.1.4条5款，试验均采用湿筛后 标准试件成型。

表101.中国水利水电科学研究院胶凝砂砾石 劈裂抗拉强度试验结果

P0818101注P081z'60°0821备P82'1811Z1'1()P08T02900'9z'l()09*60'TST表9°016'11乐科电//P82别91类项表件验试试%98%%8.88(0.)72

4.2.2本条规定了高自密实性能混凝土配合比设计的主要参数

1高自密实性能是堆石混凝土技术中最重要的综合性能 立严格遵守。自密实性能可以通过检验流动性、抗离析性和自

829°921's37117176仔16218802石度82度4628度44度2162度28细2细细细380细332(g/B)261281111902水比粉411902设石(）级2级级2998级928LT12323粉表d泥牌润291钢街水塔华昆兴odPPd佣险诉牛重提提坝牛重欧部牛重防OSHhd 建东南福广1云75

实性能稳定性来验证。流动性可以通过落扩展度试验得到验 证。抗离析性可以选择V形漏斗试验来进行验证。自密实性能 隐定性可通过专项试验进行检测。落扩展度小于650mm的自 密实混凝土在浇筑堆石空隙时可能会导致局部不密实的情况发 生，落扩展度大于750mm时容易在泵送和浇筑中发生材料分 离的问题，所以高自密实性能混凝土的落扩展度应控制在650 一750mm之间。选择V形漏斗试验验证抗离析性时，要考虑在 堆石密集的场合，高自密实性能混凝土需要在具有较高的流动性 的基础上保持一定的粘性，这样通过堆石空隙时不发生堵塞，因 此V形漏斗通过时间的下限值应严格控制。 自密实性能随着胶 凝材料水化以及外加剂作用的损失会有所降低， 为了保证在施工 中高自密实性能混凝土能够有效密实的充填堆石空隙，要求高自 密实性能混凝土的自密实性能在一 定时间内应保持稳定，基本要 求为1h，对于运输距离长、浇筑间隔时间长 程则应根据需 要提高稳定性保持时间 2通过堆石混凝土全尺寸试验研究与 实践检测，在堆 石料满足本导则第3.1节要求的前提下， 堆石混凝土的抗压强度 取决于高自密实性能混凝土的抗压强度， 且具有一定的超强系 数，清华大学水利水电工程系已有的堆石混凝土大尺寸试验研究 表明：堆石体的骨架作用能够提高堆石混凝土的抗压强度，使其 高于用于充填的高自密实性能混凝土的抗压强度，灰岩堆石混凝 土的强度提高率平均约为30%，花岗岩堆石混凝土的强度提高 率平均约为50%。处于谨慎安全的考虑，本导则未考虑堆石混 凝土的强度提高效应，仍以高自密实性能混凝土的强度等级表征 堆石混凝土的强度等级，相应的提高了安全系数。 清华大学水利水电工程系对部分已竣工堆石混凝土工程进行 了芯样抗压强度检测和统计，分别测定了堆石芯样、高自密实性 能混凝土芯样和堆石混凝土芯样的抗压强度，统计结果见表18。 3高自密实性能混凝土硬化后的其他性能和普通混凝土的 要求一样，可以参照普通混凝土的检验方法进行验证

表18部分工程堆石混凝土芯样强度

2堆石混凝土密度由高自密实性能混凝土密度和堆石密度 加权得到，故在没有具体试验资料时，设计密度可在2400～ 2500kg/m3范围内选用。 3.本条对堆石混凝土抗压、抗拉力学性能和泊松比的获得 提出了要求，并在附录中给出了经验公式。 4本条对堆石混凝土热膨胀系数、绝热温升等性能的获得 提出了要求，并在附录中给出了经验公式。 4.2.5堆石混凝土的于缩、自生体积变形等性能的试验测定方 法，参考了SL352一2006第4.12节、第4.13节的有关规定。 堆石混凝土的抗渗性能的测定方法，参照了SL352一2006第 5.7节全级配混凝土渗透系数试验的有关规定。堆石混凝土抗冻 性能的评价方法借鉴评价全级配混凝土抗冻性能的湿筛混凝土 法，以高自密实性能混凝土的抗冻等级作为标准。 4.2.6、本条文规定了堆石混凝土的强度等级，堆石混凝土一般 用于大体积混凝土，故选取了80%的强度保证率。由于高自密 实性能混凝土中矿物掺合料的比例较高，因此宜采用长期龄期评 价强度等级。清华大学水利水电工程系试验表明：由于堆石混凝 土中堆石骨料在自重下的堆积咬合，提高了其自身的抗拉、抗裂 性能，堆石混凝土大尺寸轴拉试验表明堆石混凝土的断裂路径复 杂，断裂面非常不平整，一般包含有拉断的岩石、高自密实性能 混凝土、胶结面，根据试验统计堆石混凝土的抗拉强度与充填其 的高自密实性能混凝土的抗拉强度比平均约为0.77，与其自身 的抗压强度比约为0.075～0.085

1.1胶结颗粒材料性能跨度较大，进行设计时应充分考匠 宜材适构”的设计理念，结合当地材料情况，并考虑地质、 、基础、水文气象、工期等特点进行大坝设计，选择技术经注 较最优的方案。

5.1.1胶结颗粒材料性能跨度较大，进行设计时应充分考虑

5.1.2胶结颗粒料是具有一定强度的胶结材料，坝体溢

布置在河床坝段。过流部分，由于对材料性能要求较高，采用抗 冲耐磨混凝土。抗冲刷部位的混凝土厚度可根据结构分析并考虑 施工等要求确定，按照《混凝土重力坝设计规范》（SL319）相 关规定，分区厚度尺寸最小为2～3m。 洪口胶凝砂砾石围堰建成后经历了“5·19”、“5·23” “6·2”、“6·6”等多次洪水考验。2006年6月5日下午5时， 围堰漫顶过水，6月6日上午12时，洪峰流量达5500m²/s，接 近50年一遇洪水，超过设计全年10年一遇的过洪标准，堰顶最 大水头达8m，总过水时间44h，围堰经受住考验，安然无恙 过水后检查未发现裂缝，仅表层部分预制块模板脱落。功果桥围 堰按过水围堰设计，运行过程中也经过多次洪水过洪考验。胶凝 砂砾石具有一定的抗冲耐磨能力，胶凝砂砾石坝溢流坝段可布置 在河床坝段；施工期，考虑一定的保护措施后，可以过洪度汛。 5.1.4堆石混凝土用于修建拱坝时，首先应满足本导则中的第 3、4、6、7章和第5.1、5.5～5.8节的相关规定，在拱坝布置 水力设计、荷载与荷载组合、应力分析、稳定分析、拱坝构造 温度控制等方面还应参照《混凝土拱坝设计规范》（SL282）的 相关规定，在坝体防渗、坝体构造等方面还可参照《砌石坝设计 规范》（SL25）的相关规定。除满足上述规定外，在使用堆石混 凝土设计拱坝时，还应充分考虑以下要求：

（1）堆石混凝土拱坝在拱坝体型、拱坝结构设计上宜简化， 并适应堆石混凝土的快速施工；应研究施工期堆石混凝土水化热 温升对拱坝的不利影响；拱坝应力分析除采用拱梁分载法计算 外，高坝、中坝还宜采用三维有限元法计算。 （2）对于横缝和诱导缝的分缝位置、构造及灌浆系统设计应 进行专门研究。 （3）堆石混凝土拱坝应高度重视温度应力，除为了一期冷却 而埋设冷却水管以外，也可为了二期冷却，埋设冷却水管，以及 时冷却坝体，并缝灌浆，形成持力的拱圈 （4）由于堆石混凝土内部不能布置钢筋，因此在使用钢筋时 如廊道四周）需改用常态混凝土或自密实混凝 土浇筑。

已建胶凝砂砾石围堰工程上游坡采用1： ： 1.2,下 游坝坡采用1：041：1.2，综合坡比大 已建胶凝砂砾 石坝工程一般采用上下游等坡比的对称断面 坡比为1：0.5～ 1：0.8，综合坡比 0。已建胶凝砂砾石工程相关参数见 表20。 堆石混凝土重力坝的体型参数与普通混凝土重力坝类似。

表20已建部分胶凝砂砾石围堰和大坝工程的上下游

建部分胶凝砂石围堰和大坝工程

5.2.3本条强调各坝段的上游坝面的协调一致，主要是为了上 游止水、廊道等布置的一致性，以改善坝体的受力状态。 5.2.4孔口、闸墩等部位，一般采用钢筋混凝土，不直接采用 胶结颗粒料。

5.3.1SL319的有关坝体荷载及其组合的规定适合胶凝砂砾石 坝的要求，因此直接引用。

5.3.2坝体及坝基应力、抗滑稳定计算采用碾压混凝

计算方法。采用有限元法进行计算能更为真实地反映实际应力情 况。由于有限元法在角缘处存在应力集中，有限元应力计算成果 应进行等效处理。

5.3.4胶凝砂砾石坝断面较大，坝体应力水平较低，坝体各益

5.3.6堆石混凝土重力坝的抗滑稳定、应力计算方法和控制标 准与混凝土重力坝保持一致。 5.3.7本条参照了SL319中的相关规定，对胶结颗粒料坝安全 系数进行了规定。

5.3.8本条主要说明胶结颗粒料坝坝体抗滑稳定分析的

（1）胶凝砂砾石是具有一定强度的胶结材料，在水压力和其 他荷载作用下，胶凝砂砾石坝主要依靠自重产生的抗滑力来满足 稳定要求，因此抗滑稳定计算参照重力坝的计算分析方法，控制 指标引用我国重力坝设计规范规定的抗滑稳定控制指标。 土耳其Cindere胶凝砂砾石坝最大坝高107m，坝体采用上、 下游坝坡为1：0.7的对称梯形断面。Cindere坝位于强震区，坝 址区设计地震（OBE）和最大可信地震（MCE）的地震加速度 分别为0.2g和0.3g。该工程采用重力坝计算分析方法进行坝体

彩断面，以保证更大的安全余度。采用我国规范重力坝规范规负 荷载计算方法，该工程不同工况下的抗剪断稳定安全系数的 见表22。

表22Cindere坝设计抗剪断安全系数和复核值对比

（2）胶凝砂砾石与基岩、垫层接触面，以及层面的抗剪参数 尚无大量实际工程的经验值可供参考，需要根据进行试验测定， 并根据工程重要性合理选用设计值。根据洪口围堰胶凝砂砾石的 材料试验，胶凝砂砾石的抗剪断凝聚力c随龄期增加而增加， 90d龄期时c为0.55MPa，180d龄期时为0.89MPa，摩擦系数 f'值约为1.1。洪口水电站上游围堰稳定计算抗剪断凝聚力c取 值0.35MPa，摩擦系数f取值1.1；混凝土与流纹岩接触面凝聚 力c取值0.5MPa，摩擦系数f取值0.7。

5.4.1本条主要是胶凝砂砾石坝的坝体构造的说明。 1由于胶凝砂砾石水泥用量少，绝热温升低，一般不需进 行温控。因此，分缝设计可大大简化。胶凝砂砾石采用大面积摊 铺碾压的施工方式，一般不设纵缝。横缝设置主要受坝基地形地 质条件、坝体布置、坝体断面尺寸、施工强度等因素影响，条件 充许时可不设或尽量减少设横缝，以满足快速施工的要求。 2胶凝砂砾石坝可根据实际工程情况尽量减少设置廊道的 数量，以方便胶凝砂砾石施工。工程实践中，廊道大都采用常态 混凝土、混凝土预制构件等形成。 3按照“宜材适构”的原则，根据料源与材料特性，对坝

体进行分区设计。考虑到胶凝砂砾石中胶凝材料用量较少，不同 强度等级之间材料强度差别相对较小，为方便施工，已建多座工 程坝体内部采用同一强度等级。 5加浆振捣胶凝砂砾石是解决坝体难以碾压的部位的快速 施工方法。加浆量受原材料、配合比的影响较大，施工过程中应 通过试验确定，以满足相应部位性能指标的要求。 5.4.2堆石混凝土重力坝的坝体结构设计，包括坝顶布置、坝 内廊道及通道布置等，应参照SL319的相关规定确定。在坝体 分缝方面参考了SL314一2004第5.0.1条的规定。在已经实施 的堆石混凝土工程中未发现结构性裂缝，说明20～30m的横缝 间距能够较好的控制裂缝的发生，在工程实践中可以根据坝址所 在地的温度条件和材料性能经论证将堆石混凝土坝横缝放宽至 30～40m，也可以将坝体分缝与防渗体分缝分开， 坝体分缝可较 防渗体分缝更长 需要注意的是，由于堆石混凝土内部不能布置 钢筋，因此在使用钢筋时（如廊道四周）需改用常态混凝土或自 密实混凝土浇筑 坝体防渗 5.5.2渗透试验表明 胶凝砂砾石具备一定的抗渗能力，堆石 混凝土具有较好的抗渗能力。但目前仍缺少这两种新型筑坝材料 的长期耐久性指标，为保证工程安全，胶结颗粒料坝上下游面水 下部分宜设置防渗层。临时工程，可采用胶凝砂砾石、堆石混凝 土坝体自身防渗。本条所包含的4款对胶结颗粒料坝防渗层的抗 渗等级、厚度、耐久性等要求做出规定。 1防渗层的抗渗等级按照《水工混凝土结构设计规范》 (SL191）中有关规定执行。其中，水头H指防渗层承受的 水头。 4胶结颗粒料坝可以采用沥青材料、合成橡胶及复合土工 膜等非混凝土材料作为防渗层，但应对其厚度、技术要求等进行

混凝土具有较好的抗渗能力。但目前仍缺少这两种新型筑坝材料 的长期耐久性指标，为保证工程安全，胶结颗粒料坝上下游面水 下部分宜设置防渗层。临时工程，可采用胶凝砂砾石、堆石混凝 土坝体自身防渗。本条所包含的4款对胶结颗粒料坝防渗层的抗 渗等级、厚度、耐久性等要求做出规定。 1防渗层的抗渗等级按照《水工混凝土结构设计规范》 （SL191）中有关规定执行。其中，水头H指防渗层承受的 水头。 4胶结颗粒料坝可以采用沥青材料、合成橡胶及复合土工 膜等非混凝土材料作为防渗层，但应对其厚度、技术要求等进行 专项研究。根据国际已建工程经验，也可采用钢筋混凝士面板

缝可以采取多种综合措施

5.6.3配合比设计中，合理减少水泥用量和采用中、低执水泥

可以减少水泥水化热温升。在满足国家有关标准和规定的前提 下，使用微膨胀型混凝土，能有效补偿混凝土温降过程的收缩， 也是减少温度裂缝的有效措施。从白山水电站开始，我国许多水 电工程已使用微膨胀型混凝士。

一薄块而后长期停歇是极易产生裂缝的。堆石混凝土块体龄期在 28d以前，尤其是不足7d龄期时过水也容易产生裂缝。试验研 究表明C15～C25堆石混凝土的绝热温升约为14～16℃，在进行

温控时不必设置冷却水管；但在高温季节和昼夜温差较大地区力 工时，则应在原材料降温、选择适宜温度时段浇筑等方面采耳 告施。

5.6.5堆石混凝的水化热低，一般情况下，坝高在

的低坝可以不进行温控设计。但对于高坝，因其温控防裂要求较 高，宜采用有限元法进行温度场及温度应力分析。一般工程可按 照SL319中的温度控制标准进行控制

5.7。1由于胶凝砂砾石坝坝体断面相对较大，坝体应力水平低， 与混凝土重力坝相比，具有更好的地基适应性。对于硬岩的强风 化地基，经论证，满足强度和稳定要求的条件下也可修建。胶凝 砂砾石中低坝建基面可建在弱风化上部基岩上，与SL319相比 有所放宽。 基础存在表层夹泥裂隙、风化囊、断层破碎带、节理密集 带、岩溶充填物及浅埋的软弱夹层等局部工程地质缺陷，均应结 合坝基开挖予以挖除，或局部挖除后再进行处理，以满足坝体抗 滑稳定和减小不均匀沉陷。 惟幕的防渗标准和相对隔水层的透水率的要求，参考了SI 319中中低坝的相关规定，不宜大于5Lu。对于坝高超过50m的 胶凝砂砾石坝，补充论证时应根据坝高相应地提高防渗标准。 5.7.2对坝高超过70m的堆石混凝土坝基础处理设计进行补充 论证时，其标准不宜低于混凝土坝的相关规定。

5.7.3~5.7.5 参照了 SL 319 中的相关规定。

5.7.6对于修建在非岩石基础上的胶结颗粒料坝，应在坝体材 料、结构设计、抗滑稳定、防渗设计及变形与沉降等方面进行专 题论证，

2胶结颗粒料坝是新的坝型，与混凝土重力坝、碾压混凝

5.8.2胶结颗粒料坝是新的坝型，与混凝王重力坝

土坝等坝型相比，具有自身的特点，除常规温度、位移、应力应 变等监测项目外，宜根据其特点设置仪器监测项目，一方面监视 工程建筑物在建设和运行期的工作状态与安全，另一方面为设 计、施工及科学研究提供资料

6大坝施工6.1一般规定6.1.2本条规定了胶结颗粒料的现场试验要求。为了确认拌和设施、施工机械和施工工艺，进行生产性试验再次检验确定胶凝砂砾石配合比和施工方案是非常必要的。现场试验主要验证碾压遍数、层面处理方法、允许层间间隔时间胶凝砂砾石强度、胶凝砂砾石在控制单位用水量范围内的工作性能以及质量控制方法的可行性等。6.2颗粒料开采制备6.2.12砂砾石毛料为相对容易获得的砂砾石料，例如坝址区的废料，包括开挖废料、河床砂砾石料、沉积砂、风化岩石等。实际施工中砂砾石毛料一般是通过爆破或机械挖掘开采而来的，材料级配等特性在施工开采阶段与料场调研勘测阶段采集的样品会有所不同。因此，在毛料开采的过程中，应做好复勘并定期跟踪，规划最合适的开采方案。由于胶凝砂砾石的强度随砂砾石料级配和饱和面干密度、吸水率等性质而波动，因此，对料场毛料级配和性质变化情况的前期调查非常重要，当毛料被运到料堆时宜进行目测观察石料的岩性和风化程度、大致裹泥程度和粒料超逊径含量，发生明显变化时，需要对“配合比控制范围”进行修正。有条件时砂砾石毛料宜储存一个月左右的用量，主要是考虑修正“配合比控制范围”所需的时间。如果由于施工进度和场地大小原因，很难保证储存够一个月的用量时，可通过研究更短龄期试件的强度与28d龄期、设计龄期的关系，来减少毛料储量。如果使用河床砂砾石料，可在河床预先检测所用砂砾石，充分掌握其物理性能，减少89

储量。当采用开挖料时，增加检查次数也可以减少储量。 开采地下水位以下的河床砂砾石作为毛料时，其含水量很 高，如果毛料中的细颗粒含量较高，毛料脱水需很长时间。因 此，应充分考虑毛料脱水时间提前开采，当存料足够多时，可优 先开采地下水位以上的毛料。毛料脱水可采用长期堆料自然脱水 的方法，也将毛料摊铺成薄层晾晒的方法脱水。 砂砾料储料一般分一次储料堆和二次储料堆。一次储料堆储 有至少3～5d的使用量，以满足测定饱和面干密度和吸水率试验 所需的时间。二次储料堆储有至少1d的使用量，以满足测定最 终材料级配和表面含水量的时间需要。 当砂砾石由一次储料堆运至二次储料堆时，一般采用堆场上 下自然落差进行有针对性的混掺或采用装载机或反铲挖掘机进行 掺拌，以降低胶凝砂砾石配合比的离散性。 3砂砾石材料的允许最大粒径为150mm。对于毛料中大于 150mm的石块，可采用格筛简易筛分剔除或者用破碎机破碎为 150mm及以下粒径。具体措施综合考虑毛料中超径颗粒的含量 及破碎的成本等因素确定。

6.2.2本条规定了对堆石料开采的规定及要求。 堆石料

2本条规定了对堆石料开采的规定及要求。堆石料表面粘

有泥土时，会影响骨料与高自密实性能混凝土的黏结，对堆石混 凝土的抗渗性能和耐久性能有一定的影响，因此堆石料的含泥量 应严格控制。

6.3.3由于堆石混凝土所用的高自密实性能混凝土具有较大的 流动性，堆石混凝土施工对模板的接缝紧密要求比普通混凝土施 工高。模板在拆卸、运输过程中的磕碰，可能会使模板变形、受 损，影响模板结构的紧密，造成漏浆现象。 高自密实性能混凝土所用模板所受到的侧压力比常规混凝土 大，对模板的侧压力计算类似于液体的压力计算，计算中一般采 取高自密实性能混凝土的密度为2300kg/m3，因此堆石混凝士施

工中，对模板牵固性的要求也比普通常规混凝土施工要求高。 如果模板支撑不够牢固，容易出现“跑模”现象，即模板发 生位移，高自密实性能混凝土从模板底部流出。所以，在堆石混 凝土施工过程中，要尤其注意保证模板的牢固性，防止出现“跑 模”现象，

1为应对胶凝砂砾石强度的离散性大的特点，保证工程强 度满足设计要求，永久工程中需要采用专门的拌和设备，以控制 胶凝砂砾石的均匀性。拌和设备以大产量、高效率的连续式拌和 设备为宜。 7融在施工车辆行走集中地点的层面应采取防护措施防止扰 乱，在车辆急转弯、倒退、加速等地方，需设置现场限速、清除 地上积水、铺设钢板或者橡胶垫等措施。

1胶凝砂砾石最大粒径150mm，采用斜层平推法，坡脚的 大石难处理，宜采用平层通仓法。 3摊铺厚度根据碾压设备激振力、振幅等设备能力等参数， 通过碾压工艺试验确定。采用类似工程的实践经验时，也通过碾 压工艺试验验证。

1～3《水工碾压混凝土施工规范》（DL/T5112）规定碾 压厚度宜不小于最大骨料粒径的3倍，《混凝土面板堆石坝设计 规范》（DL/T5016）规定堆石料的最大粒径不超过压实厚度， 考虑泛浆需要，在围堰工程中，碾压厚度应不小于最大骨料粒径 的1.2倍。对永久工程，最大粒径要求不超过150mm，碾压厚 度应不小于最大骨料粒径的3倍，且最大厚度不宜超过700mm。 胶凝砂砾石入仓后，应尽快完成平仓和碾压，避免因为拌和 物放置时间过长而出现胶凝砂砾石质量问题。局部平仓遗留的最

大骨料集中、叠合处可采用酒净浆静碾或改变碾压方向，达到基 本压实。双钢轮振动碾单轮碾压区域，应采用增加碾压遍数或改 换碾压方向的碾压方式，确保碾压密实。 洪口胶凝砂砾石围堰最大粒径达300mm，分别采用12t双 钢轮振动碾和26t钢轮振动碾进行平层碾压，碾压参数如下： ①采用12t双钢轮振动碾，摊铺厚度取400～500mm，碾压遍数 为无振2遍，有振7～8遍；②采用26t钢轮振动碾，摊铺厚度 取500～600mm，碾压遍数为无振2遍，有振3～4遍。 街面下游围堰最大粒径达300mm 一般摊铺厚度约 500mm，利用26t钢轮振动碾碾压 一般无振2遍，有振4遍。 功果桥上游围堰最 粒径达500mm，最大摊铺厚度约700mm， 主要利用20t振动碾碾压，一般碾压8遍。沙沱下游围堰最大粒 径达600mm，最大摊铺厚度约800mm， 利用26t振动碾碾压， 一般碾压8遍 日本胶凝砂砾石施工中，一般采用16t推土机摊铺，11t振 动碾压机碾压 表23是日本几座坝的胶凝砂砾石的常规摊铺和 碾压情况（碾压层厚为75cm）。 表23 胶凝砂砾石摊铺和碾压案例 项目 Kasegawa坝副坝 Okukubi坝 摊铺层厚 25cm×3层=7 25cmX3层 25cmX3层=75cm 摊铺机械 28t推土机 16t推土 16t推土机 11t振动碾压机 11t振动碾压机 11t振动碾压机 碾压机械 (SD451) (SD451) (SD451) 无振碾压2遍， 无振碾压2遍， 无振碾压2遍，有振 碾压遍数 有振碾压6遍，共8遍 有振碾压8遍，共10遍 碾压6遍，共8遍 碾压机 1km/h 1km/h 1km/h 行走速度 2.5t振动碾， 2.5t振动碾， 4t振动碾（有振碾压 收面碾压 （有振碾压 （有振碾压2遍， 4遍，u=4km/h) 2~6遍） u=4km/h)

般摊铺厚度约 2遍，有振4遍。 铺厚度约700mm， 它下游围堰最大粒 26t振动碾碾压，

9在河床基岩接触部位铺筑富浆胶凝砂砾石需要特别仔细，以确保胶凝砂砾石能填充坝基不平整部位的空隙。对于不平整的表面，需要辅以人工处理，以防胶凝砂砾石分离。由于标准尺寸的振动碾无法工作，坝肩接触部位铺筑的富浆胶凝砂砾石需要采用小型振动碾碾压或采用夯实机人工夯实。日本的Haizuka大坝Kawai副坝工程施工中，河床处基岩接触部位层厚50cm，分为两层摊铺碾压，每层层厚为25cm，采用4t振动碾压机碾压6遍。坝肩处距离岩石表面约2m范围内采用富浆胶凝砂砾石，用7t推土机和斗容量为0.25m²的反铲挖掘机进行摊铺平仓，分两层，每层厚25cm。岩石接触部位边缘采用60kg的振动夯实机夯实（共4遍），距岩表面约1m范围内，每层采用1t振动碾碾压4遍，1m范围以外的部位，和其他部位的胶凝砂砾石一样，采用11t振动碾碾采用加浆振捣胶凝砂砾石，灰浆洒量宜为胶凝砂砾石体积的10%~15%并用高频振捣器强力振捣。6.4.42考虑设计思想的不同，设计断面倾向碾压混凝土坝的，层间间隔时间控制标准要求高些设计断面倾向面板堆石坝的，层间间隔时间控制标准要求可低些。同时层间间隔时间控制标准还应综合考虑拌和物特性人季节施工方法、上下游不同区域强度等级要求等因索。不论层间间隔时间控制标准要求高、低，直接铺筑允许时间和加垫层铺筑允许时间均应经试验确定。3考虑到胶凝砂砾石强度低，压实密度相对低，冲洗压力大，对已凝结的胶凝砂砾石，会造成较大面积的损坏，故缝面处理主要以清除胶凝砂砾石硬化缝面的浮浆及松动骨料为主。由于胶凝砂砾石几乎不透水，层面不需要作凿毛处理。设计对层缝面抗剪断性能要求不高的，可将硬化缝面清扫干净；对重力坝式的胶凝砂砾石堰，层缝面抗剪断性能要求较高，则一般以露出砂粒、小石为准。93

4胶凝砂砾石层间结合面，铺设一层砂浆或灰浆以提高水 平层间结合力。国外一些工程施工案例表明只要铺设砂浆或灰浆 层，层面就有足够的结合力。如日本Taiho大坝防渗结构工程 缝面通仓铺设一层水泥：砂为1：3的砂浆，厚度15mm，或铺 设一层水胶比为0.8的灰浆，厚度5mm，通过钻孔检测，层面 有很好的黏聚力。 5边缘部位斜面的坡比1：4，在这样的斜面上可以使用振 动碾压机碾压。如果斜面太陡，将会影响振动碾压机行走。如果 斜面太缓，搭接面积变大，增加后期搭接面的处理量。

1为了连续施工，需要提前知道详细的气象信息以预测大 致的降雨时间、降雨强度、降雨量，同时要做好合理的措施来应 对降雨，避免胶凝砂砾石的质量受不利影响。 2当降雨量为小雨时可以施工。该限制是基于胶凝砂砾石 的性质和和易性的考虑。为了将降雨的影响降到最小，必要时可 用蓬布覆盖后施工。中雨时完成碾压后，将机械放在附近处，做 好准备，当雨停后可以迅速重新开工。降雨强度等级执行气象标 准，见表24。施中降雨强度可按5～10min内现场测得的降雨量 换算值进行控制，

1胶凝砂砾石层面需要养护以防止干燥和冻结。当平仓 碾压过程中天气于燥时，需要喷洒足够的水分来湿润胶凝砂砾

6.5.1本条规定了堆石的人仓方式，采用自卸车直接入仓具 施工效率高，经济性好，能够充分发挥堆石混凝土施工速度快 优势，在没有合适道路，无法使用自卸车直接入仓时，也可以 用吊车、缆车等其他方式人仓。

标准。根据现有的施工经验，层厚小于2m时，堆石混凝土的 实度有很高的保证率。层厚大于2m时，工程经验不多，因此 要慎重对待，需要进行详细的现场试验论证。

要慎重对待，需要进行详细的现场试验论证。 6.5.3在通常情况下，与配制普通混凝土相比，高自密实性能 混凝土的砂率较高或粉体量较多，因而新拌混凝土相对比较黏 稠。为了确保新拌高自密实性能混凝土的匀质性，强调使用强制 式搅拌机搅拌高自密实性能混凝土。 为了确保新拌高自密实性能混凝土的匀质性，与拌和普通混 凝土相比，高自密实性能混凝土的搅拌时间宜适当延长。根据目 前使用聚羧酸系减水剂配制高自密实性能混凝土的经验，过度延 长搅拌时间会导致高自密实性能混凝土的流动性损失。因此，在 实际生产中，一定要根据实际情况确定适当的搅拌时间。在一般 情况下，高自密实性能混凝土水胶比较低，因此，必须准确控制 混凝土用水。

6.5.3在通常情况下，与配制普通混凝土相比，高自密

混凝土浇筑工地较近的区域，水平距离小于300m时可以采用泵 送的方式进行运输浇筑，泵送距离应根据混凝土泵送设备能力确 定。当泵送距离超过泵送设备能力时，可采用两台或两台以上泵 送设备中转运输。 1为保证施工质量，混凝土的运输要保证浇注的连续性。 2将运输车内残留的不同品种的混凝土清洗干净的目的是 为了确保高自密实性能混凝土的性能不受影响；将车内积水排尽

的目的是确保拌和水量和水胶比不变。车内加水将严重影响高自 密实性能混凝土的性能，必须控制。 4高速旋转的目的是为了保证混凝土的均匀性；1min为生 产运输的经验数据；实际施工中，根据搅拌运输车的条件经试验 确定。 5为了保证高自密实性能混凝土到达现场后的工作性能 要求其具有较小的落扩展度经时损失。当性能不满足要求时 可在试验验证的基础上通过加入外加剂进行调整，不允许加水 调整后充分搅挫并检验合格

调整后允刀现开开检验合格 6.5.5 1为获得浇筑良好的堆石混凝土， 选择适当的工具及浇注 方法是很重要的 为，应在施工前研究施工现场和施工部位，根据实 际情况确定堆石混凝土的浇注方案。 3高自密实性能混凝土浇注中原则王不需要振捣。为消除 表面气泡和加强流动速度的需要，可以对模板进行敲打。 4高自密实性能混凝土黏度比普通混凝土大，泵送压力加 大也不容易发生材料分离现象，不容易发生 管内堵塞；泵送速度 较快时压力损失较为显著。经过泵送的高自密实性能混凝土会发 生落扩展度损失的现象，长距离泵送时宜在施工前进行泵送试 验进行确认。对高自密实性能混凝土的泵送尽可能减少泵管长 度，减少泵管的弯头数量，泵管的接头处应严密，不能有漏浆 现象。 5，高自密实性能混凝土的浇注效果主要取决于高自密实性 能混凝土的工作性能，因此，保持混凝土浇注的连续性是其关 键。如停泵时间过长，高自密实性能混凝土将失去要求的工作 性，必须对泵管内的混凝土进行处理。如在混凝土停泵时间过长 时，采用打循环的办法防止堵泵。 6对高自密实性能混凝土的现场控制应在卸料地点进行， 卸料地点与浇注地点之间往往要通过泵送和其他方式运送高自密 实性能混凝土，因此对混凝土的控制要考虑泵送及泵送后混凝士

的变化。 7尽管高自密实性能混凝土具有较好的黏聚性和抗离析性， 但是在最大浇注高度超过5m时，一般采用窜筒下料，避免高自 密实性能混凝土离析分层；最大浇注高度超过5m时，考虑提高 高自密实性能混凝土的黏性。 8高自密实性能混凝土浇注点应均匀布置，浇注点间距不 宜超过3m。在浇注过程中遵循单向逐点浇注的原则，每个浇注 点浇满后方可移动至下一浇注点，浇注点不应重复使用，防止无 序施工。 9浇注混凝土时，钢筋模板、预埋件的移位和变形，将 对结构尺寸、工程质量造成不利影响，要严格控制。由于高自密 实性能混凝土侧压力较大，当模板刚度不够时容易发生胀膜。 10下一层混凝土初凝后浇注上一 层混凝土易产生冷缝，所 以，要于下一层混凝土初凝前进行上 层混凝士的浇注。 6.5.6 1露在层面之外的块石在上下层之间可以起到齿合作用， 提高冷缝处的抗剪强度 相关规定。 6.5.7 1在雨季施工中，经常会遇到仓面突降中到大雨，因此已 经完成的堆石仓面应有防雨措施。 2雨天施工措施时，应减少混凝土单位用水量，出机口混 凝土工作性能应满足相应要求。如下雨施工持续时间较长，仓面 受雨水冲刷较严重时，可适当增加胶凝材料用量，一般可按缩小 体积水胶比0.02～0.05进行掌握，或采用铺筑一层砂浆处理。 6.5.9由于高自密实性能混凝土的胶凝材料一般较高，混凝土 的水灰比较小，混凝土在终凝前的失水极易造成早期收缩裂缝 因此堆石混凝土早期的养护尤为重要，要充分重视。

1在雨季施工中，经常会遇到仓面突降中到大丽雨，因此 经完成的堆石仓面应有防雨措施。 2雨天施工措施时，应减少混凝土单位用水量，出机口 凝土工作性能应满足相应要求。如下雨施工持续时间较长，仓 受雨水冲刷较严重时，可适当增加胶凝材料用量，一般可按缩 体积水胶比0.02～0.05进行掌握，或采用铺筑一层砂浆处理，

强度的发展，落实养护方式和时间很重要；混凝土硬化后及时浇 水或者优先蓄水养护；一般采用塑料薄膜覆盖，防止表面水分蒸 发；在夏季施工时注意避免阳光直射塑料薄膜以防混凝土温升过 高；冬季施工时高自密实性能混凝土养护则需满足相关规定 要求。

7.1.1、7.1.2胶凝颗粒料质量控制的过程是通过对胶凝颗粒料 原材料、配合比、生产和施工各工序的质量检测，按要求进行有 效的控制，以保证胶凝颗粒料的施工质量。

7.2胶凝砂砾石坝质量控制

7.2.1由于胶凝砂砾石的强度是由砂砾石级配和单位用水量联 合控制的，有必要确定相应级配和表面含水率下的拌和用水量， 因此，应检测和控制砂砾石的饱和面干密度、吸水率、级配、表 面含水率、含泥量及泥块含量等指标。 砂砾石材料测定频次和样品数量应考虑到级配、表面含水率 的变动幅度和单位用水量的设定范围。施工计划使用的砂砾石需 在前一天进行采样，施工当日测定材料级配和表面含水率。施工 中，砂砾石二次储料堆的级配和表面含水率的测定频次开始时宜 频次高些，如2h一次，基于测定的波动情况，确定质量控制的 测定频次，以保证级配和单位用水量处于“配合比控制范 围”内。 日本Taiho坝和Kawai副坝的一次储料堆检测项目均为级 配、饱和面干密度、吸水率和表面含水量，检测频次均为每天 次。Taiho坝施工过程中5mm以下粒径的日波动最大值为 15%，平均5%，该粒径的表面含水率最大波动为2%。因此 施工当日测定材料级配和表面含水率非常重要。Taiho坝施工早 期阶段，砂砾石二次储料堆表面含水率每天测定一次，但材料含 水率在一天内发生了较大变化，因此，表面含水量的测定频次逐 步提高，最后级配和表面含水率检测频次均稳定在每2h一次 Kawai副坝的级配和表面含水率检测频次均为每3h一次。

1实际施工中，胶凝砂砾石的强度控制主要通过由碾压频 次决定的现场表观密度来确定，碾压频次可通过目测和计数计来 完成，通过测定现场表观密度来控制施工现场质量。日本Taihc 坝和Kawai副坝现场施工质量控制中，表观密度检测频次均为 每天3个点（30cm测量坑）。 2，碾压压实厚度一般为400～600mm，都大于300mm，可 采用通用的长杆表面型核子水份密度仪（单杆或双杆）直接打孔 检测表观密度；若采用普通短杆型核子水份密度仪（测深为 300mm）CECS340-2013标准下载，则需挖坑找平后采用核子水份密度仪打孔检测底部 也可结合挖坑槽检 照《混凝土面板堆石坝施工规范》（DL T5128—2001）采用挖坑灌水法检查 也方法如采用理人式核 子水分密度仪检测 附加质量法无损检 GPS 监控系统辅助 质量控制等均可采用。 7.2.4 2·由于胶凝砂砾石对强度要求不高，胶凝砂砾石的质量评 定宜参照低强度的碾压混凝土的质量评定办法执行，本款参照 《水工碾压混凝土施工规范》（DL/T5112）的相关办法制定。 7.3 堆石混凝土坝质量控制 7.3.1高自密实性能混凝土除工作性能等检测项目和频次与常 态混凝土存在差异外，其余检测内容与常态混凝土一致。 7.3.3本条规定了高自密实性能混凝土工作性能的检测内容和 频率。高自密实性能混凝土的性能与称量精度、拌和时间等因素 密切相关，因此应特别予以重视。目前混凝土拌和生产的称量系 统一般自动化程度较高，每盘混凝土各种原材料的称量都具有打 印记录装置。但试验和检查人员仍不能放松检查。生产高自密实 性能混凝土时，受天气、温度、原材料波动等多种因素的影响 其生产配合比特别是用水量往往会有一定波动，必须在开盘时进

1实际施工中，胶凝砂砾石的强度控制主要通过由碾压频 次决定的现场表观密度来确定，碾压频次可通过目测和计数计来 完成，通过测定现场表观密度来控制施工现场质量。日本Taiho 坝和Kawai副坝现场施工质量控制中，表观密度检测频次均为 每天3个点（30cm测量坑）。 2，碾压压实厚度一般为400～600mm，都大于300mm，可 采用通用的长杆表面型核子水份密度仪（单杆或双杆）直接打孔 检测表观密度；若采用普通短杆型核子水份密度仪（测深为 300mm），则需挖坑找平后采用核子水份密度仪打孔检测底部。 也可结合挖坑槽检 照《混凝土面板堆石坝施工规范》（DL T5128—2001）采用挖坑灌水法检查。 。其他方法如采用埋人式核 子水分密度仪检测附加质量法无损检温 GPS监控系统辅助 质量控制等均可采用。

7.3.3本条规定了高自密实性能混凝土工作性能的检测内容和 频率。高自密实性能混凝土的性能与称量精度、拌和时间等因素 密切相关，因此应特别予以重视。目前混凝土拌和生产的称量系 统一般自动化程度较高，每盘混凝土各种原材料的称量都具有打 印记录装置。但试验和检查人员仍不能放松检查。生产高自密实 生能混凝土时，受天气、温度、原材料波动等多种因素的影响， 其生产配合比特别是用水量往往会有一定波动，必须在开盘时进 行调整以确定合理的生产配合比，方能保证高自密实性能混凝士

性能满足要求。在生产过程中参考了SL677一2014第11.3.3条 的相关规定，应每4h检测不应少于1次。自密实性能的检测应 确保入仓前高自密实性能混凝土能够满足要求。混凝土抗冻融性 能，在一定程度上，取决于混凝土的含气量。因而在混凝土拌和 生产中，含气量也是现场质量控制的重要内容之一。混凝土含气 量允许的偏差范围应为要求值的土1.0%。考虑到温度变化对高 自密实性能混凝土的影响，对温度检测做了规定。

孔内电视检测是专门针对堆石混凝士密实度检测提出的方 法，可以通过钻孔或者预理管的方式获得检测孔，检测孔应穿过 层间结合带以反映浇 尧筑层间的密实度情况 通过对孔内表观照片 的分析得到堆石混凝土内部的缺陷率 考我国目前规范要求碾 压混凝土的密实度为98%以上的标准 合堆石混凝土工程实 践，缺陷率应小于 手1%，例如：西藏加 电站现场试验钻孔密 实度检测缺陷率为0.16%，新疆乌精铁路二线现场试验预埋孔 密实度检测缺陷率为0.81%。 利用超声波检测堆石混凝王内部密实度可以通过单孔或对孔 的方法检测，根据波速的高低与离散性综合评定堆石混凝土的密 实度，具体方法可参考《水工混凝士试验规程》（SL352）中超 声波检测混凝土内部缺陷的相关方法。百 西藏加查水电站现场试验 C20堆石混凝土单孔超声检测平均波速4024m/s，波速分布 3500~4000m/s占29%，波速4000~4500m/s占53%，波速 4500~5000m/s占18%；对孔超声检测平均波速4274m/s，波 速分布3500~4000m/s占33%，波速4000~4500m/s占53% 波速45005000m/s占22%。沙坪二级水电站导墙C20堆石混 凝土对孔超声检测平均波速4481m/s，波速分布3500～4000m/s 占11%，波速4000~4500m/s占40%，波速45005000m/s占 40%，波速5000~6000m/s占9%。 挖坑法参考了浆砌石坝的浇筑质量检查的相关规定，主要用 于评价堆石混凝土的密度、堆石与混凝土的比例和空隙率，例

如：山西清峪水库挖坑法检测，高自密实性能混凝土体积比 44.8%，堆石体积比55%，空隙率0.2%，容重2520kg/m；广 东长坑三级水库试验段挖坑法检测，高自密实性能混凝土体积比 43.6%，堆石体积比55.6%，空隙率0.8%，容重2540kg/m²。 虽然挖坑法能够检测堆石混凝土的密实度以及各成分、空隙比 例，但是堆石混凝土堆石含量高、强度高，在实际挖坑中较难开 挖，并且测量精度偏低，故采用此方法检测的工程数量并不多。 7.3.5浇筑完成的堆石混凝土的强度可以通过对取芯芯样的检 测来评定，取芯时尽量使用套管的方式，确保芯样在取出过程中 不受到扭转、弯折等损伤，同时芯样的直径不宜过小，客观评价 工

DB／T 79-2018标准下载7.3.6本条规定了堆石混凝土坝抗渗性能的检测方法

率高于3Lu时进行灌浆补强，对于中高坝或对抗渗性能要求较 为严格的工程可提高相关标准。