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水工建筑物荷载标准（GBT 51394-2020）带水印版

p.0.1地基有效深度计算应符合下列规定： 1当L/S.≥5时,地基有效深度可按下式计算：

代中：L。 地下轮廓的水平投影长度（m）； 地下轮廓的垂直投影长度（m） T。一地基有效深度（m）。 2当L/S<5 时,地基有效深度可按下式计算：

3当计算得到的 1。值大于地基实际深度时，应按地基实际 深度采用。 D. 0. 2 闽基分段阻力系数(图D.0.2)的计算应符合下列规定： ? 进、出口段阻力系数可按下式计算：

DB31T 1233-2020标准下载式中:5。 进、出口段的阻力系数： S一—板桩或齿墙的人土深度(m); T一地基透水层深度（m）。 2内部垂直段阻力系数可按下式计算：

式中：5, 内部垂直段的阻力系数。 3水平段阻力系数可按下式计算：

。= 1.5( +0.441

,=ln cot[(1)

2)若hx十h<△h，可按下列公式修正：

式中:hed 修正后CD段水头损失值（m）； 17 hed一 CD段水头损失值（m）。 3将修正后的各分段点的水头值依次按直线连接，即得到修 正后的渗透压力图形

附录E 拱坝跌流消能时护坦冲击力计算E.0.1拱坝跌流消能入射水流（图E.0.1)对护坦底部的冲击位置可按下式计算：Ld = 2. 3g0.54 Z0.19(E.0.1)式中:Ld水流射距（m）：q泄水建筑物出口断面单宽流量[m²/（s·m);一鼻坎至河床高差（m）。用L.图E.0.1拱坝跌流消能人射水流E.0.2水舌落水点上游水垫深度t.可按下式计算：tad = 0. 6g0. 44 Z0. 34(E. 0.2)式中：ta水舌落点上游水垫深度（m）。E.0.3水舌落至水面时的平均流速可按下式计算：Vo = Po √2gZ.(E.0.3)式中:Vo水舌落至水面时的平均流速（m/s）；Po流速系数，可取0.95；.76:

g一一重力加速度,取 9.81m/s; Z。一拱坝上下游水位差（m）。 E.0.4水舌落点上下游无明显水位差，水舌基本布满河面时，护 坦上的冲击流速和水舌入射角可按下列公式联解估算：

式中：U1 水舌对护坦的冲击流速(m/s）; ho 水舌落至水面时的厚度（m)； R

武中：力i 人射水流对护坦的冲击力强度（kN/m）； Ow 水的密度（kg/m²）,取1×103kg/m3

p:=w（Ui sinβ)

表F.0.2简单管路最大水锤压力计算公式

注：1to、t1、n、te一导叶初始、第一相末、第n相末和最终的开度； 21、、n、m一第一相、第i相、第n相和末相水击压力相对升高值

附录G主动土压力系数Ka和 静止土压力系数K。的计算

G.0.1主动土压力系数可按下列公式计算

填土粘聚力的平均值（kN/m）

.0.2静止土压力系数可按下式计算

式中:K。 静止土压力系数； 一 墙后填土的泊松比，可取其概率分布的0.05分 位值。 V 若墙后填土为正常固结黏土,K。也可由下式计算

式中： 墙后填土的有效内摩擦角（），可取其概率分布的 0.05分位值。 2 当v、9的试验资料不足时,K。可参照表G.0.2采用。

表G.0.2静止土压力系数

附录H波浪要素和波浪爬高计算

1.1.1年最大风速采用水面上空10m高度处10min平均风速 为年最大值；对于水面上空Z(m)处的风速,应乘以表H.1.1中的 修正系数K，后采用。陆地测站的风速应参照有关资料进行修正。

表H.1.1 风速高度修正系数

1 当沿风向两侧的水域较宽广时，可采用计算点至对岸的直 线距离； 2当沿风向有局部缩窄且缩窄处的宽度b小于12倍计算波长 时，可采用5倍6为风区长度，同时不小于计算点至缩窄处的直线距离； 3当沿风向两侧的水域较狭窄水域形状不规则或有岛屿等 障碍物时，等效风区长度计算（图H.1.2)方法为：自计算点逆风 句做主射线与水域边界相交，然后在主射线两侧每隔7.5°做一条 射线，分别与水域边界相交。D。为计算点沿主射线方向至对岸的 距离，D为计算点沿第i条射线至对岸的距离，α为第i条射线与 主射线的夹角，α；=7.5（一般取=土1、土2、土3、土4、土5、士6）

ZD; cos°αi D (i=0、±1、±2、±3、±4、±5、±6） Zcosα: 1.3 风区内的水域平均水深可通过沿风向作出地形部

ZD; cosαi (i=0、±1、±2、±3、±4、±5、±6）（H.1.2） 1.1.3 风区内的水域平均水深可通过沿风向作出地形剖面图求 导，其计算水位应与相应设计状况或工况下的静水位一致。

1.1.3风区内的水域平均水深可通过沿风向作出地形部面图求 寻，其计算水位应与相应设计状况或工况下的静水位一致。

gLm =0.0386 SD

式中：h2% 累积频率为2%的波高（m）； Lm一平均波长(m）)。 3内陆峡谷水库，宜按官厅水库公式计算（适用于U<20m s 及 D<20km):

表H.2.2累积频率为p(%)的波高与平均波高的比值

H.2.3平均波长Lm与平均波周期Tm可按下式换算

1.2.3平均波长Lm与平均波周期T可按下式换算：

对于深水波，即当H>0.5Lm时，上式可简化为：

2元H Im 2元 Lm

平均波长、平均波周期与建筑物迎水面前水深的换算值也可 1表 H. 2. 3 香取。

当 m = 1. 5~5. 0 时

2 当 m<1. 25 时 :

Rm = KK.R.h.

R. = K.K.R.hm

3当1.25

积频率下的波浪爬高与平均爬高比值

p(%) 0. 1 2 10 14 20 30 50 2m/H <0.1 2.66 2.23 2.07 1. 90 1. 84 1.64 1.53 1.39 1.22 0.96 .1~0.3 2.44 2.08 1. 94 1.80 1.75 1.57 1.48 .36 1.21 0.97 >0.3 2.13 1.86 1.76 1.65 1.61 1.48 1.39 1.31 1.19 0.99

规定计算： 1马道上、下坡度一致，且马道位于静水位上、下0.5h1%范 围内，其宽度为（0.5～2.0）h1%时，波浪爬高可按单一坡计算值的 （0.9～0.8）倍；当马道位于静水位上、下0.5h1%以外，或宽度小于 （0.5～2.0）h1%时，可不考虑其影响。 2马道上、下坡度不一致，且位于静水位上、下0.5h1%范围 内时，可先按式（H.3.3）确定该坝坡的折算单坡坡度系数，再根据 本标准第H.3.1条的规定按单坡计算

式中：me 折算单坡坡度系数； m上 马道以上坡度系数，m上≥1.5； m下 马道以下坡度系数,m下≥1.5

H.3.4当来波波向线与坝轴线的法线成β夹角时，波浪爬高等 于按正向来波计算爬高值乘以折减系数Kβ，K应按表H.3.4 确定。

表H.3.4斜向来波折减系数K

附录J水库坝前水温计算

J.0.1水库坝前水温的年周期变化过程可按下式计算：

3 H,

y Twm（y): (y≥y)

代中：yo 水库的变化温度层深度（m），一般取yo=50m～ 60m;

DB11／T 1162.1-2015标准下载附录K拱坝运行期温度作用的标准值

K.0.1拱坝运行期温度作用的标准值可由下列公式计算：

式中:Tmi、Tme 上、下游坝面多年年平均温度（℃），根据其外部 环境按本标准第15.2节中的有关规定确定。 K. 0.3Tm²、Ta2可按下列公式计算:

m2 = [Acosw( t)A;cos(t)

GB／T 30596-2014 温拌沥青混凝土1.0022p0.80.6P20.150/p0.492/p0.100.2Pi/20.050.0248101520Laep图K. (2

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1)表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁” 2)表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4)表示有选择，在定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 的规定”或“应按执行”。