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SL352-2020 水工混凝土试验规程（彩色）.pdf

方法依据ASTMCi3lResistancetoDegradationof

4.1混凝土拌和物室内拌和和现场取杆方法 本节明确室内拌和可以使用强制式或自落式，适应试验室大 用强制式搅拌机的情况。细化了混凝土室内拌和的基本要 增加了混凝士拌和物现场取样的规定

量使用强制式搅拌机的情况。细化了混凝土室内拌和的基本要 求DB22／T 2648-2017 公路工程应用LED显示屏指南，增加了混凝土拌和物现场取样的规定。 4.4混凝土拌和物扩散度试验 考虑到高流动性混凝土、高性能混凝土及高效减水剂的日益 广泛应用，仅用落度已难以反映此类混凝土的流动性。参考高 流动性混凝土及高性能混凝土流动性扩散度试验方法，在2006 版标准修订时引人。

4.4混凝土拌和物扩散度试验

考虑到高流动性混凝土、高性能混凝土及高效减水剂的日益 应用，仅用落度已难以反映此类混凝土的流动性。参考高 性混凝土及高性能混凝土流动性扩散度试验方法，在2006 准修订时引入。

4.11混凝土拌和物水胶比分析试验（水洗法

考虑到目前水泥中一般都掺有混合材，且混凝土掺合料都较 细（只有极少颗粒大于0.16mm）。经实验证实，掺有掺合料的 混凝土拌和物的水胶比仍可用水洗法进行试验测定，故将本节与 4.12节条文中的水灰比分析扩展到水胶比分析。 胶凝材料的密度测定应按照GB/T208一2014《水泥密度测 定方法》的规定，使用无水煤油进行测定。因为胶凝材料中的水 泥接触水后即发生水化作用，测得的密度可能与常规的水泥密度 测定方法测得的密度略有差别，为了符合本方法的实际操作过程 和计算，故仍采用加水法测出的密度

5.1混凝士试件的成型与养护方法

细化对混凝土试模的要求，给出了水工混凝土常用试模的模 腔形式、尺寸与骨料最大粒径对照表，混凝土力学试验对试件的 尺寸偏差、垂直度偏差以及承压面平面度偏差要求较高，应对组 装后的试模进行认真检查并调整，避免生产出不合格的混凝土 试件。 原规程养护室温度（20土5）℃要求较宽松，随着控制设备技 术水平的提高和保温室造价的降低，宜将养护室温度控制水平提 高到（20士2）℃。 明确了目测检查试件的要求，以及对各种试件尺寸偏差和形 位偏差的要求。 考虑到达规定试验龄期时，应对试件尽快测试，因此给出了 开始测试时间的允许偏#

5.2混凝士立方体抗压强度试验

如采用非标准尺寸试件，试验结果应乘以强度修正系数作为 混凝土抗压强度。强度修正系数应根据不同工程的实际情况，通 过对比试验确定。 对不同强度等级混凝土，抗压强度试验、劈拉强度试验的加 荷时间宜控制在1min左右，可以据此调整合适的加荷速度

5.3混凝士劈裂抗拉强度试验

劈裂方垫条人工对齐难度较大，因此本次修订增加了劈裂夹 具，将垫条的位置固定在劈裂夹具卡槽里面，保证上下两个垫条 平行居中。垫条磨损严重或损坏时，可抽出更换。 验证试验表明，使用半径75mm垫块测得的劈拉强度比使

用5mm宽方垫条测得的劈拉强度要高出约20%，差别较为明显。另外有关资料表明，垫条越宽，测得的劈裂抗拉强度越大。一般认为，垫条尺寸和形状不应影响对试件施加均匀的线性荷载，垫条尺寸过大时，试件可能不是劈裂破坏而是在垫条下面产生“压力柱”或剪切应力导致压柱破坏或剪切破坏。因此，本方法不对垫条形式做出修改，试验人员应注意所得劈裂强度试验结果与使用不同垫条（垫块）的DL/T5150《水工混凝土试验规程》、GB/T50081《混凝土物理力学性能试验方法标准》有较大的差异。5.5混凝土轴向拉伸试验细化了变形测量装置的要求变形测量可采用千分表LVDT位移计或电阻应变片等变形测量以及合适的附着式变形测量架。试件装卡在试验机头中佳街与试件形状相联系，可分为为外夹式、内埋式和粘贴外夹式简单易行，不需要埋设拉杆和拉板，但试件体利裂在端部的概率高，内埋式试件体拉杆埋设位装置，保证与试件轴线对中。粘贴式效率低，粘贴表面需要页先处理，但是试件体积小，尤其是对钻取的芯样，除此更便的方法。试件不论采用哪种装卡方式，施加荷载时在试件几何形状转折处、埋件头或粘贴面上都会产生不同程度应力集中。试验表明，内埋式拉杆头部或粘贴式粘接面25~30mm为应力集中范围，此范围以外的等直段应力分布基本均匀。在试验方法中规定测量标距为100～150mm，这和试模尺寸与骨料最大粒径的关系是一致的。拉伸试验时，混凝土试件受力应均匀，其断裂处应在变形测量标距内，方能保证测定值准确可靠。辨别一个试验方法适用性较好的标准是，试件在标距内断裂的概率不应低于75%，否则将会增加试验重复次数和费用。376

5.9混凝士泊松比试验

本次修订新增的试验方法。 参考ASTMC46gStandard TestMethodforStatic Me us of Elasticity and Poisson's Ratioof Concretein Compres （混凝士抗压静态弹性模量和泊松比标准试验方法）等标准编

5.10混凝士对钢筋握裹力试验

此试验中，仪表测头顶着的钢筋端面对测试结果影响较大 端面应切割打磨光滑平整并与轴线垂直。

5.11混凝土压缩徐变试验

对杠杆式徐变仪丝杆及弹簧所提出的要求是为了使仪器在整 个试验过程中有较好的持荷及调整能力，为了减少徐变仪在试验 过程中发生应力松驰，要求丝杆的工作应力尽可能低，弹簧的工 作压力也规定控制在2/3最大工作压力范围内，但也不得选用吨 位过大的弹簧。如果加荷时弹簧的压缩变形太小则在试验过程中 试件所产生的变形将会造成很大的应力损失。弹簧过硬其调整能 力就较差。 变形测量宜采用内埋的应变计。移动式的接触式引伸仪，对 仪器本身、测试人员的技术水平及测点的安装等方面要求都较 高。对变形测量装置提出的精度要求为4×10，这是根据我国 目前生产的内埋式应变计的精度要求而定的。应尽量采用满足标 距要求的、直径较小的内埋式应变计。 将从立方体抗压试件强度换算压缩徐变试件的极限抗压强 度，修改为直接成型圆柱体试件测定轴心抗压强度，作为徐变试 验的加荷基准，避免从立方体抗压强度换算到圆柱体抗压强度过 程中，需要考虑尺寸、湿筛、骨料种类等影响，按照经验确定换 算系数的不准确性。

5.13混凝士干缩（湿胀）试验

将初始测量时间（基准时间点）由48h修改为3d。亦可按 其他规定的时间和条件，根据混凝土配合比的实际情况确定初始 测量时间（基准时间点），如混凝土终凝后24h，或同批成型的 混凝土达到某个强度范围等。掺加含有促凝早强成分、缓凝成分 等外加剂时，宜同时测量凝结时间，以混凝土终凝后24h作为初 始测量时间。 另外需要注意，为统一各方法对膨胀和收缩的表示，本 规程中对试件的长度变化率，一律以负值为收缩，正值为 膨胀。 非接触法测试混凝土变形性能的仪器和技术已比较成熟。常 用的非接触法测试仪器有电涡流法与激光位移测试法，很多单位 均对此类方法进行了系统的研究与试验，有相应的文章和专利成 果。非接触法测试结果与传统的测试方法测试结果基本吻合；非 接触法受外界干扰因素较少，可以实现全自动、全过程变形数据 采集。如有条件，可选用非接触法测量干缩变形

5.14混凝土自生体积变形试验

用于变形试验的混凝土原材料，应至少提前24h放入成型室 内恒温。建议将骨料加适量水，达到饱和面干状态，使用前覆盖 保水，避免对混凝士早期变形测试数据的影响。 同5.13混凝土千缩试验一样，如何确定初始测量时间，也 影响自生体积变形试验结果的实用性。大量的文献表明，混凝土 初凝后整体形态基本固定，此时属于混凝土整个强度发展过程的 早期，仍有大量的胶凝材料没有水化，初凝后混凝士存在较大的

5.25混凝土（砂浆）动弹性模量试验

本次修订增加了一种冲击共振法测定混凝土动弹性模量的方 法，参考ASTMC215Standard TestMethodforFundamenta Transverse,Longitudinal,and Torsional Resonant Frequencie ofConcreteSpecimens（混凝土试件横向、纵向和扭转向基本共 振频率标准测试方法）编写。原标准试验方法与ASTMC215中 的强共振法基本一致。建议抗冻试验动弹性模量的检测，以常 用的强迫共振法为基准法，冲击共振方法为代用法。 强迫共振法测量混凝土动弹性模量的工作原理：当仪器工作 时，由振荡器产生交变电压，经功率放大器放天，输人激振器 由激振器把电振荡转换为超声波机械振动，并施加于试件上。输 人试件的机械振动波经过拾振器，把机械振动波转换为电振荡 经电压放天器放大后，通过微安表和示波器显示出来。当外加机 械振动频率与试件的固有振动频率相同时，即产生共振。此时微 安表和示波器所显示的幅度值最天，这就是试件的自振频率。由 自振频率可算出试件的动弹性模量值。 冲击共振方法是一种利用激振锤冲击长条形混凝土试件或芯 样（棱柱体和圆柱体）测试纵向共振频率，计算动弹性模量的方 法。冲击共振法测试纵向共振频率时，将试件平放，支撑条件应 保证试件能够沿纵轴向自由振动。加速度传感器安置在试件纵向 个端面的中心，可以采用软蜡或胶和油脂等其他合适材料固 定。如果试件处于湿润状态，可以采用喷气方法吹干待安置加速 度传感器的端面区域。加速度传感器还可以用橡皮筋安置在端面 上，但此时必须在加速度传感器和端面之间使用耦合剂以保证相 互之间良好接触。使用波形分析处理仪时，纵向共振频率是加速 变传感器数字信号经快速傅里叶变换生成的幅度谱或功率谱上最 大峰值相对应的频率。用激振锤垂直敲击试件纵向中心处的节 点，幅度谱或功率谱上该频率位置处的幅值很小或不存在，可以 比来验证该频率值为试件真实纵向共振频率。如采用频率计数

to DeicingChemicals与防冻盐接触的混凝土表面的抗剥落性 能的标准试验方法）等标准编写。

5.37混凝土表观密度和吸水率试验

5.38混凝土早期开裂试验（平板法）

本次修订新增的试验方法。 本方法参考CECS13《纤维混凝土试验方法标准》等标准编 写，可用干评价水工面板混凝土各项抗裂措施的效果。

Z.1碾压混凝土拌和物工作度VC值厂试验

（1）碾压混凝土的振动液化与工作度关系。 1）碾压混凝土的振动液化与工作度：碾压混凝土的振实 过程及原理与常态混凝土相似。拌和物在振动的作用下其颗粒 围绕某一不稳定平衡位置作颤振运动，并借助自身的质量向下 产生位移，浆体在振动作用下发生了液化。逐步挤压了拌和物 各组分之间的空气所占的空间，空气逐渐排出，因此拌和物得 到逐步增实。碾压混凝土特别干硬，内摩阻力大到自身质量所 不能克服的程度，必须供给辅助力量，才能使其完成液化过 程。通常的办法是施加压重，压重物的振动对拌和物做功，使 其颗粒下移直至液化。从振动开始到表面液化完成的时间 （s），因拌和物的干湿而异，它可以作为工作度的衡量标准， 通常称VC值。 2）振动下拌和物临界液化时间和振动参数关系：碾压混凝 土拌和物受振动产生液化需要能量，除了压力以外，这能量主要 决定于振动参数一频率和振幅。对同一拌和物采用不同频率 不同振幅（或加速度），测得临界液化（出浆）时间必然不同。 不同频率、振幅及振动加速度对液化临界时间影响的试验结果见 图2和图3。 图2的试验结果说明，碾压混凝土振动液化临界时间随振幅 增大而降低。图3的试验结果说明，碾压混凝土的振动液化临界 时间随振动加速度的增加而降低，加速度在5g~10g范围内变 化平稳。加速度小于5g时，振动液化临界时间随加速度减小而 急剧增加。同时也说明，要用临界液化时间作为衡量工作度的标 准，必须在固定的振动台和相同的振动参数下进行。 3）附加压重质量和振动液化临界时间关系：常态混凝土的

30T=10℃T=30CT=20℃20101020304050历时/h图7温度对碾压混凝士拌和物初凝时间的影响（铜街子工程实例）1994年颁布的SL48《水工碾压混凝土试验规程》，提出了碾压混凝土拌和物凝结时间测定方法（贯入阻力法）。实施中有科研和施工单位反映，贯入阻力一一历时过程线上决定初凝时间的拐点不易取得，甚之没有拐点出现。因此，对该试验方法的适用性提出置疑。碾压混凝土与常态混凝土凝结时间测定都采用贯人阻力法，两者的区别在于：①常态混凝土初凝时间测定时测针截面积为100mm，终凝时间测针截面积为20mm。而碾压混凝土初凝和终凝时间测定采用统一测针，测针截面积均为20mm；②常态混凝土初凝时间由贯入阻力为3.5MPa的点确定，而碾压混凝土初凝时间由贯人阻力一一历时关系中的拐点确定。常态混凝土贯入阻力仪力值的最小分度值一般为5N。由于测定碾压混凝土贯人阻力的测针直径变细（截面积相差5倍），碾压混凝土初凝阶段的贯入阻力约70～200N。因此将常态混凝土贯人阻力仪用于测定碾压混凝土贯人阻力，测出的贯入阻力值波动较大，拐点处会模糊不清，不易判断。为此，提出采用高精度贯入阻力仪，测量误差士1%，分辨力不大于0.1N。该仪器比常态混凝土贯人阻力仪分辨率高出50倍，可以准确地测定不同398

历时碾压混凝土拌和物的阻力值，清晰地显示出碾压混凝土凝结 状态的变化。 试验表明，采用高精度贯人阻力仪测定的贯入阻力波动小， 贯入阻力的突变拐点分辨清楚。试验测定的试样全部出现拐点， 贯入阻力与历时关系图的特性是：贯入阻力一一历时关系由两段 直线组成，水化初期贯入阻力值较低，增长速率也较缓慢，至一 定历时直线斜率突变，出现一个拐点， 长速率增加

历时碾压混凝拌和物的阻力值，清晰地显示出碾压混凝土凝结 状态的变化。 试验表明，采用高精度贯人阻力仪测定的贯入阻力波动小 贯入阻力的突变拐点分辨清楚。试验测定的试样全部出现拐点 贯入阻力与历时关系图的特性是：贯入阻力一一历时关系由两段 直线组成，水化初期贯入阻力值较低，增长速率也较缓慢，至 定历时直线斜率突变，出现一个拐点，增长速率增加。 7.5碾压混凝土试件的成型与养护方法 本节是将成型的内容从原标准6.5碾压混凝土立方体抗压强 度试验中抽取出来的。 （1）成型振动机械的选择。 碾压混凝土的现场施工是依靠振动碾压实现的，因此室内试 验采用振动与施压相结合模拟现场施工情况。国产1m振动台 实测振动频率为47.67Hz，标准压重下测定的振动加速度为 5.07g。振动成型器重35kg，振幅3mm，振动频率47Hz。两种 振动机械的频率、振幅都在较佳的工作范围内。选用国产振动台 外加压重及振动成型器所进行的试验结果列于表4中

美压混凝土试件的成型与养

本节是将成型的内容从原标准6.5碾压混凝土立方体抗压强 度试验中抽取出来的。 （1）成型振动机械的选择。 碾压混凝土的现场施工是依靠振动碾压实现的，因此室内试 验采用振动与施压相结合模拟现场施工情况。国产1m？振动台 实测振动频率为47.67Hz，标准压重下测定的振动加速度为 5.07g。振动成型器重35kg，振幅3mm，振动频率47Hz。两种 振动机械的频率、振幅都在较佳的工作范围内。选用国产振动台 外加压重及振动成型器所进行的试验结果列干表4中

表4振动台与振动成型器对比试验结果

表4(续）配比用料91d28d施振振动分层抗压粉煤灰抗压配合比水灰比水泥时间弹模外加剂机械与否强度编号/(kg//(kg/强度/(kg)1%/s/GPa/MPa/MPam3)m)m)压不糖0.25振动器25分弹7.010.625.5R250.89030二层建#0振动器25分牌7. 611.028.1R270.89030木0.27.110.522.3R340.7598振动11.820.7R350.7097剂，“硅”代表注：表中“木”质素磺酸钙减水剂硅灰。可以看出：对相同的配选定的压重和振从表1中可是振动成型器，可可达到相近的密实时合理，无论是高时也可看到强度相近时，振动成型器成度，强度也相近性模量。这是由于型的混凝土静态弹性模量大于振动台成型的弹传递并逐步衰减的，即振动台所提供的能量或振动波是自下而上使分层振动也不能减小振动能量沿高度方向的衰减，所以分层振时对强度并无改善（见A1及G1）。而振动器则相反，它的振动能量是自上向下传递并递减的。利用分层的办法可以使混凝土上下层获得能量大致均匀，从而使密实度增大，强度提高。因此，若成型高度较大的试件（如导热及徐变试件）振动台不但很难达到振实要求，而且试件上下的密实度不均匀造成较大的试验误差，除此之外，振动成型器比振动台更接近施工碾压的实际情况。根据试验结果及国内振动机械设备的情况，碾压混凝土试件400

既可采用振动台成型也可采用振动器成型，但对高大试件以振动成型器为佳。（2）单位面积压重质量的选择。碾压混凝土在施工和成型中承受振动和压力，单位面积上压重质量的选择是十分重要的。选用振动台进行不同压重质量对碾压混凝土强度影响的试验，试验中使用三级配碾压混凝土拌和物，湿筛去除大于40mm的粗骨料，分别选用单位面积上的压强为2450Pa、4900Pa、7350Pa、9800Pa进行试验，试验结果列于表5。表5压强对碾压混凝土强度的影响压强同成型施振时间厂混凝土28d强度/MPa/Pa75s80s24506.74900735098005.3注：拌和物VC值试验结果表明福选用的压强越小要要达创较高的碾压混凝土强度所需的施振时间就越长，从施工角度考民虑，单位压重过小技术上难以达到要求。因此室内试件成型白内单位面积上的压重质量须与施工情况接近。综合考虑以上因规定成型压重压强按4900Pa计算。（3）施振时间的选择。在选定振动机具及单位面积上的压强以后，施振时间就是振实程度的决定因素。它直接反映碾压混凝土拌和物接受振动能量的多少，而拌和物只有接受足够的能量才能密实。若达不到相应的能量，拌和物就不能充分液化，内部气泡排出不充分，试件就不密实；然而过量的振动造成浆液流失，碾压混凝土不均匀。这两种情况都会使碾压混凝土强度降低。401

为了确定合适的振动时间，我们用振动成型器对不同配合比 的拌和物进行振实成型试验，考察其28d抗压强度，试验结果列 于表6中，由表中的数据可知，碾压混凝土拌和物越干硬、工作 度越大，达到最佳密实度所需要的施振时间也越长。

成型施振时间对碾压混凝土强度的

（4）取消用维勃试验振动台成型试件方法。 虽然国外规范规定可以用维勃试验振动台成型碾压混凝土抗 压强度试件，但根据我国使用情况，均采用振动成型器成型试 件，其优点是成型抗压强度试件的速度比维勃振动台快许多；振 动成型器不但可以成型抗压强度试件，也可成型其他试验试件， 特别是分层成型的试件

7.6碾压混凝土表观密度试验

（1）碾压混凝土的施工质量必须采用密实度控制。通常用相 对密实度表示，即实测混凝土表观密度与理论表观密度（按绝对 体积法计算的单位材料总重量）的比值百分率。 （2）美国混凝土学会要求碾压混凝土的密实度达98%以上 柳溪坝达98%99%。苏联的研究证明，碾压混凝土密实度下 降1%，强度下降8%~10%。 （3）为使实测的混凝土表观密度尽量接近理论表观密度

取样时，混凝土拌和物应具有足够代表性，且应包括全部粗 骨料。 （4）严格控制碾压混凝土的振实时间。振实时间对表观密度 的影响见表7。从中可见随振实时间的延长，碾压混凝土密实度 有所提高。为了与强度试验成型振实时间相一致，表观密度试验 试件成型的振实时间也规定为2～3倍VC值。同时考虑到碾压 混凝土成型后有部分游离水会分泌蒸发，碾压混凝土的表观密度 应以养护3d后测得的表观密度作为现场施工时密实度的控制标 准表观密度。

表7振实时间对碾压混凝士表观密度的影响

（5）铜街子工程采用核子密度仪现场测定的碾压混凝土表观 密度见表8。从表可见只要碾压混凝土密实，其相对密实度均可 达98%以上。

表8碾压混凝土表观密度的现场测定值

7.11 3碾压混凝土抗剪强度试验本方法参照SL/T264《水利水电工程岩石试验规程》制定。（1）边界条件。两向应力条件下的剪切试验，应该是在两侧无摩擦阻力的条件下进行的。试件在剪力盒中，在法向应力和水平推力的作用下，加力板与上、下底板接触会产生摩擦阻力，从而产生水平方向的约束。由于滚轴的摩擦系数很小，试件上端（或下端）加上滚轴排后可以认为末对试件产生水平轴向约束。表9是不同上、下边界条件下碾压混凝土抗剪试验结果。从凝士的抗剪强度试验结果表中可以看出，不同边界条件对碾压加时，可以看成下端轴有水试件无水平方向试件上端不受水平约坝设计单位长度坝体的情况相似。同推力，这正与重的抗剪强度时，试验结果表明其抗剪强度也居于另外两边界条佳滚轴排，下端不加滚轴排的模拟方法是正之间，说明上端加确的。表9不同下边界条件下碾压混凝土抗剪强度90d抗剪强度90d抗压强度90d劈拉强度上边界茶件/MPa/MPa/MPa3.5154.30°上、下端均不加滚轴排上端加滚轴排3.3049.90°20.91.9上、下端均加滚轴排3.0054.60°（2）最大垂直荷载。抗剪试验中加于试件上的最大垂直荷载重应满足大坝设计要求。垂直荷载可按4~5级施加，坝高100m级重力坝最大法向应力不低于3MPa，200m级重力坝不低于6MPa。试验时应尽量综合利用一块试件得到更多的资料。（3）试件注水饱和。使试验结果接近于坝体蓄水所处状况。404

7.15碾压混凝土渗透系数试验碾压混凝土本体存在着渗水的原因：①用水量超过水泥水化所需水量，而在内部形成毛细孔通道；②骨料和水泥石界面上的微裂隙；③碾压不密实而造成的孔洞。液体完全流过材料形成渗透，渗透流量可用达西定律表示，即H(1)式中 Q通过孔材料cmK渗cm/s;AL厚H由式QLk(2)渗透系数K#材料渗透率的大小值越大，表示渗透率越大：反之，则渗透率越小渗透性测试方法必须与修透性评定标准相适应。我国和苏联采用抗渗等级作为评定标准，欧美和日本则采用渗透系数。抗渗等级评定是根据作用水头对建筑物最小厚度的比值大小，分别提出不同的抗渗等级。渗透系数评定碾压混凝土的渗透性比抗渗等级物理概念清楚：与现场坝体压水试验测定参数一致，便于室内和现场试验分析比较；同时，吸收国外经验和对外技术交流方便。所以增加了碾压混凝土渗透系数测定方法。测定碾压混凝土渗透系数的试件有圆柱体和立方体。圆柱体和立方体试件只沿液体流动方向受压，更接近大坝实际情况。405

7.22碾压混凝土绝热温升试验

T= Tot n +t

式中n一一由试验确定的系数。 当t=0时，T=0；当t=8时，T=T。；当T=T。/2时 t=n，即n表示绝热温升为最终绝热温升半的历时。 美国垦务局在20世纪30年代曾提出混凝土绝热温升一一历 时表达式为

式中m一一由试验确定的系数。 式（4）是大体积混凝土温度场计算惯用的表达式。根据我 国目前采用水泥和掺合料的品质，提出另一种碾压混凝土绝热温 升一一历时表达式，即

式中 a、b 由试验确定的系数

7.24加浆振碾压混凝土室内拌和成型方法 本次修订新增试验方法。 加浆振捣碾压混凝土又称变态混凝土、加浆振捣混凝土。加 浆振捣碾压混凝土是指在已摊铺的碾压混凝土拌和料中，掺人 定比例的灰浆后再振捣密实的混凝土。在碾压混凝土坝的施工 中，加浆振捣碾压混凝土应用广泛，常用于振动碾无法直接碾压 的基岩面与碾压混凝土接合部、模板边缘、廊道周围、坝内配筋 处等部位。 本方法参考以下标准和资料编写：DL/T5433《水工碾压混 凝士试验规程》、中国水科院自然科学基金项自《碾压混凝王的 变态机理及变态浆材的改性优化研究》、国家电力公司科技项自 子题《龙滩水电站高性能变态混凝土掺浆材料及配合比研究报 告》，以及《碾压混凝土筑坝中变态混凝土施工工法》（田育功 著等。 北方严寒地区的碾压混凝士坝有较高的耐久性要求，浆液中 必须掺量引气剂，否则加浆振捣碾压混凝的抗冻性很难满足要 求。对温和地区的碾压混凝土坝，浆液的配比可参考DL/T 5433《水工碾压混凝土试验规程》计算

7.25碾压混凝土拌和物仓面贯入阻力检测

用手持式贯入阻力仪测定碾压混凝土拌和物现场预布砂浆试 贯入阻力：实时监控层面间隔时间。当实测贯入阻力等于层

p—介质密度，g/cm；d一一放射源到探测器的距离（即源距），cm。当放射源、源强、源距确定之后，被探测器测到穿透介质的射线计数率N仅与被测介质的密度o有关，两者的相关性见图9。据此，通过测量射线计数率N，可测定被测介质的密度p。4000IS/N300020003.03图?射线计数率与被测介质密度的关系（透射法）碾压混凝美观密度现场测定时应注(1）为防表面慕响测定密度值，须在20min内测定（2）为了消除在不同条件、不同地放射性本底的差异，以及放射源衰减等影响因素造成的测量试验前应用标准计数计进行仪器检验，满足仪器技术指标能使用。标准计数检验方法见SL275《核子水分一密度仪现场测试规程》。（3）为消除所用原材料（特别是花岗岩地区）成分对密度测量的影响。应采用工程材料及配合比配制碾压混凝土标准试块进行标定。（4）碾压层混凝土表观密度检测深度应尽量与层厚相近。（5）碾压混凝土表观密度为单位体积的质量（包括拌和水）。（6）标准试块如采用木制试模制作，木模内面应涂防水材料，以防混凝土试件失水。409

本次修订重新编写了本节试验方法，增加基准表观密度测 定，并根据现场实际操作情况，将仪器现场标定用试件由边长 450mm立方体修改为600mm×600mm×400mm棱柱体，将进 行4个深度测量改为进行等深度4个方向测量。

本次修订删除了原标准7.2节“射钉法检测混凝土强度”，该方 法由原水电部第三工程局的周孝正和原交通部公路研究所的蔡正咏 等合作在1991年研制成功，本标准95版修订时引入。“射钉法检测 混凝土强度”方法的原理是用射钉贯入混凝土中，根据贯入深度来 推定强度，可以避免如回弹仪受混凝士表面状态的影响，在三峡工 程对外交通工程、河南省的一些水利工程中应用效果较好。现在逐 步被淘汰主要是由于安全管制的原因，射钉弹的购买和携带都存在 问题，外出检测时射钉弹在乘坐飞机和火车时均属于危险品，无法 随身携带和办理托运，故导致这种检测方法逐步失去使用价值。 83超吉波检测湿凝士裂缝深度（平测法）

若换能器平置于无缝的混凝土表面上，相距同样为d，测得传 间为to，则tou=d，代人式（7)，则可得垂直裂缝深度h：

8.5超声波检测混凝土内部缺陷

钻孔间测距修正：一般钻孔可认为是一条直线，如果两 直线不平行，则需修正。简单的处理是：可按梯形考虑，以

上查找，如长径比为2.0的芯1.00样试件抗压强度，除以0.83数 0.98系可换算成长径比为1.0的芯样换0.94试件抗压强度。劈裂抗拉强度0.92可不换算。0.900.88混凝士芯样圆柱体试件0.86与150mm立方体试件之间0.84的强度换算系数，是根据二0.820.80滩水电站关于试验尺寸对混凝土强度影响的研究成果1.52.02.53.0长径比（见表10），和本规定长图10不同长径比芯样的径比为2的芯样强度长径比抗压强度换算系数为1的芯样0.83f 150 / f 100 = 0.表10圆柱体与立方体试件的强度比圆柱体尺寸/H

8.8混凝土中钢筋半电池电位检测

本方法的基本原理：混凝土中钢筋平电池电位，是测点处钢 筋表面微阳极和微阴极的混合电位。当构件中钢筋表面阴极极化 性能变化不大时，钢筋半电池电位主要决定于阳极性状：阳极钝 化，电位偏正；阳极活化，电位偏负。 依据美国ASTMC876StandardTestMethodforCorrosion Potentialsof Uncoated Reinforcing Steel in Concrete （混凝土中 无保护层配筋的腐蚀电位的标准试验方法）和南京水利科学研究 院研究报告《钢筋混凝土结构中钢筋锈蚀的无破坏电测法》编 写的。 已饱水或接近饱水的混凝土，其中钢筋由于缺氧，阴极极化 性能很强。这时测得的钢筋半电池电位为负，而钢筋往往还未生 锈，因此不能采用本法。 用预湿混凝土的方法，未能使钢筋半电池电位在5min内变 化在士2mV以内，原因是整个测量电路的电阻太大，或是由于 外来杂散电流的影响。无论哪种情况，均不宜再用本法，

8.9海砂、混凝土拌和物中氯离子

试验基本原理：用氯离子选择电极和甘汞电极置于液相中测 得的电极电位E，与液相中氯离子浓度C的对数，呈线性关系， 即E=K一0.059lgC。因此，可根据测得的电极电位值来推算出 氯离子浓度。

应力分布均匀，拉断时，断在渐变段的概率高。 研究表明：偏心率在20%以内，对试验结果影响不大，因 此条文规定试件偏心率不得大于20% 砂浆试件相对于混凝土试件断面较小，材料较均质2013浙G38：轻质混凝土砖墙体结构与节能一体化构造.pdf，抗拉强 度和内部产生微细裂缝的荷载较大。因此，规定砂浆试件的加荷 速度为0.24kN/min，预拉荷载为25%~30%破坏荷载，

本次修订在各方法中均增加了 以方夜 解条文内容。 10. 13 不溶物含量测定

10.13不溶物含量测定 本次修订新增试验方法。不溶物含量是水质控制的一个重要 参数

本次修订新增试验方法。不溶物含量是水质控制的 参数。

附录A水工混凝土配合比设计方法

本附录配合比设计方法中包括了常态混凝王、碾压混凝王和 海水环境混凝土等的配合比设计方法。 混凝土配制强度计算公式（A2.2）中的保证率系数t没有 赋值，是因为水利水电工程结构复杂，不同工程部位有不同保证 率P要求。大体积混凝土要求P为80%；体积较大的钢筋混凝 土结构要求P为85%～90%：薄壁和厂房结构要求P为95%。 故给出表A.2.2强度保证率P和保证率系数t的关系，以供 查用。 水工大体积混凝土施工期长，混凝土承受荷载时间晚，为了 利用混凝土后期强度，尤其是掺加掺合料的混凝土，设计龄期常 采用90d或180d，由公式（A.2.2）计算的配制强度是指设计龄 期的抗压强度。 对港工钢筋混凝土结构，混凝土设计抗压强度一般为25～ 30MPa，比按耐久性要求的水灰比最大许值所配制的混凝土强 度低。自前施工质量验收，不能通过现场检测工程结构中已浇筑 的混凝土拌和物的实际水灰比进行验收，只能通过混凝土试件的 强度检测进行验收。因此，有必要规定按耐久性要求的水灰比最 大允许值所对应的混凝土强度，以便对混凝土质量进行双控。所 以在混凝土配合比设计确定配制强度时，提出两个强度指标 由设计强度计算配制强度和满足耐久性要求的水灰比所决定的强 度。国外标准，按耐久性要求也规定了最低强度值，如美国 ACI357MarineandOffshoreConcreteStructures （海洋和近海 混凝土建筑）规定龄期28d圆柱体抗压强度最低为35MPa。 本次修订，在A.5常态混凝土配合比设计部分，新增了 A.5.2泵送混凝土、A.5.3抗冲磨混凝土、A.5.4面板混凝土 等配合比设计原则性规定。分别参考DL/T5330《水工混凝十

配合比设计规程》、DL/T5207《水工建筑物抗冲磨防空蚀混凝 土技术规范》、SL49《混凝土面板堆石坝施工规范》、SL228 《混凝土面板堆石坝设计规范》等标准编写。 本次修订删除了原标准A.7.3~A.7.6混凝土中氯离子含量 最高限值、南方海港规程浪溅区混凝土的抗氯离子渗透性指标 不同暴露部位混凝土拌和物水胶比最大允许值和最低小水泥用量 等条文，有关内容直接引用SL654《水利水电工程合理使用年 限及耐久性设计规范》的规定。

附录B水工砂浆配合比设计方法在日常使用中，经验不足的技术人员容易混淆水工砂浆与建筑砂浆，两种砂浆的区别是：（1）所用的施工部位和建筑物所处环境不同。水工砂浆用于经常或周期性地受环境水作用的水工建筑物，在工民建工程中有时也应该使用水工砂浆，如经常浸泡在水中的建筑基础砌石所用的砂浆。建筑砂浆，包括砌筑砂浆、抹灰砂头浆、勾缝砂浆及特种砂浆等，主要用于基础、墙壁、地面等工民建工程，水利工程的附属建筑物会用到建筑砂浆（2）配合计与试验方法不同浆的设计方法与试验内容基本上水工混凝土相同，配合比设计按照本标准附录B进行，使用普通硅酸盐水泥不使用复合硅酸盐水泥、砌筑水泥；各项性能验按照本标准第9章浆”DB3204／T 1007-2020 突发事件应急预案编制指南，不测试保水性、分层度等性能。建筑砂浆的配合设计按照JGJ98《砌筑砂浆配合比设JGJ《抹灰砂浆技术规程》等标准进行，性能试验按照JGJ/T70建筑砂浆基本性能试验方法标准》进行。421

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