标准规范下载简介
DB13(J)T 8416-2021 球墨铸铁管给水管道设计标准.pdfFwd.k=Fwk +0.5
Guk=0.001 Y ;元Dot
代中： G1k 球墨铸铁管管道结构自重标准值（kN/m）；
Yi——球墨铸铁管管材重度，按70.5kN/m3采用； 球墨铸铁管管道的计算直径太湖湖嘉申线航道景观施工组织设计，取Do=DN+t
Yi 球墨铸铁管管材重度，按70.5kN/m3采用； (m) ; t一—管壁设计厚度（mm），取 t=enom，enom为管道 公称壁厚。 2.5作用在埋地管道管顶的竖向土压力标准值应按下式计算
6.2.5作用在埋地管道管顶的竖向土压力标准值应按下式计算：
6.2.5作用在埋地管道管顶的竖向土压力标准值应按下
Fsv.k=YsH,DE
Fsv.k 管道单位长度上管顶竖向士压力标准值 Ys 回填土重度（kN/m3）； Hs一一管顶至设计地面的覆土高度（m）; DE 管道公称外壁直径（m）。 一 对非开挖施工的球墨铸铁管道，管顶竖向土压力标准值 安下式计算：
Fsvk=C,YsBDE
Kaμ一一管顶以上原状土的主动土压力系数和内摩擦系 数的乘积，对一般粘性土可取0.13，饱和粘土 可取0.11，砂和砾石可取0.165； 0一一管侧土的内摩擦角。 球墨铸铁管道内水重标准值可按下式计算：
式中：Gw一一球墨铸铁管管道内水重标准值（kN/m）； 6.2.8地面车辆荷载传递到埋地管道顶部的竖向压力标准值，计 算方法见附录E。 6.2.9 地面堆积荷载标准值可取10kN/m²2计算。 6.2.10 埋地球墨铸铁管管道浮托力标准值应按最高地下水位计 算，地下水的重度标准值可取10kN/m3。 6.2.11 作用在非回填球墨铸铁管道上的施工安装荷载及检修荷 载标准值，可按表6.2.11采用，其永久值系数可取0.2。
表6.2.11X施工安装荷载及检修荷载标准值
6.3.1球墨铸铁管管道的强度计算，应符合下式的要求
球墨铸铁管管道的强度计算，应符合下式的要求：
6M Yo (boto bota
式中： 管道结构的重要性系数，按现行国家标准《给水 排水管道结构设计规范》GB50332的规定采
N=YoFwd.k Yobd
6.3.3在荷载组合作用下管壁截面上的最大弯矩可按下式计算：
武中： 管道弯矩折减系数，无压管道取=1.0，有压管 道可取=0.8; Ed一一 管侧土的综合变形模量（N/mm²），当为单线敷 设时可按附录C采用；当为双线敷设或与其他 线合槽施工时，其取值应根据实际情况具体确 定：
6.4.1球墨铸铁管道的抗浮验算，应满足下式的要求：
Z FGk≥KFfiw.k
式中：FGK 各种抗浮作用标准值之和； Ffw,k 浮托力标准值； Kf 抗浮稳定性抗力系数，取值不低于1.1。
6.4.2有压管道在转弯、三通、变径、管堵、阀门等水力推力作 用处，应做管道抗滑稳定分析计算并采用相应的抗滑措施。抗滑 措施包括镇墩、止推墩、自锚接口及其组合等。 6.4.3管道敷设方向改变处的抗推力稳定验算，应满足下列公式 要求：
p≤fa Pmin ≥0
支墩抗推力一侧，作用在支墩上的被动土压力 合力值（kN），可按朗金土压力公式计算； 支墩沿推力一侧，作用在支墩上的主动土压力 合力标准值（KN），按朗金土压力公式计算 线合槽施工时，取值应根据实际情况确定； 支墩底部滑动平面上摩擦力标准值（KkN）； 在设计内水压力标准值作用下，该处管道承受 推力标准值（kN）； 抗滑稳定性抗力系数，不应小于1.5； 支墩作用在地基土上上的平均庄力（kPa）； 支墩作用在地基土上的最小压力（kPa）； 支墩作用在地基土上的最大压力（kPa）；
fa一 一经过深度修正的地基土承载力标准值 按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》 GB50007的相关规定确定。 2当采用桩基抗推力时，应按现行国家标准《建筑地基基 出设计规范》GB50007的相关规定确定
6.5.1球墨铸铁管管道在准永久组合作用下的最大竖向变形验算 应满足下式要求：
式中：DL 变形滞后效应系数，取1.0～1.5； kb一一竖向压力作用下管道的竖向变形系数，按附录 C 确定:
6.6管廊管道结构设计
6.6.1管廊管道的支承点应位于靠近承口的直段下方，每根管的 支承点不应少于一个。 6.6.2管廊管道的支座宜设置为马鞍形，马鞍角采取90°～180° 鞍形支座的最小宽度B，（见图6.6.6）可按下式计算：
B.=V2DE . t
6.6.3管道上永久性设施的作用，可按构件实际尺寸与相应材料 单位体积自重，经计算确定。 6.6.4在竖向荷载及水平荷载作用下，管廊管道的弯矩和剪力应 按受弯构件进行内力计算。
按受弯构件进行内力计算。
6.6.5管道结构的计算模型应按下列方法确定：
1杆件之间的连接简化为铰接； 2杆件的计算跨度按管道支承点的中心距确定。 6.6.6马鞍式支承管道，其支撑处管壁环向最大弯矩可按下列公 式计算：
式中：Me 作用于鞍式支撑长度上管壁的环向弯矩， (N.mm) :
鞍式支撑处管壁的环向弯矩系数，按表6.6.6 采用。
图6.6.6 鞍式支承示意
表6.6.6鞍式支承处管壁环向弯矩系数
6.6.7管壁强度计算，应满足下式要求
6.6.7管壁强度计算，应满足下式要求：
式中：0 管道结构的重要性系数，按《给水排水管道 结构设计规范》GB50332的相关规定采用： α一—管壁截面的最大组合折算应力（N/mm²）； fid一一管材抗拉强度设计值，应按230N/mm²采用 6.6.8管壁截面的最大组合折算应力应按下式计算：
在荷载组合作用下，管壁截面的环向拉应力 (N/mm?); x一 一在荷载组合作用下，管壁截面的纵向应力 (N/mm?) ; x一一在荷载组合作用下，管壁截面的剪应力 (N/mm?)。 5.9 管道管壁强度计算一般应取跨中或支座截面为验算截面。 5.10 管道支承处，管壁由设计内水压力产生的环向拉应力及 承外环向弯曲应力一按下列公式计算
6.6.9 管道管壁强度计算一般应取跨中或支座截面为验算截面。 6.6.10 管道支承处，管壁由设计内水压力产生的环向拉应力及 支承处环向弯曲应力，按下列公式计算：
0 Fwd.r 设 to Wt
式中：支承处管壁截面的环向拉应力（N/mm²）； OFW 内水压力产生的环向弯曲应力（N/mm?）： 6.M 支承处管壁截面的环向拉应力（N/mm²）； Wt一一马鞍形支承的管壁截面抵抗矩（N/mm）； 管道内半径（mm）。 6.6.11 在荷载作用下，管壁截面的纵向应力是由竖向荷载作用
支承处管壁截面的环向拉应力（N/mm）； 内水压力产生的环向弯曲应力（N/mm）： 支承处管壁截面的环向拉应力（N/mm?）； 马鞍形支承的管壁截面抵抗矩（N/mm）： 管道内半径（mm）
6.6.11在荷载作用下，管壁截面的纵向应力是由竖向荷载作用 下产生的弯曲应力，当采用自锚管接口管时，管道水平转弯处尚 应包括管道方向改变管壁产生的纵向拉应力，按下式计算：
式中: Tb 管壁截面平均剪应力（N/mm） 计算截面处的最大剪力（N）：
Tb = V Itor
球墨铸铁管管道内半径（mm） ? 管壁截面中和轴处最大剪应力
Vmax tmax IItoro
6.7.1管道地基应满足承载力及管道允许变形的要求，天然地基
6.7.1管道地基应满足承载力及管道允许变形的要求，天然地基 不能满足设计要求时，应按相应的国家标准进行地基处理。 6.7.2理地管道采用人工土弧基础时，人工土弧基础应采用中粗 沙或细碎石铺设。管底以上部分人工土弧砂基的尺寸可根据工程 需要的砂基角度确定。管底以下部分人工土弧砂基的尺寸可按下
式确定，但不宜大于0.3m：
ha=0.1(1+DN)
表6.7.3球墨铸铁管道沟槽回填土压实度
管顶覆土较深时，应采用预加变形等措施。
管顶覆土较深时，应采用预加变形等措施。 6.7.5混凝土重力支墩的推力方向一侧应紧靠原状土。若支墩与 原状土间有空隙，应以与支墩同强度等级的混凝土填实。
图6.7.3球墨铸铁管管道沟槽回填部位与压实度示意图
7.1压力管道的水压试验
7.1.1水压试验前管线防腐层的检查应符合下列规定：
7.1.1水压试验前管线防腐层的检查应符合下列规定： 1管道安装前，要对管道、管件和附件的防腐层（包括内 外层）进行检查，确保安装的管道防腐层完整，无破损； 2管道敷设完成水压试验前，应检查整条管线（管道、管 件、附件等）的防腐层是否完好，出现损伤应及时修补，修补完 成方可进行试验。 7.1.2水压试验方案、设备仪表、管道回填等相关要求均应符合 现行国家标准《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268 的有关规定。
7.1.3试验管段的后背及堵板应符合下列规定：
1开槽敷设试验管段后背应设在原状土或人工后背土， 质松软时应采取加固措施；采用预留沟槽土体作为试压后背时 其预留土体长度和宽度应根据土质和试验压力进行核算。 2管廊内敷设试验管段后背应与管廊主体结构可靠连接或 结合固定支墩设置，并应根据试验压力对结构进行核算。 3后背墙面应平整并与管道轴线垂直。 4堵板的强度、刚度、接口方式应满足试压安全要求，在 构造上应满足注水、放气要求；管径大于或等于1000mm时： 宜采用伸缩量较大的特制试压柔口堵头。 5后背及堵头间应设支撑，支撑的合力点应位于堵板及后 背中心，方向与管中心线平行一致。
7.1.4给水管道功能性试验应按现行国家标准《给水排水管道工
7.1.4给水管道功能性试验应按现行国家标准《给水排水管道工 程施工及验收规范》GB50268中相关规定执行；试验合格的判 定依据分为充许压力降值和充许渗水量值，应根据工程实际情况 选用其中一项或同时采用两项值作为试验合格的最终判定依据。 7.1.5给水管道水压试验进行实际渗水量测定时，宜采用本规范 附录F注水法
7.2给水管道冲洗与消毒
7.2.1给水管道冲洗与消毒实施方案、准备工作等应符合现行国 家标准《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268的有关 规定。
1管道第一次冲洗应用清洁水冲洗至出水口水样浊度小于 3NTU为止，冲洗流速应大于1.0m/s。 2管道第二次冲洗应在第一次冲洗后。用有效氯离子含量 宜为25mg/L～50mg/L的清洁水浸泡24h后，再用清洁水进行第 二次冲洗直至水质检测、管理部门取样化验合格为止。
A.0.1球墨铸铁管道外部腐蚀环境应根据土壤电阻率、pH值、 腐蚀性物质含量、土壤排水条件和地下水影响等腐蚀性因素划分 为弱、中等和强腐蚀环境。
A.0.2土壤腐蚀性因素及其评价指数应符合表A.0.2的
A.0.2土壤腐蚀性因素及其评价指数应符合表A.0.2的规定。
A.0.3土壤腐蚀性等级应符合表A.0.3的规定
表A.0.3 土壤腐蚀性等级
A.0.4土壤腐蚀性因素评价中，检测方法应符合现行国家标准、 行业标准的相关规定，部分检测方法标准见表A.0.4。
A.0.4土壤腐蚀性因素检测方法标准
附录B输送介质腐蚀环境评价
B.0.1输送介质腐蚀性评价指标及腐蚀性等级应符合表B.0.1的 有关规定。
表B.0.1输送介质腐蚀性评价指标和腐蚀性等级
C.0.1管侧土的综合变形模量应根据管侧回填土的土质、压实 密度和基槽两侧原状土的土质，综合评价确定。 C.0.2管侧土的综合变形模量 E可按下式计算：
主：1表中数值适用于10m以下覆土：当覆土超过10m时，上表数值偏低
回填的变形模量E可按要求的压实系数采用；表中的压实系数（%）指设计要 求回填土压实后的干密度与该土在相同压实能量下的最大干密度的比值； 3 基槽两侧原状土的变形模量E可按标准贯入度试验的锤击数确定； 4WL为粘性土的液限； 5细粒土指粒径小于0.075mm的土；
6砂粒指粒径为0.075~2.0mm的土。
《给水排水工程管道结构设计规范》GB50332:2002的计算公式计算得出。
《给水排水工程管道结构设计规范》GB50332:2002的计算公式计算得出。
附录D球墨铸铁管道在各种荷载作用下的最大
D.0.1球墨铸铁管道在各种荷载作用下，管截面上的最大弯矩 系数和竖向变形系数，可按表D.0.1 确定。
表D.0.1管壁截面的最大弯矩系数和竖向变形系数
附录E地面车辆荷载对管道作用标准值的计算
μdOvi,k qvk= (a;+1.4H) (b;+1.4H)
式中： qvk一一 轮压传递到管顶处的竖向压力标准值： Qvik一一车辆的i个车轮承担的单个轮压标准值； H一一从管道顶部到设计地面的距离（m）； μud一一车辆荷载的动力系数，按表E.0.2采用； ai一一i个车轮的着地分布长度（m）； bii个车轮的着地分布宽度（m）
（a）顺轮胎着地宽度方向的压力分布（b）顺轮胎着地长度方向的压力分
两个以上单排轮压综合影响传递到管道顶部的竖向压力
n·μd'Qvi.k qvk (a;+1.4H) (nb;+ Z dbi+1.4H)
式中：n一一车轮的总数量; dbi一一沿车轮着地分布宽度方向，相邻两个车轮间的 净距(m)。
表 E.0.2 动力系数山
式中：ma 车轮着地分布宽度方向的车轮排数 mb一 沿车轮着地分布长度方向的车轮排数： daj一一沿车轮着地分布长度方向，相两个车轮间净距（m）。 E.0.3 当地面设有刚性混凝土地面时，一般可不计地面车轮压
F.0.1压力升至试验压力后开始计时，每当压力下降，应及时向 管道内补水，但最大压降不得大于0.03MPa，保持管道试验压力 恒定，恒压延续时间不得少于2h，并计量恒压时间内补入试验 管段内的水量。 F.0.2实测渗水量应按式F.0.2 计算：
1为便于在执行本标准条文时区别对待，对于要求严格程 变不同的用词说明如下： 1）表示严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”；反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得” 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“按… 执行”或“应符合的规定”。
《建筑地基基础设计规范》GB50007 2 《室外给水设计标准》GB50013 3 《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032 4 《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268 5 《城市工程管线综合规划规范》GB50289 6 《给水排水工程管道结构设计规范》GB50332 7 《城市综合管廊工程技术规范》GB50838 8 《水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件》GB/T13295 《生活饮用水输配水设备及防护材料的安全性评价标准》 GB/T 17219 10 《球墨铸铁管外表面锌涂层第1部分：带终饰层的金属锌 涂层》GB/T 17456.1 11 《球墨铸铁管外表面锌涂层第2部分：带终饰层的富锌 涂料涂层》GB/T 17456.2 12 《球墨铸铁管和管件水泥砂浆内衬》GB/T17457 13 《接地系统的土壤电阻率、接地阻抗和地面电位测量导则 第1部分： ：常规测量》GB/T17949.1 《橡胶密封件给、排水管及污水管道用接口密封圈材料 规范》GB/T 21873 15 《球墨铸铁管和管件聚氨酯涂层》GB/T24596 16 《球墨铸铁管和管件水泥砂浆内衬密封涂层》GB/T32488 17 《球墨铸铁管、管件及附件环氧涂层（重防腐）》 GB/T 34202
城市管网球墨铸铁给水管道设计标准
城市管网球墨铸铁给水管道设计标准
L1.2基于球墨铸铁管的生产工艺和市场需求，其最小公称直径
般为80mm。依据现行国家标准《水及燃气用球墨铸铁管、管 件和附件》GB/T13295的相关规定，球墨铸铁管道管径最大为 3000mm
3.1.1本条文规定球墨铸铁给水管道的适用范围。球墨铸铁管道
因其接口的承插结构使得管线具有柔性特征，能适应地壳轻微运 动以保障管线安全运行。球墨铸铁管道具有良好的径向刚度，配 合回填土的控制能承载较大土壤负荷和地面交通荷载。依据现行 国家标准《水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件》GB/T13295 的相关规定，可用于不同类型水（例如：原水、饮用水、再生水 中水等）的有压或无压输送
3.1.2地下非露天环境指地铁、管沟、综合管廊等安装
3.1.3地下非露天环境使用球墨铸铁管道时，其设计应
工程总体设计的规定，且应与主体工程设计相协调，避免后期安 装管道时对主体工程造成影响。
工程总体设计的规定，且应与主体工程设计相协调，避免后期安
体的设计使用年限不应小于100年进行了规定，球墨铸铁给水管 道系统中的阀门、阀件等部件可以维修更换，且维修更换也较为 方便，对管道使用影响较小，故不做100年设计年限的要求
4.4.3本标准明确规定应采用符合本条文规定的润滑剂，目的是
4.4.3本标准明确规定应采用符合本条文规定的润滑剂，自的是 量减小润滑剂对胶圈可能产生的卫生性能和老化性能的影响，保 正胶圈能满足工程设计年限要求
4.5.1、4.5.2
分级方法，主要基于国内主要企业多年的防腐研发经验，参考了 美相关标准内容。该分级方法经过近三十年的工程应用验证， 是可行、先进的。
4.5.3～4.5.6这部分给出的不同级别内、外腐蚀环境下的防
5.1.3实际案例中，一般是根据地质条件确定管道的连接形式， 以保证管道接口良好的密闭性。从基础稳定地段过渡到松软或不 均匀沉降地段时，大都采用柔性接口，并可通过增加使用例如双 承短管方案，增加管线柔性，保持管线安全性。 5.1.4球墨铸铁给水管道的接口类型一般情况下优先选用安装简 便和承压能力高的滑入式柔性接口，对于某些管件如承套，选用 机械式柔性接口更为方便。管线在弯头、三通、变径、盲端等处 的接口，宜通过固定墩的方式固定，防止接口在水头推力作用下 脱开。当无条件设置支墩时，可通过弯头等两端一定长度的自锚 接口管线，来替代固定墩，实现接口的安全性，长度需计算确定 球墨铸铁给水管道与其他管材连接时通常选择盘承或者盘插转换 接口形式，管材对接处采用法兰式接口连接。 5.1.6水锤分析计算和水锤防护方案和措施国内现行标准很多， 列如《室外给水设计标准》GB50013等相关现行国家规范等。 当需要消除负压水锤（防止负压）可在管路上设空气阀、缓冲空 气罐、单向稳压塔、双向稳压塔和管线末端设调蓄水池等。其中 采用空气阀、缓冲空气罐时，宜按照1用1备设计。 5.1.7实际案例中一般会综合考虑当地管道单价，动力价格和管 道长度等因素确定当时经济流速。
5.2.4采用水泥砂浆内衬球墨铸铁给水管道，管内壁较粗糙
5.2.6管道局部水头损失计算可根据管道水流的边界条
泪关实则的局部水头阻力系数计算，管线水平向和竖向顺直时 局部水头损失一般占沿程水头损失的5%～10%，管线布置复杂 时，应通过计算确定。
6.1.5本条文规定了球墨铸铁管管道结构分析模型的确定原则。
.I 根据《给水排水工程管道结构设计规范》GB50332的相关规定， 对于埋地圆形管道结构，应根据管道结构刚度与管周土体刚度的 比值α来判别刚性管道或柔性管道。当α≥1时按刚性管道计算 当α<1 时按柔性管道计算。经核算球墨铸铁管管道的结构尺寸 与一般土壤特性的比例，可按柔性管道计算。 球墨铸铁管管道结构设计的承载能力极限状态，以截面最大 应力低于管道材料的屈服强度为控制条件，管道材料始终处于弹 性变形状态下，因此，管道结构设计时内力分析不考虑塑性变形 影响。
6.1.6要求施工时管道的土弧基础中心角比设计的
30°（亦即施工角为2α+30°），是考虑管底腋角部位的回填压 实有一定难度，在施工中将土弧中心角做大一些可提高管道受力
的支承条件，增加管道结构的安全度， 对素平基敷设的管道，由于管道竖向荷载作用的影响，管 道与土基的接触不可能集中在一点，而是有一定的支承宽度，根 据经验中心角2α按20°计算。 对非开挖（顶管等）施工形成的土弧基础是在原状土层中开 挖形成的土弧。在管前挖土时，管底土弧基础中心角2α范围内 不得超挖，要求管底支撑在原状土层形成的土弧基础上。在计算 时规定中心角按120°计算，也是为了保证管道结构的主弧基础 的支承要求
6.2管道结构上的作用
管道工程验收时应按此要求检验管道强度和管道工程整体性（接 口性能、支稳定性等） 6.2.4开槽施工管道上的竖向土压力，目前都采用美国马斯顿 （AnsonMarston）于20世纪初根据实验研究提出的土压力理论 及计算方法。柔性管在土荷载作用下产生竖向变位可减少竖向土 压力，管道士压力试验也表明，柔性管上的土压力比刚性管小得 多。因此马斯顿认为柔性管上的设计土荷载可采用管上土柱体的 重量。V《给水排水工程管道结构设计规范》GB50332根据马斯 领理论编制，本条文根据GB50332确定。 6.2.6与国际通行的计算方法一致，对非开挖施工管道的管顶竖 向士压力的计算，采用太沙基计算模型
向土压力的计算，采用太沙基计算模型。
6.4.1对埋设在地下水位以下的管道应根据最高地下水
5.4.1对理设在地下水位以下的管道应根据最高地下水位和管顶 覆土条件验算抗浮稳定性。验算时，各种作用采用标准值，并满 足抗浮稳定性抗力系数不低于1.1的要求。
6.5.2管道最大竖向变形计算公式根据《给水排水工程管道结构
设计规范》GB50332的相关规定采用Spangler计算模型，与强 计算公式协调一致。其中变形滞后效应系数D与管侧回填士 土质和压实密度有关，粘性土的滞后效应较砂性土的大，压实密 度越高时滞后效应越大。 变形滞后效应系数还与管道的运行功能相关，如果是压力运 行，内力将使管体变形复原。因此对变形滞后效应系数的取值， 无压管或低压管（内压在0.2MPa以内）可取1.5；压力运行管 道，竣工到运行时间较短（不超过3个月）时可取1.0；压力运 行管道，当竣工到运行时间较长时可取1.0 6.7.2人工土弧基础的基础层及管底腋角部分必须用中粗砂或级 配砂石回填密实，因此亦称砂石基础或砂基础。 6.7.3管道的回填土的压实系数应在设计文件中有明确的规定要 求。管道两侧回填土压实系数的高低，直接影响土体抗力的大小 从而影响球墨铸铁管管材的选用。要求管底以上部分的人工土弧 基础及管两侧胸腔部分的回填土压实系数不低于0.90～0.95嘉善施工组织设计，是 求。管道两侧回填土压实系数的高低，直接影响土体抗力的大小 人而影响球墨铸铁管管材的选用。要求管底以上部分的人工土弧 基础及管两侧胸腔部分的回填土压实系数不低于0.90～0.95，是 考虑球墨铸铁管管道的安全性、经济性、合理性。如果压实系数 降低，将导致同级别管材的适用荷载范围减小，或是相同荷载条 件下，需要更大壁厚、更高级别的管材。 6.7.4本条强调了施工中应严格控制管道竖向变形，当管道直径 较大、管顶覆土较深时，可采用预加负变形等措施。如回填土前 在管道内设置临时竖向支撑或加大管侧回填土密实度等，可使管 道产生一定量的负变形 7.1压力管道的水压试验 7.1.3本条对试验管段的后背及堵板作出了规定。 4本条规定的口径为1000mm，大于《给水排水管道工程施 工及验收规范》GB50268中的相关规定，是因为随着球墨铸铁 管在给排水领域的广泛应用，敷设、安装技能有了大幅提升，且 球墨铸铁管柔性承插式接口的打压配套附件丰富、安全，本标准 根据实际施工情况，将口径扩大为1000mm。 GBT 50538-2020 埋地钢质管道防腐保温层技术标准.pdf7.1.3本条对试验管段的后背及堵板作出了规定。