SL 555-2012标准规范下载简介
SL 555-2012 小型水电站现场效率试验规程.pdfQ=[V(r,y)drdy
7.2.2适用于流速仪法的测量断面有以下几种： 1 封闭式管道或压力钢管。 2 引水建筑物。 3上、下游明渠（引水渠或尾水渠）。若在明渠中使用该方 法，明渠应是断面规则的人工渠道，
7.2.3应满足下列使用条件：
1流速分布应是规则的，流速失量与流速仪轴线之间的交 角不应超过5°，流速分布的不对称度Y不应大于0.05，Y值按 式（7. 2. 3) 计算
式中U一平均流速； U.流速仪测点的流速； n一一流速仪测点数目。 2流体介质应为水，应确认水质清洁、管道满流、水流 稳定。 3流速仪测量时2020版新疆维吾尔自治区市政工程消耗量定额（五).pdf，在整个测试过程中应确认水流稳定，如 果在测试过程中流量或负荷出现超出规定的任何波动，应重新开 始测试。
经应不小于1.4m，在测量边壁区域叶轮直径可减小为50 80mm。流速仪的正常运转应不受温度的变化及水中有不可见 小杂质的影响。
7.2.5流速仪的布置应满足以下要求：
1流速仪应固定在支持杆上，支持杆的刚度应确保在水 力作用下不发生有害的振动；流速仪轴线应与渠道或管道的轴 平行。
2流速仪（或测点）数目应足以保证可以清晰地确定在整 个测量断面上的流速分布。具体数量和位置应按GB/T20043的 规定执行。 3在试验前应了解被测测量断面的流速分布规律。当在明 渠或引水结构进口处流速分布很不规则时，应安装导流板、潜水 顶板、稳流栅、浮箱等以改善测量断面的流态。 4流速仪用于测量斜向水流的流速时，具体内容应按ISC 3354执行。 7.2.6流速仪率定时，安装方式和支持杆应与试验时的状态 致。支持杆到流速仪旋转桨叶的距离应不小于150mm。宜对多 个流速仪同时进行率定，率定过程应按ISO3455执行。 7。2.7流速仪的测量采样时间应不少于2min。流速存在波动 时，每个测程应包括至少4个波动周期。至少应对两种典型工况 观测1015min流速仪的转速变化，确定波动的持续时间。
7.2.8测量明渠的流量时应满足以下要求：
1测量断面的选择应注意以下因素： 1）矩形、梯形测量断面的宽度和深度都应大于0.8m，或 为流速仪叶轮直径的8倍。 2）测量断面应选在平直的渠段内，其底部应尽可能水平， 测量断面上游侧的直渠段至少为测量断面宽度的2倍， 测量断面的上游侧和下游侧应避免干扰，以免引起流 速分布的异常变化。 3）流速仪的轴线应与水流方向平行，测流断面应与水流 方向垂直。 2对于矩形或梯形测量断面，测点数目（Z）按式 7.2.8）计算，且测点数应不少于25个。
24 A 式中A一测量断面的面积，m 3测点布置应按GB/T20043的规定执行。 4应对水位进行检测，检测值的变化量不应超过平均水深 的士1%。在整个试验过程中应监视任何由一部或多部流速仪的 变化面引起的平均流速的变化 7.2.9测量圆形封闭管道的流量时应满足以下要求 测量圆形封闭管道的流量时应酒 1圆形封闭管道的流量测量应按ISO3354有关规定进行。 2测量断面应位于直管段内，测量断面的上游侧直管段长 度宜达到管道直径的20倍，下游侧直管段长度宜达到管道直径 的5倍。 3测点应布置在同心圆的圆周上，且至少在2根互相垂直 的直径上，每个半径上至少布置3个测点，管道断面的中心应布 置一个测点。 4流速仪测流法可采用一部流速仪或固定的一组流速仪沿 测量断面移动进行测量。采用固定的一组流速仪时，流速仪支架 的总迎流面积与管道测量断面的面积之比应小于6%；当管道直 径小于（7.5d十0.18）m（d为流速仪叶轮外径）时，宜采用 一部流速仪进行循环测量。 对于相同叶轮的流速仪，每个半径线上的测点数目（Z）可 按式(7. 2. 9) 计算: 式中R一一管道内半径，m。 5测点布置可根据图7.2.9确定。 7.2.10按图解积分法和数值积分法计算流量时，应检查流速分 布曲线，排除可疑的测量值（试验拟合曲线的随机不确定度的分 析方法参见附录F）。图解积分法计算流量可按ISO3354执行 数值积分法计算流量可按ISO3354执行。对于边壁区域和自由 水面附近的流速，应按实际测量的流速分布采用连续性外推法求 得。边壁区域的流速可按式（7.2.10）计算。 (7. 2. 10) 式中V,一一距边壁距离处的流速，m/s; 边壁测点处的流速（边壁距离a处），m/s； m 一与边壁粗糙度和流动条件有关的系数，㎡的值应按 ISO3354中有关规定进行取值，其值通常为4（粗 糙边壁低雷诺数）～14（光滑边壁高雷诺数）。 7.3.1应避免测量小于1.5m/s的流速或小于0.25m的管道直 径。测量系统中不应有气泡或悬浮物。 7.3.2采用两个分别与管道轴线成十?角和一9角的对称测量 平面（见图7.3.2），测量断面与管道轴向的夹角Φ应在45°～ 75°之间。 7.3.3采用2个四声道测量平面（见图7.3.2）时，测量断面 到有严重扰动处的上游管段的直管长度应大于10倍管径，测量 断面到任何有严重扰动处的下游管段的直管长度应大于3倍 管径。 3.2圆型封闭管道中传感器的典型布量 7.3.4积分法计算流量应按GB/T20043执行。 7.3.5超声波流量计在使用前应按GB/T15613.2中描述的原 级测量方法进行率定，率定用的管路系统条件应与试验时相同。 如果超声波流量计永久安装在试验装备上，应定期对它进行 密定 7.3.5超声波流量计在使用前应按GB/T15613.2中拓 7.3.6超声波流量计用于小型水轮机非圆管道测定流量并 7.4.1差压法根据测量原理可分为动量原理法和动压降与水力 损失法。该方法经过高精度绝对流量法标定后，可用来测量水力 机械绝对流量。 7.5.1压力一一时间法详见IEC62006第E.2.3条。使用该方法 应满足以下基本条件： 1在两个压力测量断面之间不应存在中间自由水面。 2在试验条件下，通过关闭导叶的泄漏量不应大于测量流 量的5%。 3对于有多个进口断面的情况，应单独、同时进行压力 时间记录。 4在测量段，管道应笔直并为等截面，不应出现任何明显 的不规则形状。两个测量断面之间的距离不应小于10m。 5两个测量断面的截面积（A）及两者之间的管道长度（L） 应在现场测量，并且要有足够的精度以确定管道系数F一LA， 保证其精度不低于0.2%。结构图应仅用做现场测量复核。 6在测量最大流量时，两个测量断面的压力损失和动压之 和不应超过导叶关闭时所产生的压差变化平均值的20%。 7差压传感器或吉普逊仪的安装位置应考虑到使其与上下 游测压孔的连接管道长度尽可能相等。 7.5.2压力一时间法应采用压差的形式记录两个测量断面之间 的压差变化。或应分别记录两个测量断面的压力变化，然后求其 差值。有关要求参考标准IEC62006 7.6.1对于无侧面收缩、堰顶锐缘、堰项充分收缩和自由溢流 的矩形堰，应按式（7.6.1）计算流量。 式中 Q 流量，m/s; 流量系数； 堰顶长度（与水流成直角），m 当地重力加速度，m/s； h 测量的堰顶溢流层高度，m Cb /2gh 3/2 Q= b一堰顶长度（与水流成直角），m； g一当地重力加速度，m/s; h测量的堰顶溢流层高度，m。 7.6.2测量装置应满足以下要求： 1堰板面应光滑平整，特别是它的上游表面，在整个测量 过程中应保证不变形。 2堰板宜用防腐耐磨的金属制成，且应具有良好的刚度和 防渗性能。堰板应垂直于渠道边壁和底面。 3堰顶表面应水平、平直和光滑，并垂直于板壁的上游表 面，堰顶与板壁上游表面的交线应为直线，并形成锐边，没有毛 刺和伤痕。垂直于上游表面的堰顶宽度宜为1～2mm，如果堰板 厚度大于允许的堰顶宽度，应在下游倒角45°。 4溢流水舌应保证完全透气，通气量应足以使水舌下面的 空气接近一个大气压。通气孔面积至少应为堰顶长度6和堰顶到 7.6.2测量装置应满足以下要求 图7.6.2 尖顶矩形堰示意图 5试验过程中应检查水舌的形状和堰顶情况，以避免如水 舌粘附、受干扰、流或涌浪等不利情况的发生。 7.6.3安装条件及溢流层高度测量应按GB/T20043规定执行。 7. 6. 4流量的计算应按式（7. 6. 4）计算。 (0.4077+0.0497)62gh3/2 Q= 式中Q 流量，m"/s; 测量的堰顶溢流层高度，m； 力 堰顶至上游渠道底部的高度，m 6 堰顶长度（与水流成直角），m； 当地重力加速度，m/s 7.7.1电磁法测流量的适用条件应按JB/T9248执行。 7.7.2电磁流量计在使用前应按GB/T15613.2中描述的原级 测量方法进行率定。率定用的管路系统条件应与试验时相同，否 则不能使用。如果电磁流量计永久安装在试验装备上，宜定期对 它进行率定。 7. 7.3 流量应按式 (7. 7. 3) 计算。 Q,= kf(V,B) 段长度应至少为10倍管径。当水流可能出现涡流时， 进口处安装稳流栅，稳流栅类型参见ISO7194。 8.1.1发电机输出功率可采用直接法测量发电机输出的 8。1发电机输出功率的测量 8.1.1发电机输出功率可采用直接法测量发电机输出的电功率。 电功率的测量可选用数学式功率计、瓦特表或功率传感器，电压 表及电流表或电流及电压传感器，也可用电能表或电能传感器 测量用的电流、电压互感器，在安装前应在与试验条件相同的条 件下进行原位率定。为提高仪用电流电压互感器的测量精度，宜 使发电机在功率因数coScp1的条件下运行。 8.1.2数字式功率计、瓦特表或传感器，电压表及电流表或传 感器，仪用电压互感器和电流互感器的精确度等级均应不低于 0.5级，所测数值宜在30%~~95%的仪器量程范围内。 8.1.3宜使用专用互感器，每一互感器应有分离的导线与测量 设备连接。率定状态应模拟包括这些导线在内的实际负荷的影 响。电压互感器选用的导线横断面积应保证总电压降小于 0.1%。电流互感器应把负载调到额定值，以使用工厂给出的率 定值，试验后不必率定。 8.1.4应采取措施避免产生电机、互感器、汇流排等附近可能 8.2.1电站输出功率可通过直接测量变压器输出的电功率获得， 电功率的测量按8.1节执行。 8.2.2电站输出功率也可采用测量发电机输出的电功率，以及 电功率的测量按8.1节执行。 8.2.2电站输出功率也可采用测量发电机输出的电功率，以及 变压器损耗，间接求取电站输出功率。变压器损耗的测定方法参 见GB1094.1，电站输出功率应按式（8.2.2）计算。 Pgen 发电机输出功率； Po 变压器空载损耗； Pk 变压器负载损耗。 8.3水轮机轴功率的测量 P,= Pgen +ZP P, = Pgen / nger 式中Pculs 规定温度下定子绕组R损耗 Pcuzs 规定温度下转子绕组R损耗（对绕线转子还包 括电刷中的电损耗）； Pre 铁耗； Pf 风摩耗； P 杂散损耗，包括基频杂散损耗与高频杂散损耗； Pf 励磁损耗，包括励磁绕组IR损耗、变阻器损 耗、电刷电损耗、励磁机损耗、自带励磁装置 的损耗与自带辅助绕组的IR损耗； ZP发电机总损耗； Pt—水轮机输出功率； Pgen 发电机输出功率； gen 发电机效率。 8.3.2水轮机输出功率也可通过直接测量水轮机的轴功 水轮机轴功率的测量可采用负荷变送器、扭矩仪或其他表面应力 型或角扭转型的仪器进行测量，仪器的力矩测量范围应不低于其 8.3.3采用负荷变送器、扭矩仪或其他表面应力型或角扭转型 的仪器直接测量轴功率时，应满足以下要求： 1试验前，扭矩仪应在试验所要求的整个温度范围内进行 率定；试验后，应在试验所经受的温度下率定。扭矩仪可用扭 矩一指示装置进行原位率定。在率定时，增负荷采集读数过程中 不应减负荷；在减负荷采集读数过程中不应增负荷。 2计算输出功率时，应以率定后的增负荷及减负荷的平均 直为依据，当两者之间的差值大于扭矩仪满量程的0.2%时，则 认为该扭矩仪不满足要求 9.0.1当用直接法来测量功率时，转速的测量应采用经率定的 转速计或电子计数器。转速测量应在相对于机组主轴没有任何转 差的情况下进行。 9.0。2当用间接法测定功率时，转速可采用经率定的转速计或 电子计数器来测量。在下列条件下允许采用配电盘上的频率表测 量同步电机的转速： 1系统负荷应确保稳定。 2# 频率表的分辨率应为电网频率的0.1%。 3 频率表应用适当的精密仪表进行校验。 9.0.3 在95%置信度时，估算的系统精确度参考附录E表E。 10.0.3试验应按GB/T20043规定执行。 7max P: 100% K△h"H A.1.1 水轮机净水头应按式（A.1.1）计算。 A.1.2通常高压基准断面1和低压基准断面2之间的环境压力 Pamb的变化很小，对于小型水轮机则可忽略其变化。同理1和2 之间的β和g的变化可忽略。取基准高程为水轮机安装高程zT。 考虑表计压力P=Pabs一Pamb：满足上述条件的水轮机净水头可 用简化公式（A.12）计算： A.2压力测量断面的选取 A.2.1当测量断面1、2不能取在基准断面1、2时，应协定将 测量参数修正到基准面参数的方法。测量断面和基准断面之间的 水头差应根据理论和经验来估算。有关测量断面移位的计算方法 应按GB/T20043的规定执行。 A.2.2上游基准断面理论上应位于距水轮机蜗壳（或冲击式喷 嘴）2倍管径的上游直管段上。该管段允许有轻微的偏斜或收 缩。经各方同意，测量断面可由水轮机进口基准断面1移位到1 处，并考封闭管中的损失，见图A.2.2。 A.2.3对于冲击式水轮机，下游基准断面应为射流与转轮的 理论接触点的平均高程。可假设水轮机机壳内的压力等于大 气压力。 2.2高压基准断面1和高压测量断面 A.2.4一2。经各方同意，尾水基准断面可从尾水管出口断面移 应至尾水管出口附近的尾水水面，同时在水轮机损失中应考虑尾 水管出口损失。 水的密度P（中间值可通过线性插值求得 注：对温度T=0～40℃之间的水，可按经验公式计算其汽化压力： P.10(2. 7R62+0. 0312T~0, 000104T) C。0。1在同一量的系列测量中，那些在某些程度上远离其余点 的测量值称为离异点或杂乱点。当有技术上的理由怀疑已产生的 某种类型的不合逻辑的误差时，应考虑消除明显的离异点。判断 可疑离异点时，可按IEC的Grubbs准则，或按IEC的Dixon准 则执行。 C.0.2假定y1是偏离一组观测值y的算术平均值最远的一个 观测值，s为所有观测值的标准偏差的估计值（见附录D）。当T 时，特别是在有理由怀疑存在有不合逻辑的误差时，Y1应予剔 除。在剔除一个离异点后，对剩下的观测值应重新计算立和S。 可继续采用T一检验法处理其他可能的离异点，但是每剔除一点 后，这种检验方法的效用逐步降低。表C.0.2给出了在95%置 信度下的最大允许T值，它对于大于或小于的值都有效，即 对发生偏离值两侧的离异点的几率相等。 C.0.3在进一步计算之前，对所有单个仪表的读数组应进行离 异点检验。所有重要参数，如Q、E、P和n应对离异点进行检 验。对于整个运行范围的试验，应对偏差d；二一：（见附录 F.0.2）进行检验。 对n个观测值在95%置信度下最大分 附录D稳定运行工况下试验的 D.0.1对每个试验点进行反复测量，可预期各测量值之间会有 差别，但其平均值要比各单个测量值更接近于真实值。平均值的 精确度取决于测量的次数和单个值与平均值的偏离程度（离散 度）。当有关的误差在本质上具有纯随机性时，可按统计方法计 算变量的测量精确度。为此应计算标准偏差和确定精确度的置信 度。本标准将采用95%的置信度。 D.0.2在计算标准偏差时，由于很难准确地知道任何测量参数 的标准偏差。的精确度值，通常只有建立在有限观测数的基础上 的的估计值s。如果变量Y的测量误差为纯随机误差，当对该 量进行n次单独测量时，测量结果的分布偏差sy应由式（D.0.2 1)给出： 注1：本条的正文基于ISO5168。 中，准偏差值y（当n趋于无穷大时，Sy趋于c）独立已知时 可将它理解为仪器设备的系统误差，则置信度与相应测量精确度 的关系如表D.0.3所示。 表 D. 0.3 置信度 D。0.4置信度和随机误差的关系可按Student氏t分布确定。 在95%置信度下可按下列方式求出相应的精确度： 1假定n为测量次数，则取（n一1）为自由度。 2相应自由度的t值在表D.0.4中读取。 3参数Y测量分布的标准偏差SY，按D.0.2条所述的方法 进行计算。 4预期任何读数都在95%置信度范围内的数值为Y±tSY。 5新读数与取样平均值的差值应小于士tsY/1十1/n。 6预期在95%置信度内的参数的真实值的数值范围，即精 确度带为 2.36 3.2 5. 2 = 1. 96 + U 03. 84 表D.0.4Student氏t的数值 表 D.0.4（续】 D.0.5一系列测试数据的平均值Y应满足精确度不超过最大允 许值。如果与Y有关的允许随机精度范围为士ermax，则er一 tsy/Vn应不超过emax。即对应于95%置信度的ermx值，估计的标 准偏差sy不应超过sYmax=ermaxVn/t。为方便起见，在表D.0.4 中给出了t/n值。当满足上述准则时，可接受系列测试数据的 平均值。该表只适用于恒定运行条件下的重复测试。 附录E各参量系统精确度的常规值 附录E各参量系统精确度的常规值 E估算的系统精确度（置信度95%） a：表中给出的数值仅代表精确度中的系统精确度部分，不足以对各种测量方法 作出评价。这是因为其中些方法要比另一些会产生更大的随机误差。 b：这些数值在平稳的水流条件和流速小于1.5m/s（见GB/T20043第25章） 左右时是正确的。 C：Zmαx为仪表的满量程读数。 d：这些数值对稳态流动条件是正确的，在其他情况下（例如，在水轮机出口） 压力脉动可能非常严重，并且是随机的，因此若不加适当的阻尼（见GB/T 20043第20.5条），可能使e。值增大。这些值适用于用仪表测量压力，它们 没有考虑与仪表基准值的误差。 e：这里P为仪表的满量程谢数 附录F运行工况范围内试验拟合曲线 F.0.1对于运行工况范围内试验测量结果的拟合曲线应注意以 下几点： 1当在某一负荷或流量范围内利用单个测程对每一点进行 试验时，测量结果一般偏离通过这些点所拟合的光滑曲线，通常 这样一条拟合曲线是最优的真实特性曲线。这种拟合曲线的精度 取决于试验点的数自及其与平均光滑曲线的偏差。 2许多图解法都有助于拟合最优光滑曲线。然而也可采用 计算机程序，在签有合同的情况下，有两个或多个当事人对试验 结果的整理分析感兴趣，采用计算机程序应更为有利。对于试验 次数有限的情况，特别是不能进行重复试验时，通过每个点的复 杂曲线很可能是一条很差的真实平均曲线，还不如采用简单些的 表示方法，即将试验数据进行离散处理。 3一系列的数据点往往构成有拐点、不连续点和奇点的曲 线。在这种情况下不能正确地采用数学方法（无论是分析法还是 数字法），在奇点处两侧的数据点应分别进行处理，宜把拟合曲 线的各个弧段凭眼晴连接光滑。在认为存在奇点的区域应通过增 加试验点数加以验证。 4在最后确定最优拟合曲线并进行精确度分析之前，对 那些看起来偏离最优曲线的点应进行检查，宜根据在附录C中 所述的离异点取舍原则加以剔除。 a：关于曲线拟合方法及精确度估算详见ISO7066。 F。0.2关于最优光滑曲线的确定，宜采用最小二乘法求解光滑 的拟合曲线。它保证各试验点与光滑曲线的偏差之和为零，并使 这些偏差的平方和最小。在这些计算过程中，可把自变量3看 做是没有误差的，所有误差都是由因变量引起的。因此，总 是把误差小或精确度小的变量选作自变量。如果中充许有随 机误差，则计算的难度和精确度区间都会增天。 假定被测量参数y有几个不同的y值，则相应的另一参量 也有相同数目的3：值。对于每一个3；值，根据拟合曲线可预 期单个值少，并可求出观测值y：和预期值少；之间的差值与di。 该差值d；=一：称为偏差（或残差）。它可为正、负或零。 通过对函数y（α）的几个观测点用抛物线=ao十ai+ 2拟合，可很方便地说明其计算过程。对于在一限定范围内 的水轮机性能曲线，通常认为，抛物线是最好的拟合曲线模型。 不宜采用更高阶次的多项式。系数ao、α1和a2根据偏差平方和 5为最小的原则选择： 分别对ao、a1和a2取s的偏导数并使之等于零，从而得到 一个联立方程组，即可确定上述系数： y=aon+aZiaZz =a xiyiaZx+aZai +aZ 精确计算有时可用（；十c）或cT；代替测量值使之简化，式 中c为任一适当的常数。显然，如有条件，这些计算宜采用计算 机进行。 F.0.3对于拟合曲线可按如下方法估计它的精确度。一且有了 拟合曲线的模型，观测值相对于这一曲线的标准偏差的估计值可 由下式给出： 式中n一一 观测次数； ㎡多项式的阶数。 应注意，标准偏差的估计值sY取决于所选择的拟合测试 数据点的曲线型式。例如，本来用抛物线表示比较合适的数据 点，如果用直线拟合，会使数据点相对于直线的偏差的估计值 要更大一些。假定。的最优估计值取决于拟合数据点时所选择的 曲线型式最合适。这种标准偏差的估算值表示单个观测值的精确 度随机影响，而不是拟合曲线精确度的随机影响。预期夕值的随 机精确度很难计算；它由式（e），二ts给出，式中Student氏t 值认为有（n一m一1）个自由度，标准偏差sy可表示为的2m 阶多项式函数。对于一恒定的置信度，如95%，随机精确度带 宽随变化。为了确定最优拟合曲线的随机精确度带，这一数 值范围可为；士tsy/Vn，在该范围内预期yi的真实值在置信度 为95%以内。t从表D.0.3中读取，自由度为（n一1 m1 中华人民共和国水利行业标准 SL 5552012 总则 73 术语、符号和代号· 74 试验内容、试验条件和试验程序. 76 测量不确定度. 77 水位、压力和水头的测量·· 79 流量的测量 81 功率的测量· ... 85 10指数效率试验 86 1.0.1小型水电是我国最大和发展最快的可再生能源利用领域， 全国有2万多家企业涉足小型水电产业，遍布全国1500多个县， 并成为其中半数县的主要电力供应来源。为了进一步提高小型水 电站的工程效益和经济效益，促进小型水电站的工程建设和增效 扩容改造，为小型水电站的能效管理提供科学依据，需要规范开 展小型水电站现场效率试验。目前我国还没有小型水电站现场效 率试验的相关试验规程。为保证小型水电站的测试水平，统一测 试标准，编制《小型水电站现场效率试验规程》十分必要。 据，参考或部分采用国际标准化组织（ISO）和国际电工委员会 （IEC）的有关标准，及水电站现场效率试验的有关国家标准。 2.1.3该断面应尽可能与高压基准断面1一致，或其测量值可 换算到高压基准断面1。 2.1.4该断面应尽可能与低压基准断面2一致，或其测量值可 换算到低压基准断面2。 2.2.2导叶开度见图1。 图1导叶开度（丛关闭位置算起） 2.4.6指数n与水轮机蜗壳形状和流动状态有关。EC建议， 对圆形金属蜗壳，n=0.49～0.51；对方形蜗壳，n=0.48～ 0.52。但在没有经绝对流量标定之前，IEC建议对上述两种蜗壳 都取n0.5。国内对已有大量实测资料分析表明，方蜗壳的n 非常接近0.5，应用时不会带来重大误差。 2.6.2对于低水头水轮机，当上游断面与尾水断面压差△P 400000Pa时，可认为： pi = p = p 2.6.4根据工程经验，水电站引水建筑物的比能损失占电站比 能的3%~10%。 2. 7.3 Pgen =PIgen o 2.7.7变压器损耗可分空载损耗（简称铁损）和负载损耗（简 称铜损）两部分。铁损是由铁芯的重量和铁芯中磁通密度决定 的，主要受电压及工频影响，与功率无关，基本保持固定的数 值。铜损是随着负荷（电流）的变化以及温度的变化而变化，使 变压器的运行效率也随之变化。 2.7.8考虑一机一变的情况，电站输出功率即变压器输出功率， Pout= Pgen 7/tf o 2.8.6变压器的效率指额定功率时变压器的输出功率和输入功 率的比值。效率随负载系数变化。在铁损和铜损基本相等时变压 器效率最高。一般的变压器在60%～80%负荷区段效率最高， 在这个区段内，效率一功率曲线基本平稳，变化不大。 2.10.1一组被测量之和（差）的绝对误差不大于它们的绝对误 差之和， 3试验内容、试验条件和试验程序 3.1.1本规程技术内容以水轮发电机组效率（包括相对效率） 测试为主。考虑到小型水电机组效率试验的精度相对较低，而发 电机和变压器的效率值很高，在正常运行范围内变化较水轮发电 机组效率测试精度小，故如无特殊要求，不必实测发电机和变压 器效率。 99.8%，小型变压器效率也达到了97%～98.5%。变压器效率 在铁损和铜损基本相等时最高。一般的变压器在60%～80%负 荷区段效率最高，在这个区段内，效率一功率曲线基本平稳，变 化不大。 3.1.6水轮机相对效率是通过指数效率试验来获得，用于确定 水轮机的相对效率及其变化趋势。其测试方法简单易行，试验费 用和工作量小，特别对于农村水电站的增效扩容建设与管理有着 现实的意义。 3.2.1测程中参数的变化波动量，可采用各种线性阻 以消除，使测量参数尽可能维持在平均值附近，若发生突变，则 该测程数据无效。 3.3.1试验大纲提前交有关各方，经审查确定。 3.3.3预备试验的目的是为检验测试系统和信号系统，使参试 3.3.3预备试验的目的是为检验测试系统和信号系统，使参试 人员熟悉进行试验的方法。预备试验的结果应加以整理并与以后 的正式试验结果相比较。如差别较大[四川]商住楼冲击钻孔灌注桩基础施工方案，则应分析原因，必要时作 适当处理或评价。 3.3.4一般不采用直观平均值，因为会带来人为偏差，宜采用 直读最大、最小值的平均值。 5.2.1效率试验的总不确定度为系统不确定度与效率的随机不 确定度之和。系统误差通常比高质量现场试验的随机误差大得 多。系统不确定度由率定后的残留部分及不可知变化方向误差构 成，是各个参数单项系统不确定度的方和根值；效率的随机不确 定度为同一工况下多次测量的"值按t分布计算。 5.2.4在按式（5.2.4－3）计算电站输出功率的总不确定度 fp.out时，发电机输出功率测量误差ep.ken为： 变压器损失测量误差e.t为： ep.gen = Pgen fp.ger eL,ti=PL,tifL,tf 用于辅助设备的功率测量误差eL,ax为： eL.ax = PL.xfi.x eL.ax PL.ax fL.ax 2在按式（5.2.5）计算水轮机输出功率总不确定度Jp经干院宿舍楼水暖电工程施工组织设计， 时，发电机输出功率测量误差ep.ren为： 发电机损失测量误差eL.zen为：